JPH05208304A - アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 - Google Patents
アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具Info
- Publication number
- JPH05208304A JPH05208304A JP4037329A JP3732992A JPH05208304A JP H05208304 A JPH05208304 A JP H05208304A JP 4037329 A JP4037329 A JP 4037329A JP 3732992 A JP3732992 A JP 3732992A JP H05208304 A JPH05208304 A JP H05208304A
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- Japan
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- alumina
- titanium carbonitride
- cutting tool
- nitrocarbonate
- cutting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 切削性能および使用寿命の優れたアルミナ炭
窒化チタン系セラミックス切削工具を提供する。 【構成】 酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを主成
分とし、酸化イットリウム、酸化マグネシウムおよび酸
化ジルコニウムのうちの１種または２種以上を含有する
アルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具におい
て、上記炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値は０．５以
上１．０未満の範囲内にあり、かつ表面から内部にかけ
て減少しているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス
切削工具。
窒化チタン系セラミックス切削工具を提供する。 【構成】 酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを主成
分とし、酸化イットリウム、酸化マグネシウムおよび酸
化ジルコニウムのうちの１種または２種以上を含有する
アルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具におい
て、上記炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値は０．５以
上１．０未満の範囲内にあり、かつ表面から内部にかけ
て減少しているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス
切削工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐摩耗性および耐熱
衝撃性が共に要求される切削、例えば、高速断続切削、
フライス切削などの切削に用いた場合に優れた性能を示
すアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具に関
するものである。
衝撃性が共に要求される切削、例えば、高速断続切削、
フライス切削などの切削に用いた場合に優れた性能を示
すアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、アルミナを主成分とし、さらに
炭窒化チタンを含有したアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具は知られており、例えば、特開昭５１
−６１０９号公報には、ＴｉＣとＴｉＮの和が５〜８０
容量％を含有し、残りがアルミナからなるアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具が記載されており、
また、特開昭５３−１２７５１４号公報には、Ｔｉ（Ｃ
x Ｎy ）z を１０〜４０容量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：残部から
なる粉末混合体にＮｉＯ：１．２〜２．５重量％、Ｍｇ
Ｏ：０．１〜１．０％を配合した配合粉末を１５００〜
１７００℃でホットプレスすることにより、上記ｘ、ｙ
およびｚが原子比で０．５５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５、
０．９≦ｚ≦１．０の範囲からなるアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス工具およびその製造する方法が記載
されている。
炭窒化チタンを含有したアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具は知られており、例えば、特開昭５１
−６１０９号公報には、ＴｉＣとＴｉＮの和が５〜８０
容量％を含有し、残りがアルミナからなるアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具が記載されており、
また、特開昭５３−１２７５１４号公報には、Ｔｉ（Ｃ
x Ｎy ）z を１０〜４０容量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：残部から
なる粉末混合体にＮｉＯ：１．２〜２．５重量％、Ｍｇ
Ｏ：０．１〜１．０％を配合した配合粉末を１５００〜
１７００℃でホットプレスすることにより、上記ｘ、ｙ
およびｚが原子比で０．５５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５、
０．９≦ｚ≦１．０の範囲からなるアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス工具およびその製造する方法が記載
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のア
ルミナ−炭窒化チタン系セラミックス工具は、いずれも
高速断続切削およびフライス切削などの過酷な条件の切
削に対して十分な信頼性がなく、特に上記従来の０．５
５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５の範囲内のＣの多い炭窒化チ
タンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス工具
は、耐摩耗性は優れるが、耐熱衝撃性が極めて悪いため
に、上記高速断続切削およびフライス切削などの過酷な
条件の切削に使用することは不可能であり、かかる切削
に対して信頼して使用できるアルミナ−炭窒化チタン系
セラミックス切削工具は今だ得られていない。
ルミナ−炭窒化チタン系セラミックス工具は、いずれも
高速断続切削およびフライス切削などの過酷な条件の切
削に対して十分な信頼性がなく、特に上記従来の０．５
５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５の範囲内のＣの多い炭窒化チ
タンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス工具
は、耐摩耗性は優れるが、耐熱衝撃性が極めて悪いため
に、上記高速断続切削およびフライス切削などの過酷な
条件の切削に使用することは不可能であり、かかる切削
に対して信頼して使用できるアルミナ−炭窒化チタン系
セラミックス切削工具は今だ得られていない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
上記高速断続切削およびフライス切削などの過酷な条件
の切削に対して十分に信頼して使用することのできる一
層改善されたアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切
削工具を得るべく研究を行った結果、酸化アルミニウム
および炭窒化チタンを主成分とし、酸化イットリウム
（Ｙ2Ｏ3 ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）および酸化
ジルコニウム（ＺｒＯ2 ）のうちの１種または２種以上
を含有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削
工具において、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にか
けて減少するように上記炭窒化チタンが分布して含まれ
る切削工具は、表面にＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値の大きな炭窒
化チタンを含むために耐熱衝撃性が向上し、かかる傾斜
機能構造を有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミック
ス切削工具は、高速断続切削およびフライス切削などの
過酷な条件の切削に対して極めて優れた特性を持つとい
う知見を得たのである。
上記高速断続切削およびフライス切削などの過酷な条件
の切削に対して十分に信頼して使用することのできる一
層改善されたアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切
削工具を得るべく研究を行った結果、酸化アルミニウム
および炭窒化チタンを主成分とし、酸化イットリウム
（Ｙ2Ｏ3 ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）および酸化
ジルコニウム（ＺｒＯ2 ）のうちの１種または２種以上
を含有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削
工具において、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にか
けて減少するように上記炭窒化チタンが分布して含まれ
る切削工具は、表面にＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値の大きな炭窒
化チタンを含むために耐熱衝撃性が向上し、かかる傾斜
機能構造を有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミック
ス切削工具は、高速断続切削およびフライス切削などの
過酷な条件の切削に対して極めて優れた特性を持つとい
う知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、酸化アルミニウムおよび炭窒化チタ
ンを主成分とし、Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のう
ちの１種または２種以上を含有するアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具において、上記炭窒化チタ
ンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にかけて減少し
ているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具
に特徴を有するものである。
れたものであって、酸化アルミニウムおよび炭窒化チタ
ンを主成分とし、Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のう
ちの１種または２種以上を含有するアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具において、上記炭窒化チタ
ンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にかけて減少し
ているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具
に特徴を有するものである。
【０００６】上記アルミナ−炭窒化チタン系セラミック
ス切削工具は、 炭窒化チタン：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 からなる組成を有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスからなり、そのアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスに含まれる炭窒化チタンは、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値
が０．５以上１．０未満の範囲内の値をとり、表面でＮ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が最も大きな値をとり、表面から１ｍ
ｍ以内の内部にかけて減少しており、さらに、それより
内部は、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定になっている。
ス切削工具は、 炭窒化チタン：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 からなる組成を有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスからなり、そのアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスに含まれる炭窒化チタンは、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値
が０．５以上１．０未満の範囲内の値をとり、表面でＮ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が最も大きな値をとり、表面から１ｍ
ｍ以内の内部にかけて減少しており、さらに、それより
内部は、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定になっている。
【０００７】この発明のアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具は、通常のＴｉＣＮ粉末、Ｙ2 Ｏ3 粉
末、ＭｇＯ粉末、ＺｒＯ2 粉末および酸化アルミニウム
粉末を原料粉末として用意し、これら原料粉末を ＴｉＣＮ：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 となるように配合し、混合したのち、プレス成形して圧
粉体を作製し、この圧粉体を、１気圧のＡｒ雰囲気中、
温度：１７００〜１８５０℃で焼結して仮焼体を作製
し、この仮焼体をさらにＡｒ雰囲気中でＨＩＰ処理を施
してＨＩＰ処理体を作製し、ついで、このＨＩＰ処理体
を１気圧以上の高圧窒素雰囲気中、温度：１２００〜１
６００℃で再焼結することにより製造される。
ミックス切削工具は、通常のＴｉＣＮ粉末、Ｙ2 Ｏ3 粉
末、ＭｇＯ粉末、ＺｒＯ2 粉末および酸化アルミニウム
粉末を原料粉末として用意し、これら原料粉末を ＴｉＣＮ：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 となるように配合し、混合したのち、プレス成形して圧
粉体を作製し、この圧粉体を、１気圧のＡｒ雰囲気中、
温度：１７００〜１８５０℃で焼結して仮焼体を作製
し、この仮焼体をさらにＡｒ雰囲気中でＨＩＰ処理を施
してＨＩＰ処理体を作製し、ついで、このＨＩＰ処理体
を１気圧以上の高圧窒素雰囲気中、温度：１２００〜１
６００℃で再焼結することにより製造される。
【０００８】このようにして製造されたアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックス切削工具は、炭窒化チタンのＮ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面で最も大きな値を取るために、
切削中に熱衝撃を受けても表面に亀裂が発生せず、した
がって欠損が生じないものと考えられる。
化チタン系セラミックス切削工具は、炭窒化チタンのＮ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面で最も大きな値を取るために、
切削中に熱衝撃を受けても表面に亀裂が発生せず、した
がって欠損が生じないものと考えられる。
【０００９】上記ＨＩＰ処理して得られたＨＩＰ処理体
に含まれる炭窒化チタンは表面および内部においてＮ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が一定であるが、上記ＨＩＰ処理体を１
気圧以上の高圧窒素雰囲気中、温度：１２００〜１６０
０℃で再焼結することによりアルミナ−炭窒化チタン系
セラミックス切削工具の表面のＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が最
も大きく、表面から内部に向かって減少するようにな
る。
に含まれる炭窒化チタンは表面および内部においてＮ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が一定であるが、上記ＨＩＰ処理体を１
気圧以上の高圧窒素雰囲気中、温度：１２００〜１６０
０℃で再焼結することによりアルミナ−炭窒化チタン系
セラミックス切削工具の表面のＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が最
も大きく、表面から内部に向かって減少するようにな
る。
【００１０】上記炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値は
０．５≦Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）＜１．０の範囲内で表面から内
部に向かって減少し、その減少する範囲は、特に限定さ
れるものではないが、表面から１ｍｍの深さの範囲内に
あることが好ましい。表面から１ｍｍよりも深くまで上
記減少する範囲が存在すると、耐摩耗性が低下するから
である。上記表面からの深さの範囲は、２００μｍ以下
であることが一層好ましい。
０．５≦Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）＜１．０の範囲内で表面から内
部に向かって減少し、その減少する範囲は、特に限定さ
れるものではないが、表面から１ｍｍの深さの範囲内に
あることが好ましい。表面から１ｍｍよりも深くまで上
記減少する範囲が存在すると、耐摩耗性が低下するから
である。上記表面からの深さの範囲は、２００μｍ以下
であることが一層好ましい。
【００１１】この発明のアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具に含まれる炭窒化チタンは酸化アルミ
ニウムの粒成長を抑制し、耐熱衝撃性を向上させる作用
があるが、その含有量が２０重量％未満では、所望の効
果が得られず、一方、その含有量が５０重量％を越える
と、相対的にアルミナの含有量が低くなり過ぎて耐摩耗
性が低下する。
ミックス切削工具に含まれる炭窒化チタンは酸化アルミ
ニウムの粒成長を抑制し、耐熱衝撃性を向上させる作用
があるが、その含有量が２０重量％未満では、所望の効
果が得られず、一方、その含有量が５０重量％を越える
と、相対的にアルミナの含有量が低くなり過ぎて耐摩耗
性が低下する。
【００１２】また、Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 な
どの金属酸化物には、焼結性を高めて強度を向上させる
作用があるが、その含有量が０．１重量％未満では焼結
が不十分となり、所望の強度を確保することができず、
一方、その含有量が１０重量％を越えると、耐摩耗性が
低下するので好ましくない。
どの金属酸化物には、焼結性を高めて強度を向上させる
作用があるが、その含有量が０．１重量％未満では焼結
が不十分となり、所望の強度を確保することができず、
一方、その含有量が１０重量％を越えると、耐摩耗性が
低下するので好ましくない。
【００１３】
【実施例】つぎに、この発明のアルミナ−炭窒化チタン
系セラミックス切削工具を実施例に基づいて具体的に説
明する。
系セラミックス切削工具を実施例に基づいて具体的に説
明する。
【００１４】原料粉末として、平均粒径：０．５μｍの
Ａｌ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：０．８μｍのＴｉＣＮ粉
末、平均粒径：１μｍのＹ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：１μ
ｍのＭｇＯ粉末および平均粒径：１μｍのＺｒＯ2 粉末
を用意し、これら粉末を表１に示されるように配合し、
アトライターミルにより１０時間湿式粉砕混合した後、
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１気圧のＡｒガス
雰囲気中、温度：１７５０℃で２時間焼結し、仮焼体を
製造した。
Ａｌ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：０．８μｍのＴｉＣＮ粉
末、平均粒径：１μｍのＹ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：１μ
ｍのＭｇＯ粉末および平均粒径：１μｍのＺｒＯ2 粉末
を用意し、これら粉末を表１に示されるように配合し、
アトライターミルにより１０時間湿式粉砕混合した後、
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１気圧のＡｒガス
雰囲気中、温度：１７５０℃で２時間焼結し、仮焼体を
製造した。
【００１５】この仮焼体をさらにＡｒガス雰囲気中、温
度：１５００℃。圧力：１５００気圧、１時間保持の条
件でＨＩＰ処理し、得られたＨＩＰ処理体を研削してＩ
ＳＯ規格ＳＮＧＮ４３２の形状を有するアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックスからなるチップを作製し、さら
にこのチップを表１に示される高圧力の窒素ガス雰囲気
中、温度：１４００℃、２時間保持の条件で再焼結する
ことにより本発明チップ１〜１０を作製した。さらに比
較のために、上記再焼結しない従来チップも作製した。
度：１５００℃。圧力：１５００気圧、１時間保持の条
件でＨＩＰ処理し、得られたＨＩＰ処理体を研削してＩ
ＳＯ規格ＳＮＧＮ４３２の形状を有するアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックスからなるチップを作製し、さら
にこのチップを表１に示される高圧力の窒素ガス雰囲気
中、温度：１４００℃、２時間保持の条件で再焼結する
ことにより本発明チップ１〜１０を作製した。さらに比
較のために、上記再焼結しない従来チップも作製した。
【００１６】
【表１】
【００１７】この様にして得られた本発明チップ１〜１
０および従来チップの表面から内部に向かって０μｍ、
１００μｍ、２００μｍ、および４００μｍの深さ位置
における炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値をＥＰＭＡ
によるライン分析で測定し、その測定値を表２に示し
た。
０および従来チップの表面から内部に向かって０μｍ、
１００μｍ、２００μｍ、および４００μｍの深さ位置
における炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値をＥＰＭＡ
によるライン分析で測定し、その測定値を表２に示し
た。
【００１８】ついでこれらチップを用いて次の切削条件
ＡおよびＢの切削試験を行った。切削条件Ａの切削試験
においては、被削材としてスリットを設けた普通鋳鉄を
用いた乾式断続切削を行い、切削回数：５パス後の逃げ
面摩耗幅を測定し、さらに切削条件Ｂの切削試験におい
ては、やはり普通鋳鉄をフライス切削し、５パス後の逃
げ面摩耗幅を測定し、それらの測定結果も表２に示し
た。
ＡおよびＢの切削試験を行った。切削条件Ａの切削試験
においては、被削材としてスリットを設けた普通鋳鉄を
用いた乾式断続切削を行い、切削回数：５パス後の逃げ
面摩耗幅を測定し、さらに切削条件Ｂの切削試験におい
ては、やはり普通鋳鉄をフライス切削し、５パス後の逃
げ面摩耗幅を測定し、それらの測定結果も表２に示し
た。
【００１９】切削条件Ａ 被削材：ＦＣ３０のスリット材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．６ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削回数：５パス
【００２０】切削条件Ｂ 被削材：ＦＣ２５、 切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／刃、 切込み：１．０ｍｍ、 切削回数：５パス
【００２１】
【表２】
【００２２】この発明を一層理解するために、炭窒化チ
タンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値を縦軸にとり、表面から内部
に向かう深さを横軸にとり、配合組成が同一の本発明チ
ップ６および従来チップについて、表面から内部に向か
って０μｍ、１００μｍ、２００μｍ、および４００μ
ｍの深さ位置における炭窒化チタンのＣ／Ｃ＋Ｎの値を
プロットしたグラフを図１に示した。曲線１は本発明チ
ップ６をプロットしたものであり、点線２は従来チップ
をプロットしたものである。
タンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値を縦軸にとり、表面から内部
に向かう深さを横軸にとり、配合組成が同一の本発明チ
ップ６および従来チップについて、表面から内部に向か
って０μｍ、１００μｍ、２００μｍ、および４００μ
ｍの深さ位置における炭窒化チタンのＣ／Ｃ＋Ｎの値を
プロットしたグラフを図１に示した。曲線１は本発明チ
ップ６をプロットしたものであり、点線２は従来チップ
をプロットしたものである。
【００２３】図１から、この発明のアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＮ／（Ｃ
＋Ｎ）の値を示す曲線１は表面から内部に向かって減少
し、Ｐ点より内部では、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定とな
っているが、上記再焼結を施さない従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＮ
／（Ｃ＋Ｎ）の値は点線２に示されるように表面から内
部に向かって常に一定値を示している。
タン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＮ／（Ｃ
＋Ｎ）の値を示す曲線１は表面から内部に向かって減少
し、Ｐ点より内部では、Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定とな
っているが、上記再焼結を施さない従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＮ
／（Ｃ＋Ｎ）の値は点線２に示されるように表面から内
部に向かって常に一定値を示している。
【００２４】
【発明の効果】表１、表２および図１に示される結果か
ら、表面からの距離に対するＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面
から内部に亘って変化している本発明チップ１〜１０
は、切削条件ＡおよびＢの切削試験において、いずれも
逃げ面摩耗幅が少ないが、表面からの距離に対するＮ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に亘って変化しない従来
チップは、欠損が発生し、仕様に耐えないことが分か
る。
ら、表面からの距離に対するＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面
から内部に亘って変化している本発明チップ１〜１０
は、切削条件ＡおよびＢの切削試験において、いずれも
逃げ面摩耗幅が少ないが、表面からの距離に対するＮ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に亘って変化しない従来
チップは、欠損が発生し、仕様に耐えないことが分か
る。
【００２５】上述のように、この発明のアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックス切削工具は、従来のアルミナ−
炭窒化チタン系セラミックス切削工具よりも耐摩耗性お
よび耐熱衝撃性が共に要求される過酷な条件の切削に用
いた場合に長期間にわたって欠損発生がなく、したがっ
て使用寿命が長いところから、機械工業などの産業の発
展におおいに貢献し得るものである。
化チタン系セラミックス切削工具は、従来のアルミナ−
炭窒化チタン系セラミックス切削工具よりも耐摩耗性お
よび耐熱衝撃性が共に要求される過酷な条件の切削に用
いた場合に長期間にわたって欠損発生がなく、したがっ
て使用寿命が長いところから、機械工業などの産業の発
展におおいに貢献し得るものである。
【図１】この発明のアルミナ−炭窒化チタン系セラミッ
クス切削工具の炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値は表
面から内部に亘って変化しており、従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具のＮ／（Ｃ＋Ｎ）の
値は表面から内部に亘って一定であることを示すグラフ
である。
クス切削工具の炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値は表
面から内部に亘って変化しており、従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具のＮ／（Ｃ＋Ｎ）の
値は表面から内部に亘って一定であることを示すグラフ
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを
主成分とし、酸化イットリウム、酸化マグネシウムおよ
び酸化ジルコニウムのうちの１種または２種以上を含有
するアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具に
おいて、 上記炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部
にかけて減少していることを特徴とするアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックス切削工具。 - 【請求項２】 上記炭窒化チタンのＮ／（Ｃ＋Ｎ）の値
は０．５以上１．０未満であり、かつ表面から内部にか
けて減少していることを特徴とする請求項１記載のアル
ミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4037329A JPH05208304A (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4037329A JPH05208304A (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05208304A true JPH05208304A (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=12494604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4037329A Pending JPH05208304A (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05208304A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1132358A2 (en) | 2000-03-08 | 2001-09-12 | NGK Spark Plug Company Limited | Alumina-based composite sintered material, wear resistant member and a method of manufacturing alumina-based composite sintered material |
| CN1102555C (zh) * | 2000-05-26 | 2003-03-05 | 清华大学 | 高耐磨性复合金属陶瓷刀具材料 |
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-
1992
- 1992-01-28 JP JP4037329A patent/JPH05208304A/ja active Pending
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