JPH05208303A - アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 - Google Patents
アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具Info
- Publication number
- JPH05208303A JPH05208303A JP4037328A JP3732892A JPH05208303A JP H05208303 A JPH05208303 A JP H05208303A JP 4037328 A JP4037328 A JP 4037328A JP 3732892 A JP3732892 A JP 3732892A JP H05208303 A JPH05208303 A JP H05208303A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- titanium carbonitride
- cutting tool
- titanium
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 切削性能および使用寿命の優れたアルミナ炭
窒化チタン系セラミックス切削工具を提供する。 【構成】 酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを主成
分とし、酸化イットリウム、酸化マグネシウムおよび酸
化ジルコニウムのうちの１種または２種以上を含有する
アルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具におい
て、上記炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値は０．５以
上１．０未満の範囲内にあり、かつ表面から内部にかけ
て減少しているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス
切削工具。
窒化チタン系セラミックス切削工具を提供する。 【構成】 酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを主成
分とし、酸化イットリウム、酸化マグネシウムおよび酸
化ジルコニウムのうちの１種または２種以上を含有する
アルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具におい
て、上記炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値は０．５以
上１．０未満の範囲内にあり、かつ表面から内部にかけ
て減少しているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス
切削工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、切削、特に連続切削
に用いた場合に優れた切削性能を示すアルミナ−炭窒化
チタン系セラミックス切削工具に関するものである。
に用いた場合に優れた切削性能を示すアルミナ−炭窒化
チタン系セラミックス切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、アルミナを主成分とし、さらに
炭窒化チタンを含有したアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具は知られており、例えば、特開昭５１
−６１０９号公報には、ＴｉＣとＴｉＮの和が５〜８０
容量％を含有し、残りがアルミナからなるアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具が記載されており、
また、特開昭５３−１２７５１４号公報には、Ｔｉ（Ｃ
x Ｎy ）z を１０〜４０容量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：残部から
なる粉末混合体にＮｉＯ：１．２〜２．５重量％、Ｍｇ
Ｏ：０．１〜１．０％を配合した配合粉末を１５００〜
１７００℃でホットプレスすることにより、上記ｘ、ｙ
およびｚが原子比で０．５５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５、
０．９≦ｚ≦１．０の範囲からなるアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス工具およびその製造する方法が記載
されている。
炭窒化チタンを含有したアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具は知られており、例えば、特開昭５１
−６１０９号公報には、ＴｉＣとＴｉＮの和が５〜８０
容量％を含有し、残りがアルミナからなるアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具が記載されており、
また、特開昭５３−１２７５１４号公報には、Ｔｉ（Ｃ
x Ｎy ）z を１０〜４０容量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：残部から
なる粉末混合体にＮｉＯ：１．２〜２．５重量％、Ｍｇ
Ｏ：０．１〜１．０％を配合した配合粉末を１５００〜
１７００℃でホットプレスすることにより、上記ｘ、ｙ
およびｚが原子比で０．５５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５、
０．９≦ｚ≦１．０の範囲からなるアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス工具およびその製造する方法が記載
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、切削の高能率化
および高精度加工化に対する要求とともに、切削条件の
多様化および被削材の多様化が進み、切削工具の信頼性
に対する要求が一層高まってきた。しかし、現在のとこ
ろこれら要求を満たすことのできるアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具は得られておらず、上記従
来の０．５５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５の範囲内のＣの多
い炭窒化チタンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックス工具は、耐摩耗性は優れるが、焼結性が悪く、組
織が粗大化するために耐欠損性および靭性が低下するな
どの課題があった。
および高精度加工化に対する要求とともに、切削条件の
多様化および被削材の多様化が進み、切削工具の信頼性
に対する要求が一層高まってきた。しかし、現在のとこ
ろこれら要求を満たすことのできるアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具は得られておらず、上記従
来の０．５５≦ｘ／ｘ＋ｙ≦０．９５の範囲内のＣの多
い炭窒化チタンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックス工具は、耐摩耗性は優れるが、焼結性が悪く、組
織が粗大化するために耐欠損性および靭性が低下するな
どの課題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
上記要求を満たすことのできる一層改善されたアルミナ
−炭窒化チタン系セラミックス切削工具を得るべく研究
を行った結果、従来のアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックス工具における炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値
は表面から内部にかけて一定であるために、Ｃの多い炭
窒化チタンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セラミック
ス工具は、耐摩耗性は優れるが、焼結性が悪く組織が粗
大化するために耐欠損性および靭性が低下し、一方、Ｎ
の多い炭窒化チタンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セ
ラミックス工具は、焼結性が良く、組織が微細化するた
めに耐欠損性が良好であるが、耐摩耗性が低下する、
との観点から、酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを
主成分とし、酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3 ）、酸化マグ
ネシウム（ＭｇＯ）および酸化ジルコニウム（Ｚｒ
Ｏ2 ）のうちの１種または２種以上を含有するアルミナ
−炭窒化チタン系セラミックス切削工具において、Ｃ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にかけて減少するように
上記炭窒化チタンが分布している切削工具は、表面はＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が大きな炭窒化チタンを含むために耐
摩耗性が向上し、内部はＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が小さな炭
窒化チタンを含むために靭性が向上し、かかる傾斜機能
構造を有するセラミックス切削工具は極めて優れた特性
を持つという知見を得たのである。
上記要求を満たすことのできる一層改善されたアルミナ
−炭窒化チタン系セラミックス切削工具を得るべく研究
を行った結果、従来のアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックス工具における炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値
は表面から内部にかけて一定であるために、Ｃの多い炭
窒化チタンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セラミック
ス工具は、耐摩耗性は優れるが、焼結性が悪く組織が粗
大化するために耐欠損性および靭性が低下し、一方、Ｎ
の多い炭窒化チタンを含むアルミナ−炭窒化チタン系セ
ラミックス工具は、焼結性が良く、組織が微細化するた
めに耐欠損性が良好であるが、耐摩耗性が低下する、
との観点から、酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを
主成分とし、酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3 ）、酸化マグ
ネシウム（ＭｇＯ）および酸化ジルコニウム（Ｚｒ
Ｏ2 ）のうちの１種または２種以上を含有するアルミナ
−炭窒化チタン系セラミックス切削工具において、Ｃ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にかけて減少するように
上記炭窒化チタンが分布している切削工具は、表面はＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が大きな炭窒化チタンを含むために耐
摩耗性が向上し、内部はＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が小さな炭
窒化チタンを含むために靭性が向上し、かかる傾斜機能
構造を有するセラミックス切削工具は極めて優れた特性
を持つという知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、酸化アルミニウムおよび炭窒化チタ
ンを主成分とし、Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のう
ちの１種または２種以上を含有するアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具において、上記炭窒化チタ
ンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にかけて減少し
ているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具
に特徴を有するものである。
れたものであって、酸化アルミニウムおよび炭窒化チタ
ンを主成分とし、Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のう
ちの１種または２種以上を含有するアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具において、上記炭窒化チタ
ンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部にかけて減少し
ているアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具
に特徴を有するものである。
【０００６】上記アルミナ−炭窒化チタン系セラミック
ス切削工具は、 炭窒化チタン：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 からなる組成を有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスからなり、そのアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスに含まれる炭窒化チタンは、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）の値
が０．５以上１．０未満の範囲内で表面から１ｍｍ以内
の内部にかけて減少していることが好ましく、さらにそ
の内部は、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定になっている。
ス切削工具は、 炭窒化チタン：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 からなる組成を有するアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスからなり、そのアルミナ−炭窒化チタン系セラミ
ックスに含まれる炭窒化チタンは、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）の値
が０．５以上１．０未満の範囲内で表面から１ｍｍ以内
の内部にかけて減少していることが好ましく、さらにそ
の内部は、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定になっている。
【０００７】この発明のアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具は、通常のＴｉＣＮ粉末、Ｙ2 Ｏ3 粉
末、ＭｇＯ粉末、ＺｒＯ2 粉末および酸化アルミニウム
粉末を原料粉末として用意し、これら原料粉末を ＴｉＣＮ：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 となるように配合し、混合したのち、プレス成形して圧
粉体を作製し、この圧粉体を、１気圧以上の窒素雰囲気
中、温度：１７００〜１８５０℃で焼結して仮焼体を作
製し、この仮焼体をさらに窒素雰囲気中のでＨＩＰ処理
を施してＨＩＰ処理体を作製し、ついで、このＨＩＰ処
理体を１気圧未満の窒素雰囲気中、温度：１２００〜１
６００℃で再焼結することにより製造される。
ミックス切削工具は、通常のＴｉＣＮ粉末、Ｙ2 Ｏ3 粉
末、ＭｇＯ粉末、ＺｒＯ2 粉末および酸化アルミニウム
粉末を原料粉末として用意し、これら原料粉末を ＴｉＣＮ：２０〜５０重量％、 Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 のうちの１種または２
種以上：０．１〜１０重量％、 酸化アルミニウム：残部、 となるように配合し、混合したのち、プレス成形して圧
粉体を作製し、この圧粉体を、１気圧以上の窒素雰囲気
中、温度：１７００〜１８５０℃で焼結して仮焼体を作
製し、この仮焼体をさらに窒素雰囲気中のでＨＩＰ処理
を施してＨＩＰ処理体を作製し、ついで、このＨＩＰ処
理体を１気圧未満の窒素雰囲気中、温度：１２００〜１
６００℃で再焼結することにより製造される。
【０００８】このようにして製造されたアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックス切削工具は、炭窒化チタンのＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に向かって減少し、そ
れより内部で一定となる。
化チタン系セラミックス切削工具は、炭窒化チタンのＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に向かって減少し、そ
れより内部で一定となる。
【０００９】上記ＨＩＰ処理体を１気圧未満の窒素雰囲
気中、温度：１２００〜１６００℃で再焼結することに
よりアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具に
含まれるＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に向かって
減少する。
気中、温度：１２００〜１６００℃で再焼結することに
よりアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具に
含まれるＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に向かって
減少する。
【００１０】上記炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値は
０．５≦Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）＜１．０の範囲内で表面から内
部に向かって減少し、その減少する深さの範囲は、特に
限定されるものではないが、表面から１ｍｍの深さの範
囲内にあることが好ましい。表面から１ｍｍよりも深く
まで上記減少する範囲が存在すると、耐欠損性が低下す
るからである。上記表面から内部に向かって炭窒化チタ
ンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が減少する深さの範囲は、２０
０μｍ以下であることが一層好ましい。
０．５≦Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）＜１．０の範囲内で表面から内
部に向かって減少し、その減少する深さの範囲は、特に
限定されるものではないが、表面から１ｍｍの深さの範
囲内にあることが好ましい。表面から１ｍｍよりも深く
まで上記減少する範囲が存在すると、耐欠損性が低下す
るからである。上記表面から内部に向かって炭窒化チタ
ンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が減少する深さの範囲は、２０
０μｍ以下であることが一層好ましい。
【００１１】この発明のアルミナ−炭窒化チタン系セラ
ミックス切削工具の炭窒化チタンは酸化アルミニウムの
粒成長を抑制し、耐熱衝撃性を向上させる作用がある
が、その含有量が２０重量％未満では、所望の効果が得
られず、一方、その含有量が５０重量％を越えると、相
対的にアルミナの含有量が低くなり過ぎて耐摩耗性が低
下する。
ミックス切削工具の炭窒化チタンは酸化アルミニウムの
粒成長を抑制し、耐熱衝撃性を向上させる作用がある
が、その含有量が２０重量％未満では、所望の効果が得
られず、一方、その含有量が５０重量％を越えると、相
対的にアルミナの含有量が低くなり過ぎて耐摩耗性が低
下する。
【００１２】また、Ｙ2 Ｏ3 、ＭｇＯおよびＺｒＯ2 な
どの金属酸化物には、焼結性を高めて強度を向上させる
作用があるが、その含有量が０．１重量％未満では焼結
が不十分となり、所望の強度を確保することができず、
一方、その含有量が１０重量％を越えると、耐摩耗性が
低下するので好ましくない。
どの金属酸化物には、焼結性を高めて強度を向上させる
作用があるが、その含有量が０．１重量％未満では焼結
が不十分となり、所望の強度を確保することができず、
一方、その含有量が１０重量％を越えると、耐摩耗性が
低下するので好ましくない。
【００１３】
【実施例】つぎに、この発明のアルミナ−炭窒化チタン
系セラミックス切削工具を実施例に基づいて具体的に説
明する。
系セラミックス切削工具を実施例に基づいて具体的に説
明する。
【００１４】原料粉末として、平均粒径：０．５μｍの
Ａｌ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：０．８μｍのＴｉＣＮ粉
末、平均粒径：１μｍのＹ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：１μ
ｍのＭｇＯ粉末および平均粒径：１μｍのＺｒＯ2 粉末
を用意し、これら粉末を表１に示されるように配合し、
アトライターミルにより１０時間湿式粉砕混合した後、
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１気圧の窒素ガス
雰囲気中、温度：１７５０℃で２時間焼結し、仮焼体を
製造した。
Ａｌ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：０．８μｍのＴｉＣＮ粉
末、平均粒径：１μｍのＹ2 Ｏ3 粉末、平均粒径：１μ
ｍのＭｇＯ粉末および平均粒径：１μｍのＺｒＯ2 粉末
を用意し、これら粉末を表１に示されるように配合し、
アトライターミルにより１０時間湿式粉砕混合した後、
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１気圧の窒素ガス
雰囲気中、温度：１７５０℃で２時間焼結し、仮焼体を
製造した。
【００１５】この仮焼体をさらに窒素ガス雰囲気中、温
度：１５００℃。圧力：１５００気圧、１時間保持の条
件でＨＩＰ処理し、得られたＨＩＰ処理体を研削してＩ
ＳＯ規格ＳＮＧＮ４３２の形状を有するアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックスからなるチップを作製し、さら
にこのチップを表１に示される圧力の窒素ガス雰囲気
中、温度：１４００℃、２時間保持の条件で再焼結する
ことにより本発明チップ１〜１０を作製した。さらに比
較のために、上記再焼結しない従来チップも作製した。
度：１５００℃。圧力：１５００気圧、１時間保持の条
件でＨＩＰ処理し、得られたＨＩＰ処理体を研削してＩ
ＳＯ規格ＳＮＧＮ４３２の形状を有するアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックスからなるチップを作製し、さら
にこのチップを表１に示される圧力の窒素ガス雰囲気
中、温度：１４００℃、２時間保持の条件で再焼結する
ことにより本発明チップ１〜１０を作製した。さらに比
較のために、上記再焼結しない従来チップも作製した。
【００１６】
【表１】
【００１７】この様にして得られた本発明チップ１〜１
０および従来チップの表面から内部に向かって０μｍ、
１００μｍ、２００μｍ、および４００μｍの深さ位置
における炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値をＥＰＭＡ
によるライン分析で測定し、その測定値を表２に示し
た。
０および従来チップの表面から内部に向かって０μｍ、
１００μｍ、２００μｍ、および４００μｍの深さ位置
における炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値をＥＰＭＡ
によるライン分析で測定し、その測定値を表２に示し
た。
【００１８】ついでこれらチップを用いて次の切削条件
ＡおよびＢの切削試験を行った。切削条件Ａの切削試験
においては、被削材を鋳鉄として乾式連続切削し、２０
分後の逃げ面摩耗幅を測定し、さらに切削条件Ｂの切削
試験においては、被削材をダイス鋼として連続連続切削
し、２０分後の逃げ面摩耗幅を測定し、それらの測定結
果も表２に示した。
ＡおよびＢの切削試験を行った。切削条件Ａの切削試験
においては、被削材を鋳鉄として乾式連続切削し、２０
分後の逃げ面摩耗幅を測定し、さらに切削条件Ｂの切削
試験においては、被削材をダイス鋼として連続連続切削
し、２０分後の逃げ面摩耗幅を測定し、それらの測定結
果も表２に示した。
【００１９】切削条件Ａ 被削材：ＦＣ３０、 切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：２０ｍｉｎ．
【００２０】切削条件Ｂ 被削材：ＳＫＤ１１（ＨRC５５）、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：０．５ｍｍ、 切削時間：２０ｍｉｎ．
【００２１】
【表２】
【００２２】この発明を一層理解するために、炭窒化チ
タンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値を縦軸にとり、表面から内部
に向かう深さを横軸にとり、配合組成が同一の本発明チ
ップ１および従来チップについて、表面から内部に向か
って０μｍ、１００μｍ、２００μｍ、および４００μ
ｍの深さ位置における炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の
値をプロットしたグラフを図１に示した。曲線１は本発
明チップ１をプロットしたものであり、曲線２は従来チ
ップをプロットしたものである。
タンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値を縦軸にとり、表面から内部
に向かう深さを横軸にとり、配合組成が同一の本発明チ
ップ１および従来チップについて、表面から内部に向か
って０μｍ、１００μｍ、２００μｍ、および４００μ
ｍの深さ位置における炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の
値をプロットしたグラフを図１に示した。曲線１は本発
明チップ１をプロットしたものであり、曲線２は従来チ
ップをプロットしたものである。
【００２３】図１から、この発明のアルミナ−炭窒化チ
タン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＣ／（Ｃ
＋Ｎ）の値を示す曲線１は表面から内部に向かって減少
し、Ｐ点より内部では、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定とな
っているが、上記再焼結を施さない従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値は点線２に示されるように表面から内
部に向かって常に一定値を示している。
タン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＣ／（Ｃ
＋Ｎ）の値を示す曲線１は表面から内部に向かって減少
し、Ｐ点より内部では、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）の値が一定とな
っているが、上記再焼結を施さない従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値は点線２に示されるように表面から内
部に向かって常に一定値を示している。
【００２４】
【発明の効果】表１、表２および図１に示される結果か
ら、表面からの距離に対するＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面
から内部に亘って変化している本発明チップ１〜１０
は、切削条件ＡおよびＢの切削試験において、いずれも
逃げ面摩耗幅が少ないが、表面からの距離に対するＣ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に亘って変化しない従来
チップは、逃げ面摩耗幅が大きいことが分かる。
ら、表面からの距離に対するＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面
から内部に亘って変化している本発明チップ１〜１０
は、切削条件ＡおよびＢの切削試験において、いずれも
逃げ面摩耗幅が少ないが、表面からの距離に対するＣ／
（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に亘って変化しない従来
チップは、逃げ面摩耗幅が大きいことが分かる。
【００２５】上述のように、この発明のアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックス切削工具は、従来のアルミナ−
炭窒化チタン系セラミックス切削工具よりも使用寿命が
長く、機械工業などの産業の発展におおいに貢献し得る
ものである。
化チタン系セラミックス切削工具は、従来のアルミナ−
炭窒化チタン系セラミックス切削工具よりも使用寿命が
長く、機械工業などの産業の発展におおいに貢献し得る
ものである。
【図１】この発明のアルミナ−炭窒化チタン系セラミッ
クス切削工具の炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表
面から内部に亘って変化しており、従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に亘って一定であるこ
とを示すグラフである。
クス切削工具の炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表
面から内部に亘って変化しており、従来のアルミナ−炭
窒化チタン系セラミックス切削工具の炭窒化チタンのＣ
／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部に亘って一定であるこ
とを示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 酸化アルミニウムおよび炭窒化チタンを
主成分とし、酸化イットリウム、酸化マグネシウムおよ
び酸化ジルコニウムのうちの１種または２種以上を含有
するアルミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具に
おいて、 上記炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値が表面から内部
にかけて減少していることを特徴とするアルミナ−炭窒
化チタン系セラミックス切削工具。 - 【請求項２】 上記炭窒化チタンのＣ／（Ｃ＋Ｎ）の値
は０．５以上１．０未満であり、かつ表面から内部にか
けて減少していることを特徴とする請求項１記載のアル
ミナ−炭窒化チタン系セラミックス切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4037328A JPH05208303A (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4037328A JPH05208303A (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05208303A true JPH05208303A (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=12494578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4037328A Pending JPH05208303A (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05208303A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1102555C (zh) * | 2000-05-26 | 2003-03-05 | 清华大学 | 高耐磨性复合金属陶瓷刀具材料 |
-
1992
- 1992-01-28 JP JP4037328A patent/JPH05208303A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1102555C (zh) * | 2000-05-26 | 2003-03-05 | 清华大学 | 高耐磨性复合金属陶瓷刀具材料 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5094986A (en) | Wear resistant ceramic with a high alpha-content silicon nitride phase | |
| US4022584A (en) | Sintered cermets for tool and wear applications | |
| JPS6227033B2 (ja) | ||
| EP0035777B1 (en) | Abrasion resistant silicon nitride based articles | |
| KR0124366B1 (ko) | 질화규소기재 소결체(Silicon Nitride Base Sintered Body) | |
| US4433979A (en) | Abrasion resistant silicon nitride based articles | |
| US4497228A (en) | Method of machining cast iron | |
| US4650498A (en) | Abrasion resistant silicon nitride based articles | |
| JPH05301776A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体 | |
| JPS6152102B2 (ja) | ||
| JP3145470B2 (ja) | 炭化タングステン−アルミナ質焼結体およびその製法 | |
| JPH05208304A (ja) | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 | |
| JPH05208303A (ja) | アルミナー炭窒化チタン系セラミックス切削工具 | |
| JP3550420B2 (ja) | 耐摩耗性窒化珪素質焼結体及びその製造方法、並びに切削工具 | |
| EP0441316B1 (en) | Silicon nitride based sintered material and process of manufacturing same | |
| JP3010774B2 (ja) | アルミナ基セラミックス | |
| JPS644989B2 (ja) | ||
| JP2778179B2 (ja) | 高靭性および高強度を有する窒化けい素基焼結材料の製造法 | |
| JP2805969B2 (ja) | 高靭性および高強度を有する酸化アルミニウム基セラミックス | |
| JP2002292507A (ja) | サーメット製切削工具およびその製造方法 | |
| JP2005212048A (ja) | セラミックスおよびこれを用いた切削工具 | |
| JP2712737B2 (ja) | 高靱性および高強度を有する窒化けい素基焼結材料 | |
| JPH0681071A (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット | |
| JP2900545B2 (ja) | 切刃部が立方晶窒化硼素基焼結体で構成された切削工具 | |
| JPS64344B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000704 |