JPS59102865A - 切削用セラミツク工具の製造方法 - Google Patents
切削用セラミツク工具の製造方法Info
- Publication number
- JPS59102865A JPS59102865A JP57213234A JP21323482A JPS59102865A JP S59102865 A JPS59102865 A JP S59102865A JP 57213234 A JP57213234 A JP 57213234A JP 21323482 A JP21323482 A JP 21323482A JP S59102865 A JPS59102865 A JP S59102865A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- parts
- component
- cutting
- cutting tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高密度で靭1生の大きいAI、03 T
i C系セラミソク工具材料の製造法に関する。
i C系セラミソク工具材料の製造法に関する。
Al20a T i C系セラミソク工具は高速切削
特性に優れているため、近年高速切削において使用され
ている。従来このようなセラミソク工具の製造法として
一般にホントプレス法が用いられるが、これは角板又は
円板を一度ホットプレスし、その後所望のチップ形状に
切断し、仕上げねばならず製造コストが高くなり、又チ
ップ形状が複雑になると製造できないという娃点がある
。又成形後一旦、不活性雰囲気中で焼結し密度を95%
程度にし、その後熱間静水圧プレスにより焼結するHI
P法も提案されているが、不活性雰囲気中で焼結する際
に高温を要しそのため粒成長を伴うため、切削工具とし
た場合、耐摩耗性に劣るという欠点がある。粒成長を抑
制するためMg O。
特性に優れているため、近年高速切削において使用され
ている。従来このようなセラミソク工具の製造法として
一般にホントプレス法が用いられるが、これは角板又は
円板を一度ホットプレスし、その後所望のチップ形状に
切断し、仕上げねばならず製造コストが高くなり、又チ
ップ形状が複雑になると製造できないという娃点がある
。又成形後一旦、不活性雰囲気中で焼結し密度を95%
程度にし、その後熱間静水圧プレスにより焼結するHI
P法も提案されているが、不活性雰囲気中で焼結する際
に高温を要しそのため粒成長を伴うため、切削工具とし
た場合、耐摩耗性に劣るという欠点がある。粒成長を抑
制するためMg O。
NiOなどを少量添加する試みもなされているが、この
場合HIPを行うために必要な密度を得るためには18
50℃以上の高温が必要であり、A1□03 の粒成長
はどうしてもさけられなかった。
場合HIPを行うために必要な密度を得るためには18
50℃以上の高温が必要であり、A1□03 の粒成長
はどうしてもさけられなかった。
切削工具としての特性を十分に満足させうるためには一
次焼結の温度を1750°C以下とし、A 1203の
粒成長を防く必要があるのである。
次焼結の温度を1750°C以下とし、A 1203の
粒成長を防く必要があるのである。
本発明の目的は、これらの問題を解決した切削工具用セ
ラミソク工具の製造方法を提供するもので、その要旨は
(a ) A Iz0355〜90重量%と、 (b
)Tiを3〜25重量%含むTiC成分10〜45重量
%とから成る配合物(C)100重量部に、(d)Tb
を07. HO20,。
ラミソク工具の製造方法を提供するもので、その要旨は
(a ) A Iz0355〜90重量%と、 (b
)Tiを3〜25重量%含むTiC成分10〜45重量
%とから成る配合物(C)100重量部に、(d)Tb
を07. HO20,。
Er2O3及びGd、L03から選ばれた一種以上を0
.05〜3.0重量部添加して混合し成形後、不活性ガ
ス中で対理論密度が95〜99%となるよう一次焼結1
行い、次いで熱間静水圧プレスを行い対理論密度を99
,5%以上とすることを特徴とする切削工具用セラミノ
ク工具の製造方法にある。
.05〜3.0重量部添加して混合し成形後、不活性ガ
ス中で対理論密度が95〜99%となるよう一次焼結1
行い、次いで熱間静水圧プレスを行い対理論密度を99
,5%以上とすることを特徴とする切削工具用セラミノ
ク工具の製造方法にある。
更に第二の発明として、上記組成物中の(C)成分10
0重量部に対し、Mg O,Y、 o、、 Z r O
,、。
0重量部に対し、Mg O,Y、 o、、 Z r O
,、。
NiO及びDy20.から選ばれた一種以上を0.05
〜3.0重量部加えたものも同様に利用できる。
〜3.0重量部加えたものも同様に利用できる。
以下に本発明の詳細な説明するに、本発明方法ではまず
、(a)成分のAl2O3と(b)成分のTiCとの配
合物(c)を調製する必要がある。
、(a)成分のAl2O3と(b)成分のTiCとの配
合物(c)を調製する必要がある。
そして(b)成分のT i C成分にはTiが3〜25
重量%含まれている。T1はA1.03とTiC成分の
結合強度を高め焼結体の硬さの向上を計るためのもので
あるが、(b)成分中に3重量%以下ではその効果に乏
しく、25重量%を超えるとAl2O3の粒成長が生じ
逆に強度の低下を伴うため3〜25重量%に限定した。
重量%含まれている。T1はA1.03とTiC成分の
結合強度を高め焼結体の硬さの向上を計るためのもので
あるが、(b)成分中に3重量%以下ではその効果に乏
しく、25重量%を超えるとAl2O3の粒成長が生じ
逆に強度の低下を伴うため3〜25重量%に限定した。
(a)成分と(b)成分の比率は従来から知られている
如く (a)成分70重量%、(b)成分30重量%が
好ましく、(a)成分が90重量%を超えると(b)成
分の効果が小さく靭性に劣り、(a)成分が55重量%
未満では焼結しにくく、空孔の残った焼結体となるため
、いずれも切削工具とした場合耐欠損性において不安定
となる。
如く (a)成分70重量%、(b)成分30重量%が
好ましく、(a)成分が90重量%を超えると(b)成
分の効果が小さく靭性に劣り、(a)成分が55重量%
未満では焼結しにくく、空孔の残った焼結体となるため
、いずれも切削工具とした場合耐欠損性において不安定
となる。
(d)成分のT b4LO7、Hoz O−!、 、
E rzOB及びGa2O3から選ばれた一種以上(以
下「第一添加物」と略称する)を添加すると一次焼結の
温度を1750°C以下に低下し、粒成長を防くことが
できる。
E rzOB及びGa2O3から選ばれた一種以上(以
下「第一添加物」と略称する)を添加すると一次焼結の
温度を1750°C以下に低下し、粒成長を防くことが
できる。
(d)成分は第一添加物のみでも充分効果を発揮するが
、更にM g O、Y203 、 Z r 02 。
、更にM g O、Y203 、 Z r 02 。
N10及びDy1o3から選ばれた一種以上(以下「第
二添加物」と略称する)を配合物(C)100重量部に
対し0.05〜3.0重量部添加すると、より強固な粒
子の結合層が得られるので好ましい。そして(d)成分
は配合物(C)100重量部に対し、0.05〜3.0
重量部添加されるが、(d)成分が0.05重量部未満
の場合はHI P処理するだめの一次焼結体が1750
°Cでは得られず、3重量部を超過すると焼結体は得ら
れるが、靭性に劣り工具としての特性に欠く。
二添加物」と略称する)を配合物(C)100重量部に
対し0.05〜3.0重量部添加すると、より強固な粒
子の結合層が得られるので好ましい。そして(d)成分
は配合物(C)100重量部に対し、0.05〜3.0
重量部添加されるが、(d)成分が0.05重量部未満
の場合はHI P処理するだめの一次焼結体が1750
°Cでは得られず、3重量部を超過すると焼結体は得ら
れるが、靭性に劣り工具としての特性に欠く。
上述の(a)成分と(b)成分を混合して配合物(C)
を得、更に(d)成分を添加して混合し、所定の形状に
成形したならば窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガス
中で対理論密度が95〜99%となるように温度160
0〜1750℃で一次焼結を行う。対論理密度をこの範
囲になるように限定したのは、9.5%以下ではHIP
処理で緻密化が生じす、99%を超えると粒成長が始ま
るためである。又−次焼結の温度をこの範囲で行うのは
、1600℃以下ではHIPに必要な一次焼結の密度9
5%とすることができず、1750°Cを超えると粒成
長を起こし靭性及び耐摩耗性を書するためである。
を得、更に(d)成分を添加して混合し、所定の形状に
成形したならば窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガス
中で対理論密度が95〜99%となるように温度160
0〜1750℃で一次焼結を行う。対論理密度をこの範
囲になるように限定したのは、9.5%以下ではHIP
処理で緻密化が生じす、99%を超えると粒成長が始ま
るためである。又−次焼結の温度をこの範囲で行うのは
、1600℃以下ではHIPに必要な一次焼結の密度9
5%とすることができず、1750°Cを超えると粒成
長を起こし靭性及び耐摩耗性を書するためである。
一次焼結後、温度1350〜1450°C1圧力100
0〜2000 kg/cA、時間10〜120分で熱間
静水圧プレスを行い、対理論密度を99.5%以上とす
ると切削工具用焼結体が完成し、これをダイヤモンド砥
石等を用いて切削工具に仕上げる。
0〜2000 kg/cA、時間10〜120分で熱間
静水圧プレスを行い、対理論密度を99.5%以上とす
ると切削工具用焼結体が完成し、これをダイヤモンド砥
石等を用いて切削工具に仕上げる。
以上のような本発明方法によって得られるセラミノク工
具は耐摩耗性に優れたものとなる。その理由はAl2O
3とTi Cの接着強度が高く、かつAIL03の結晶
粒子が微細なためである。
具は耐摩耗性に優れたものとなる。その理由はAl2O
3とTi Cの接着強度が高く、かつAIL03の結晶
粒子が微細なためである。
又本発明方法によって得られたセラミノク工具は鋳物以
外の金属、例えばアルミニウム、スチール等や非金属の
切削工具としても勿論使用でき、更には振動が激しくか
かる、あるいは同熱のかかる機械部品にも使用すること
ができる。
外の金属、例えばアルミニウム、スチール等や非金属の
切削工具としても勿論使用でき、更には振動が激しくか
かる、あるいは同熱のかかる機械部品にも使用すること
ができる。
以下に本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本
発明はその要旨を超えない限り以下の実施例により限定
されるものではない。
発明はその要旨を超えない限り以下の実施例により限定
されるものではない。
実施例
純度99.9%、平均粒子条0.4umのα−Al1O
0、炭素量19.98%、平均粒jイ1.11!mのi
’ic粉、Ti 、第一添加物、第二添加物を第1表又
は第2表のように各種配合し、ホールミルにて40:+
r湿式混合を行った後乾燥し、混合第5〕を得た。この
混合粉を1. OLon/c11!の圧力で焼結後の
寸法が13X13X5mmになるようにプレス成型し、
その後150mmHgのアルゴン雰囲気中で対理論密度
が95〜97%になるよう第2表に示す温度で一次焼結
した。焼結711(IP炉を用いて1400°CでLh
r、1500 kg/cfflの圧力で焼結した。ガス
はアルゴンを用いた。得られた焼結体はダイヤモンド砥
石を用いて5NGN432の形状(JIS)に仕上げた
。チャンファ−は 0.07璽mx25°とした。この
ものについて次のI、Itの条件にて切削テストを行っ
たところ第1表のような結果が得られた。
0、炭素量19.98%、平均粒jイ1.11!mのi
’ic粉、Ti 、第一添加物、第二添加物を第1表又
は第2表のように各種配合し、ホールミルにて40:+
r湿式混合を行った後乾燥し、混合第5〕を得た。この
混合粉を1. OLon/c11!の圧力で焼結後の
寸法が13X13X5mmになるようにプレス成型し、
その後150mmHgのアルゴン雰囲気中で対理論密度
が95〜97%になるよう第2表に示す温度で一次焼結
した。焼結711(IP炉を用いて1400°CでLh
r、1500 kg/cfflの圧力で焼結した。ガス
はアルゴンを用いた。得られた焼結体はダイヤモンド砥
石を用いて5NGN432の形状(JIS)に仕上げた
。チャンファ−は 0.07璽mx25°とした。この
ものについて次のI、Itの条件にて切削テストを行っ
たところ第1表のような結果が得られた。
切削テストの条件
r 被削材 : Fe20 (HB 200〜220)
切削条件:切削速度(V) −920m /min。
切削条件:切削速度(V) −920m /min。
切り込み(t ) =0. 5ms。
送り速度(f ) −0、25am/rev寿命判定:
φ120X15關βの外周部を100回切削した後の摩
耗幅■8 (f八)を測定 ■ 被削材 :5KD11 (HRC62)切削条件
:切削速度(V) −100m /min。
φ120X15關βの外周部を100回切削した後の摩
耗幅■8 (f八)を測定 ■ 被削材 :5KD11 (HRC62)切削条件
:切削速度(V) −100m /min。
切り込み(t)−0,5龍。
送り速度(f ) = 0 、 1 m/rev判定寿
命:120uφの棒材を15分間切削した後の摩耗幅V
B (1m)を測定手続補正書(自発) 昭和58年1月18日 特許庁長官 若杉和夫殿 1、事件の表示 昭和57年 特許願 第21323+号2、発明の名称 切削用セラミノク工具の製造方法 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 郵便番号 467−91 名古屋市瑞穂区高辻町14番18号 4、補正のり1象 明細書中、発明の8(:柵な説明の濶。
命:120uφの棒材を15分間切削した後の摩耗幅V
B (1m)を測定手続補正書(自発) 昭和58年1月18日 特許庁長官 若杉和夫殿 1、事件の表示 昭和57年 特許願 第21323+号2、発明の名称 切削用セラミノク工具の製造方法 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 郵便番号 467−91 名古屋市瑞穂区高辻町14番18号 4、補正のり1象 明細書中、発明の8(:柵な説明の濶。
1、明細書第3頁下から第6行目中のr (d) Jを
削除します。
削除します。
2、同第4頁上から第3行目から7行目までを下記に訂
正します。
正します。
「更に第二の発明として、上記組成物中の(C)成分1
00重量部に対し、Tb4O7,Hoλ○、。
00重量部に対し、Tb4O7,Hoλ○、。
E r z 03及びGd2O3から選ばれた一種以上
を0.05〜3.0重量部と、MgO,Y2O,。
を0.05〜3.0重量部と、MgO,Y2O,。
ZrO2、N iO及びDy2O3から選ばれた一種以
上を0.05〜3.0重量部添加したものも同様に利用
できる。」 3、同第5頁上から第5行目中の「(d)成分の」を削
除します。
上を0.05〜3.0重量部添加したものも同様に利用
できる。」 3、同第5頁上から第5行目中の「(d)成分の」を削
除します。
4、同第5頁上から第10行目中、
「(d)成分は」を[添加物(以下「(d)成分」と総
称する)は」に訂正する。
称する)は」に訂正する。
5、同第5頁下から第5行目から最終行までを下記に訂
正します。
正します。
「好ましい。そして(d)成分は第一添加物、第二添加
物共に配合物(C)100重量部に対し、0.05〜3
.0重量部添加されるが、第一添加物が0.05重量部
未満の場合はHIP処理するための一次焼結体が175
0°Cでは得られず、第−添加物及び第二添加物の少な
くとも一種が3重量部を超過すると」 以上
物共に配合物(C)100重量部に対し、0.05〜3
.0重量部添加されるが、第一添加物が0.05重量部
未満の場合はHIP処理するための一次焼結体が175
0°Cでは得られず、第−添加物及び第二添加物の少な
くとも一種が3重量部を超過すると」 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ) A120355〜90重量%と、T i 、
を3〜25重量%含むTiC成分10〜45重量%と
から成る配合物100重量部に、T b407 、Ho
203−Brz03 及びGd2o3から選ばれた一種
以上を0.05〜3.0重量部添加して混合し成形後、
不活性ガス中で対理論密度が95〜99%となるように
一次焼結を行い、次いで熱間静水圧プレスを行い対理論
密度を99.5%以上とすることを特徴とする切削用セ
ラミノク工具の製造方法。 2)A1ユO355〜90重量%と、Ti を3〜2
5重量%含むTiC成分10〜45重量%とから成る配
合物100重量部に、T b、 07 、 Hoz03
。 Er2O3及びGd2O2から選ばれた一種以上0.0
5〜3.0重量部とMgO,Y2O3゜Zr 02 、
Ni O及びD y、03から選ばれた1種以上を0
.05〜3.0重量部添加して混合し成形後、不活性ガ
ス中で対理論密度が95〜99%となるように一次焼結
を行い、次いで熱間静水圧プレスを行い対理論密度を9
9.5%以上とすることを特徴とする切削用セラミノク
工具の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57213234A JPS59102865A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57213234A JPS59102865A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59102865A true JPS59102865A (ja) | 1984-06-14 |
JPS6335589B2 JPS6335589B2 (ja) | 1988-07-15 |
Family
ID=16635745
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57213234A Granted JPS59102865A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59102865A (ja) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6153155A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-17 | 日本特殊陶業株式会社 | 高靭性セラミツクの製造法 |
JPS6153154A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-17 | 日本特殊陶業株式会社 | 高靭性セラミツクの製造法 |
JPS62171959A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-28 | ダイジヱツト工業株式会社 | 切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法 |
JPH01119558A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Kyocera Corp | 切削工具用アルミナ質焼結体及びその製法 |
US5106788A (en) * | 1984-08-22 | 1992-04-21 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Process for producing highly tough ceramics |
US7138286B2 (en) | 1994-03-22 | 2006-11-21 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Light-emitting semiconductor device using group III nitrogen compound |
CN103214259A (zh) * | 2013-05-03 | 2013-07-24 | 桂林理工大学 | 利用复合稀土添加剂制备耐磨氧化铝陶瓷的方法 |
US20180170811A1 (en) * | 2015-06-17 | 2018-06-21 | National Institute For Materials Science | Oxidation-induced self-healing ceramic composition containing healing activator, method for producing same, use of same, and method for enhancing functionality of oxidation-induced self-healing ceramic composition |
WO2019013334A1 (ja) * | 2017-07-14 | 2019-01-17 | キヤノン株式会社 | セラミックス造形用粉体、セラミックス造形物、およびその製造方法 |
JP2019019051A (ja) * | 2017-07-14 | 2019-02-07 | キヤノン株式会社 | セラミックス造形用粉体、セラミックス造形物、およびその製造方法 |
CN109369183A (zh) * | 2018-12-13 | 2019-02-22 | 东北大学 | 一种红外透明陶瓷材料及其制备方法 |
-
1982
- 1982-12-03 JP JP57213234A patent/JPS59102865A/ja active Granted
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6153155A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-17 | 日本特殊陶業株式会社 | 高靭性セラミツクの製造法 |
JPS6153154A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-17 | 日本特殊陶業株式会社 | 高靭性セラミツクの製造法 |
JPH0377147B2 (ja) * | 1984-08-22 | 1991-12-09 | Ngk Spark Plug Co | |
JPH0411503B2 (ja) * | 1984-08-22 | 1992-02-28 | ||
US5106788A (en) * | 1984-08-22 | 1992-04-21 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Process for producing highly tough ceramics |
JPS62171959A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-28 | ダイジヱツト工業株式会社 | 切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法 |
JPH0566898B2 (ja) * | 1986-01-22 | 1993-09-22 | Dijet Ind Co Ltd | |
JPH01119558A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Kyocera Corp | 切削工具用アルミナ質焼結体及びその製法 |
US7867800B2 (en) | 1994-03-22 | 2011-01-11 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Light-emitting semiconductor device using group III nitrogen compound |
US7332366B2 (en) | 1994-03-22 | 2008-02-19 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Light-emitting semiconductor device using group III nitrogen compound |
US7138286B2 (en) | 1994-03-22 | 2006-11-21 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Light-emitting semiconductor device using group III nitrogen compound |
CN103214259A (zh) * | 2013-05-03 | 2013-07-24 | 桂林理工大学 | 利用复合稀土添加剂制备耐磨氧化铝陶瓷的方法 |
US20180170811A1 (en) * | 2015-06-17 | 2018-06-21 | National Institute For Materials Science | Oxidation-induced self-healing ceramic composition containing healing activator, method for producing same, use of same, and method for enhancing functionality of oxidation-induced self-healing ceramic composition |
US10822277B2 (en) * | 2015-06-17 | 2020-11-03 | National Institute For Materials Science | Oxidation-induced self-healing ceramic composition containing healing activator, method for producing same, use of same, and method for enhancing functionality of oxidation-induced self-healing ceramic compositions |
WO2019013334A1 (ja) * | 2017-07-14 | 2019-01-17 | キヤノン株式会社 | セラミックス造形用粉体、セラミックス造形物、およびその製造方法 |
JP2019019051A (ja) * | 2017-07-14 | 2019-02-07 | キヤノン株式会社 | セラミックス造形用粉体、セラミックス造形物、およびその製造方法 |
EP3636403A4 (en) * | 2017-07-14 | 2021-03-17 | Canon Kabushiki Kaisha | POWDER FOR SHAPING CERAMIC, ARTICLE SHAPED IN CERAMIC AND MANUFACTURING PROCESS |
JP2022040270A (ja) * | 2017-07-14 | 2022-03-10 | キヤノン株式会社 | セラミックス造形用粉体、セラミックス造形物、およびその製造方法 |
US11718567B2 (en) | 2017-07-14 | 2023-08-08 | Canon Kabushiki Kaisha | Powder for ceramic manufacturing, ceramic manufactured object, and manufacturing method thereof |
CN109369183A (zh) * | 2018-12-13 | 2019-02-22 | 东北大学 | 一种红外透明陶瓷材料及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6335589B2 (ja) | 1988-07-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO1990009969A1 (en) | Alumina ceramic, production thereof, and throwaway tip made therefrom | |
JPS59102865A (ja) | 切削用セラミツク工具の製造方法 | |
JPS58185477A (ja) | 高速切削性能にすぐれた切削工具用セラミック材料の製造法 | |
JPS59199581A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス | |
JPS627149B2 (ja) | ||
JPH06122563A (ja) | セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
EP0963962A1 (en) | Alumina-base ceramic sinter and process for producing the same | |
JPS6152102B2 (ja) | ||
JP3146803B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料の製造方法 | |
JPS6222951B2 (ja) | ||
JPS6232151B2 (ja) | ||
JPS621592B2 (ja) | ||
JPS59102864A (ja) | 切削用セラミツク工具の製造方法 | |
JP2778179B2 (ja) | 高靭性および高強度を有する窒化けい素基焼結材料の製造法 | |
JPS593073A (ja) | 切削工具および耐摩耗工具用サイアロン基焼結材料 | |
JPS59217676A (ja) | 切削工具用窒化けい素基焼結材料 | |
JP2712737B2 (ja) | 高靱性および高強度を有する窒化けい素基焼結材料 | |
JPS6241193B2 (ja) | ||
JPS6157382B2 (ja) | ||
JPS6153155A (ja) | 高靭性セラミツクの製造法 | |
JP3458533B2 (ja) | Wc基超硬合金製切削工具の製造方法 | |
JPS62235260A (ja) | Si↓3N↓4基複合材料 | |
JPS6183681A (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法 | |
JPS6177670A (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法 | |
JPS59232970A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |