JPS62171959A - 切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法 - Google Patents
切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法Info
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- JPS62171959A JPS62171959A JP61011403A JP1140386A JPS62171959A JP S62171959 A JPS62171959 A JP S62171959A JP 61011403 A JP61011403 A JP 61011403A JP 1140386 A JP1140386 A JP 1140386A JP S62171959 A JPS62171959 A JP S62171959A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高速切削に用いられる酸化アルミニウムー炭化
チタン系セラミックスの改良に関するものである。
チタン系セラミックスの改良に関するものである。
酸化アルミニウムー炭化チタン系の°セラミックス切削
工具は、純酸化アルミニウムセラミックス工具と比較し
て高靭性でかつ高硬度であり、近年工作機械の剛性向上
などによりその用途拡大が期待されている。
工具は、純酸化アルミニウムセラミックス工具と比較し
て高靭性でかつ高硬度であり、近年工作機械の剛性向上
などによりその用途拡大が期待されている。
そしてこれらの酸化アルミニウムー炭化チタン系の切削
工具用セラミックスはＡｇ２０ａと２０〜４０ｗｔ９６
のＴｉＣおよび数％の粒成長抑制剤からなる混合粉末を
黒鉛型中で１００〜４００ ｋｄ／ａＡにて加圧し、大
気、不活性雰囲気または真空中において１６００〜１８
００℃に加熱して得られたもの（ホットプレス法と呼称
）、または、Ａｌ２Ｏ５と２０〜４０ｗｔ％のＴｉＣお
よび数〜１０数ｗｔ％の焼結助剤からなる混合粉末を型
押し成形してこれを常圧の不活性雰囲気中で１７５０〜
１９００℃で独立気孔（閉気孔）に達するまで仮焼結し
次いで熱間静水圧プレス（以下ＨＩＰ）処理して緻密性
を向上させたもの（ＨＩＰ処理法と呼称）もある。（特
願昭５７−２１０９４１号、特願昭５７−２１３２３４
号） 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、前々記した黒鉛型を使用するホットプレス法で
は複雑な形状または寸法精度の高い形状が得られ難く、
しかも連続生産が困難であるために生産コストが高くな
るという大きな問題点を有する。
工具用セラミックスはＡｇ２０ａと２０〜４０ｗｔ９６
のＴｉＣおよび数％の粒成長抑制剤からなる混合粉末を
黒鉛型中で１００〜４００ ｋｄ／ａＡにて加圧し、大
気、不活性雰囲気または真空中において１６００〜１８
００℃に加熱して得られたもの（ホットプレス法と呼称
）、または、Ａｌ２Ｏ５と２０〜４０ｗｔ％のＴｉＣお
よび数〜１０数ｗｔ％の焼結助剤からなる混合粉末を型
押し成形してこれを常圧の不活性雰囲気中で１７５０〜
１９００℃で独立気孔（閉気孔）に達するまで仮焼結し
次いで熱間静水圧プレス（以下ＨＩＰ）処理して緻密性
を向上させたもの（ＨＩＰ処理法と呼称）もある。（特
願昭５７−２１０９４１号、特願昭５７−２１３２３４
号） 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、前々記した黒鉛型を使用するホットプレス法で
は複雑な形状または寸法精度の高い形状が得られ難く、
しかも連続生産が困難であるために生産コストが高くな
るという大きな問題点を有する。
また、前記したＨＩＰ処理法のものにおいては仮焼結体
の相対密度が約９５９６以上のものが必要であり、従来
の技術では１８０（１以上の仮焼結温度となるためにＡ
ｇ２０ａの粒成長が避けられない。さらにＨＩＰ処理は
高価なガスを使用する点から生産コストが高くなるなど
の問題点もある。
の相対密度が約９５９６以上のものが必要であり、従来
の技術では１８０（１以上の仮焼結温度となるためにＡ
ｇ２０ａの粒成長が避けられない。さらにＨＩＰ処理は
高価なガスを使用する点から生産コストが高くなるなど
の問題点もある。
このようにＡｎ２Ｏ３ Ｔ ｉ Ｃ系セラミックスに
おいて普通焼結法によって緻密化がはかれない理由とし
て、 ｆｌ）ＴｉＣが難焼結材料であるためにＡＩ！２ｏ３の
焼結性を阻害する。
おいて普通焼結法によって緻密化がはかれない理由とし
て、 ｆｌ）ＴｉＣが難焼結材料であるためにＡＩ！２ｏ３の
焼結性を阻害する。
（２）焼結中にＴｉＣによるＡｈＯａの還元反応が起こ
り、これにより発生したガスが焼結体中に残留するため
、と考えられる。
り、これにより発生したガスが焼結体中に残留するため
、と考えられる。
そして、従来技術ではホットプレス法招よびＨＩＰ処理
法というきわめて生産コスト高につながる方法で強制焼
結や焼結体内部の気孔の強制排除をおこない焼結体の密
度向上をはかっていた。
法というきわめて生産コスト高につながる方法で強制焼
結や焼結体内部の気孔の強制排除をおこない焼結体の密
度向上をはかっていた。
本発明は、上記した問題点に鑑みなしたもので真空中で
の普通焼結法というきわめて簡便な低コストの方法で現
在市販されている黒色セラミックスに匹敵する硬度と強
度を有する切削工具用セラミックス焼結体とその製造方
法を提供することを目的とするものである。
の普通焼結法というきわめて簡便な低コストの方法で現
在市販されている黒色セラミックスに匹敵する硬度と強
度を有する切削工具用セラミックス焼結体とその製造方
法を提供することを目的とするものである。
本発明は、前々記した問題点を下記する構成によって解
決したものである。
決したものである。
すなわち炭化チタン２０〜４０ｗｔ％とクロム酸化物に
換算して１〜５ｗｔ９６のクロム化合物とＧｄ２０ａ、
Ｈｏ２Ｏｇ、Ｄｙ２０ｇから選ばれた１種または２種以
上を０．５〜３ｗｔ％と残部が酸化アルミニウムからな
るセラミックス焼結体を第１の要旨とし、炭化チタン２
０〜４０ｗｔ％とクロム酸化物に換算して１〜５ ｗｔ
％のクロム化合物とＧｄ２０ｓ、Ｈｏ２Ｏ３、Ｄｙ２
Ｏ３から選ばれた１種または２種以上を０．５〜３ｗｔ
９６とさらにニッケル酸化物に換算して０．０５〜１゜
０ｗｔ％のニッケル化合物と残部が酸化アルミニウムか
らなるセラミックス焼結体を第２の要旨とし、上記第１
の要旨ならびに第２の要旨の混合粉末を型押しして得た
所望形状の成形体を１０ Ｔｏｒｒ以下の真空中で１５
００〜１７５０℃にて加熱して得るこの焼結体の製造方
法を第３の要旨とするものである。
換算して１〜５ｗｔ９６のクロム化合物とＧｄ２０ａ、
Ｈｏ２Ｏｇ、Ｄｙ２０ｇから選ばれた１種または２種以
上を０．５〜３ｗｔ％と残部が酸化アルミニウムからな
るセラミックス焼結体を第１の要旨とし、炭化チタン２
０〜４０ｗｔ％とクロム酸化物に換算して１〜５ ｗｔ
％のクロム化合物とＧｄ２０ｓ、Ｈｏ２Ｏ３、Ｄｙ２
Ｏ３から選ばれた１種または２種以上を０．５〜３ｗｔ
９６とさらにニッケル酸化物に換算して０．０５〜１゜
０ｗｔ％のニッケル化合物と残部が酸化アルミニウムか
らなるセラミックス焼結体を第２の要旨とし、上記第１
の要旨ならびに第２の要旨の混合粉末を型押しして得た
所望形状の成形体を１０ Ｔｏｒｒ以下の真空中で１５
００〜１７５０℃にて加熱して得るこの焼結体の製造方
法を第３の要旨とするものである。
本発明は、焼結中の還元反応によるガスの発生が緻密化
を阻害する主原因であることに着眼し、ガスの発生すな
わち炭化チタンによる酸化アルミニウムの還元反応を抑
制しっつかつ切削工具としての特性を充分に満足させる
ために焼結温度を１７５０℃以下として酸化アルミニウ
ムの粒成長を防ぐことについて鋭意研究を重ねた結果、
酸化アルミニウムおよび炭化チタンにクロム化合物とＧ
ｄ ２０ａ、Ｉ−（０２０３、Ｄｙ２Ｏ３の１種また
は２種以上を少量添加した混合物の成形体を１０ Ｔｏ
ｒｒ以下の真空中で焼結するとすぐれた機械的特性を有
するセラミックス焼結体が得られることを見い出したの
である。
を阻害する主原因であることに着眼し、ガスの発生すな
わち炭化チタンによる酸化アルミニウムの還元反応を抑
制しっつかつ切削工具としての特性を充分に満足させる
ために焼結温度を１７５０℃以下として酸化アルミニウ
ムの粒成長を防ぐことについて鋭意研究を重ねた結果、
酸化アルミニウムおよび炭化チタンにクロム化合物とＧ
ｄ ２０ａ、Ｉ−（０２０３、Ｄｙ２Ｏ３の１種また
は２種以上を少量添加した混合物の成形体を１０ Ｔｏ
ｒｒ以下の真空中で焼結するとすぐれた機械的特性を有
するセラミックス焼結体が得られることを見い出したの
である。
また、上記混合粉末に少量のニッケル化合物を添加する
と焼結温度をさらに低下させる効果があることもわかっ
た。
と焼結温度をさらに低下させる効果があることもわかっ
た。
なお、酸化アルミニウム粉末および炭化チタン粉末の粒
径については特に限定するものではないが、好ましくは
酸化アルミニウムの平均粒径が０．１〜５μｍ１さらに
好ましくは０゜１〜１μｍ程度がよく、炭化チタンの平
均粒径は０．１〜３ ｐｍ 、好ましくは０．１〜２．
ＯＩｉｍ程度がよい。
径については特に限定するものではないが、好ましくは
酸化アルミニウムの平均粒径が０．１〜５μｍ１さらに
好ましくは０゜１〜１μｍ程度がよく、炭化チタンの平
均粒径は０．１〜３ ｐｍ 、好ましくは０．１〜２．
ＯＩｉｍ程度がよい。
また、酸化アルミニウムと炭化チタンの比率はＡＬ２０
ａ ： Ｔ ｉ Ｃ＝ ７０ ： ３０の重量比が好ま
しく、炭化チタンが２０ｗｔ９６未満になるとその効果
が小さく靭性および硬度の低下を招き、前記炭化チタン
が４０ｗｔ９６を越えると焼結を阻害し緻密化が計れな
い。そのため切削工具として用いたときは耐摩耗性や耐
欠損性が低下し好ましいものではなくなる。
ａ ： Ｔ ｉ Ｃ＝ ７０ ： ３０の重量比が好ま
しく、炭化チタンが２０ｗｔ９６未満になるとその効果
が小さく靭性および硬度の低下を招き、前記炭化チタン
が４０ｗｔ９６を越えると焼結を阻害し緻密化が計れな
い。そのため切削工具として用いたときは耐摩耗性や耐
欠損性が低下し好ましいものではなくなる。
そしてクロム化合物は焼結中にＡｈＯｓ粒子に表層固溶
することによりＡｌ２Ｏ３粒子を活性化し、ＴｉＣ粒子
との接着強度を高め緻密化を促進させることにより焼結
温度を低下させＡＡｈＯａの粒成長を防ぐことができる
。その添加量はクロム酸化物に換算して１〜５ｗｔ％、
好ましくは１．５〜２．５ｗｔ９６がよく、添加量が１
ｗｔ％未満であると上記効果が期待できないし、これが
５ｗｔ％を越えると粒界に析出し焼結体の強度が低下す
る。なお、クロム化合物としてはクロムの酸化物、炭化
物、はう化物、塩化物などを用いてもよいが、好ましく
はり−７＝ ロム酸化物が効果的である。
することによりＡｌ２Ｏ３粒子を活性化し、ＴｉＣ粒子
との接着強度を高め緻密化を促進させることにより焼結
温度を低下させＡＡｈＯａの粒成長を防ぐことができる
。その添加量はクロム酸化物に換算して１〜５ｗｔ％、
好ましくは１．５〜２．５ｗｔ９６がよく、添加量が１
ｗｔ％未満であると上記効果が期待できないし、これが
５ｗｔ％を越えると粒界に析出し焼結体の強度が低下す
る。なお、クロム化合物としてはクロムの酸化物、炭化
物、はう化物、塩化物などを用いてもよいが、好ましく
はり−７＝ ロム酸化物が効果的である。
さらにＧｄ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、ＤｙｚＯ３はクロム化
合物と共存させることによりＡｈＯａおよびＴｉＣ粒界
にペロブスカイト型化合物を生成せしめる。これはＴｉ
ＣによるＡｌ２Ｏ５の還元反応を抑制する効果があり、
ガスの発生を抑えることにより高緻密体の焼結体が得ら
れる。
合物と共存させることによりＡｈＯａおよびＴｉＣ粒界
にペロブスカイト型化合物を生成せしめる。これはＴｉ
ＣによるＡｌ２Ｏ５の還元反応を抑制する効果があり、
ガスの発生を抑えることにより高緻密体の焼結体が得ら
れる。
また、このプロブスカイト型化合物は粒界に結晶相とし
て析出するためにＡｌ２Ｏ３とＴ ｉ Ｃの接着強度を
高めると共に、Ａ、ｇ２０３の粒成長を抑え、室温およ
び高温における機械的特性を改善する効果がある。
て析出するためにＡｌ２Ｏ３とＴ ｉ Ｃの接着強度を
高めると共に、Ａ、ｇ２０３の粒成長を抑え、室温およ
び高温における機械的特性を改善する効果がある。
Ｇｄ２０ａ、Ｈｏ２Ｏ３、Ｄｙ２０ｇは１種類のみ添加
しても上記した効果を有するものとなるが、２種以上を
添加すると相剰効果を発揮し、より効果的なものとなる
。
しても上記した効果を有するものとなるが、２種以上を
添加すると相剰効果を発揮し、より効果的なものとなる
。
そして、その添加量はＯ−５〜３ｗｔ９６、好ましくは
１〜２ｗｔ％がよいが、０．５ｗｔ％未満では上記効果
が十分でなく、３ ｗｔ％を越えたものでは、希土類元
素の酸化物が高価であるためにコスト高を招来して実際
的ではない。
１〜２ｗｔ％がよいが、０．５ｗｔ％未満では上記効果
が十分でなく、３ ｗｔ％を越えたものでは、希土類元
素の酸化物が高価であるためにコスト高を招来して実際
的ではない。
また、この焼結体の前々記した組成に、さらにニッケル
酸化物に換算して０．０５〜１ｗｔ％のニッケル化合物
を添加した場合は焼結温度を１５００〜１６５０℃に低
下させる効果があり、ＡＪｌ’２０３の粒成長抑制がお
こなえ好ましいものとなる。しかし、これが０．０５ｗ
ｔ％未満では焼結温度を低下させることの効果が薄れる
し、１ｗｔ％を越えて添加すれば焼結体の耐摩耗性が低
下する。
酸化物に換算して０．０５〜１ｗｔ％のニッケル化合物
を添加した場合は焼結温度を１５００〜１６５０℃に低
下させる効果があり、ＡＪｌ’２０３の粒成長抑制がお
こなえ好ましいものとなる。しかし、これが０．０５ｗ
ｔ％未満では焼結温度を低下させることの効果が薄れる
し、１ｗｔ％を越えて添加すれば焼結体の耐摩耗性が低
下する。
上記のニッケル化合物としてニッケルの酸化物、塩化物
、はう化物、窒化物などがよいが、好ましくはニッケル
酸化物が好適である。
、はう化物、窒化物などがよいが、好ましくはニッケル
酸化物が好適である。
本発明における粉末の混合はボールミルによる混合法が
よく、これに用いる混合用溶媒の制限はない。得られた
混合物は所望の形状にプレス成形したのちｌ ＯＴｏｒ
ｒ以下の真空雰囲気下において焼結する。なお、真空度
の上限を１０ Ｔｏｒｒとしたのは、これ以上の低真空
下で焼結すれば成形体中に存在する気体を残存した状態
のものとなり気孔発生の原因となる。焼結温度は、１５
００〜１７５０℃が好適であり、１５００℃未満である
と充分なる焼結が不可であるし、１７５０℃を越えると
ＡｈＯｓの粒成長速度が早（なり焼結体の機械的強度が
低下するのと共に耐欠損性が低下すす。なお、焼結時間
は３０〜１２０分で、好ましくは６０〜９０分がよく、
高温焼結するほど短時間加熱でよい。
よく、これに用いる混合用溶媒の制限はない。得られた
混合物は所望の形状にプレス成形したのちｌ ＯＴｏｒ
ｒ以下の真空雰囲気下において焼結する。なお、真空度
の上限を１０ Ｔｏｒｒとしたのは、これ以上の低真空
下で焼結すれば成形体中に存在する気体を残存した状態
のものとなり気孔発生の原因となる。焼結温度は、１５
００〜１７５０℃が好適であり、１５００℃未満である
と充分なる焼結が不可であるし、１７５０℃を越えると
ＡｈＯｓの粒成長速度が早（なり焼結体の機械的強度が
低下するのと共に耐欠損性が低下すす。なお、焼結時間
は３０〜１２０分で、好ましくは６０〜９０分がよく、
高温焼結するほど短時間加熱でよい。
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
α型ＡｌｘＯｓ粉末（平均粒径０．２μｍ）、Ｔｉｃ粉
末（平均粒径０．６声、全炭素量１９．６５ ％、遊離
炭素量０．０７％）及び第３成分を第１表の如（配合し
これをアルミナ製ボールミルでアセトン中７２時間混合
した。乾燥後、この混合物を１０００ Ａｙｆ／ｄの圧
力で焼結体寸法が１３ Ｘ １３ Ｘ ５ ｍｙｔｔ”
、及び４ Ｘ ５ Ｘ ４０ ｍｍ”になるように金型
プレス成形し、約２ Ｔｏｒｒの真空中で１６５０℃で
６０分間保持した。
末（平均粒径０．６声、全炭素量１９．６５ ％、遊離
炭素量０．０７％）及び第３成分を第１表の如（配合し
これをアルミナ製ボールミルでアセトン中７２時間混合
した。乾燥後、この混合物を１０００ Ａｙｆ／ｄの圧
力で焼結体寸法が１３ Ｘ １３ Ｘ ５ ｍｙｔｔ”
、及び４ Ｘ ５ Ｘ ４０ ｍｍ”になるように金型
プレス成形し、約２ Ｔｏｒｒの真空中で１６５０℃で
６０分間保持した。
得られた焼結体のうち１３ ｘ １３ ｘ ５ ｍ−の
焼結体はダイヤモンド砥石を用いて５ＮＧＮ４３２
（チャンファ−０，２ｍｍＸ−２０°）のスローアウェ
イインサートとした。これらについて下記の切削試験を
行ない、第１表のような結果を得た。
焼結体はダイヤモンド砥石を用いて５ＮＧＮ４３２
（チャンファ−０，２ｍｍＸ−２０°）のスローアウェ
イインサートとした。これらについて下記の切削試験を
行ない、第１表のような結果を得た。
切削試験の条件
（１）連続切削試験−１
被削材ＦＣ２５（ＨＢ ２３０）
切削速度 ５ Ｑ Ｑ ｍ／ｍｉｎ
切り込み ２．０ｍ−
送り速度 ０．２朋／ｒｇｖ
使用機械 大隈鉄工所（ＬＣ−４０型旋盤）使用工具
ＭＳＢＮＬ−３２２５Ｐ１２切削方式 乾式 寿命判定 逃げ面摩耗幅（ＶＢ）が０．２鯛に至るまで
の切削時間を測定 （２）連続切削試験−２ 被削材３５５Ｃ（ＨＢ２００） 切削速度 ３００−／ｍｔｎ 切り込み ２．０馴 送り速度 ０．２ｍｍ／ｒｅｔｒ 以下条件試験−１と同じ （３）断続切削試験 被削材 Ｆｅ１２ （ＨＢ ２２０ ：長手方向に８ケ
所の溝付 （巾約２０關）） 切削速度 ３ Ｑ Ｑ ｒ−／ｍｉｘ 切り込み ２．０ｍｍ 送り速度 （Ｌ２ ｍｎ／ｒａｍから始め、毎送り毎に
４００回衝撃を加え、欠損 しなければ更に０．１ｍ端／’ ｙ ｆ ｖ づつ送
り速度を上げる。
ＭＳＢＮＬ−３２２５Ｐ１２切削方式 乾式 寿命判定 逃げ面摩耗幅（ＶＢ）が０．２鯛に至るまで
の切削時間を測定 （２）連続切削試験−２ 被削材３５５Ｃ（ＨＢ２００） 切削速度 ３００−／ｍｔｎ 切り込み ２．０馴 送り速度 ０．２ｍｍ／ｒｅｔｒ 以下条件試験−１と同じ （３）断続切削試験 被削材 Ｆｅ１２ （ＨＢ ２２０ ：長手方向に８ケ
所の溝付 （巾約２０關）） 切削速度 ３ Ｑ Ｑ ｒ−／ｍｉｘ 切り込み ２．０ｍｍ 送り速度 （Ｌ２ ｍｎ／ｒａｍから始め、毎送り毎に
４００回衝撃を加え、欠損 しなければ更に０．１ｍ端／’ ｙ ｆ ｖ づつ送
り速度を上げる。
使用機械 試験−１と同じ
使用工具 試験−１と同じ
切削方式 試験−１と同じ
寿命判定 欠損に至るまでの総衝撃回数同時に得た４Ｘ
５Ｘ４０ｍ−の焼結体は、ダイヤモンド砥石を用いて３
Ｘ４Ｘ４０ｍ−の試験片とし、密度、ビッカース硬度、
及び３点曲げ強度の測定を行ない第１表の結果を得た。
５Ｘ４０ｍ−の焼結体は、ダイヤモンド砥石を用いて３
Ｘ４Ｘ４０ｍ−の試験片とし、密度、ビッカース硬度、
及び３点曲げ強度の測定を行ない第１表の結果を得た。
本発明により製造された切削工具用セラミックス焼結体
は高密度、高強度、高硬度であり、比較例と比較しても
明らかなように切削工具用セラミックスとして十分な耐
摩耗性、耐欠損性を有するものである。
は高密度、高強度、高硬度であり、比較例と比較しても
明らかなように切削工具用セラミックスとして十分な耐
摩耗性、耐欠損性を有するものである。
更に本発明による製造法は、１７５０℃以下の低温でし
かも真空中での普通焼結法であるため焼結体形状の自由
度が太き（、極めて簡単な方法である。そして、この真
空焼結で作製した本発明品はホットプレス法で得られた
焼結体と比較しても特性的に何ら遜色がないことが明白
であり、しかも製造コストの点では従来法の１／３〜１
／４に低減させたものである。
かも真空中での普通焼結法であるため焼結体形状の自由
度が太き（、極めて簡単な方法である。そして、この真
空焼結で作製した本発明品はホットプレス法で得られた
焼結体と比較しても特性的に何ら遜色がないことが明白
であり、しかも製造コストの点では従来法の１／３〜１
／４に低減させたものである。
以上
Claims (3)
- （１）炭化チタン２０〜４０重量％とクロム酸化物に換
算して１〜５重量％のクロム化合物とＧｄ＿２Ｏ＿３、
Ｈｏ＿２Ｏ＿３、Ｄｙ＿２Ｏ＿３から選ばれた１種また
は２種以上を０．５〜３重量％と残部が酸化アルミニウ
ムからなる組成を有することを特徴とする切削工具用セ
ラミックス焼結体。 - （２）炭化チタン２０〜４０重量％とクロム酸化物に換
算して１〜５重量％のクロム化合物とＧｄ＿２Ｏ＿３、
Ｈｏ＿２Ｏ＿３、Ｄｙ＿２Ｏ＿３から選ばれた１種また
は２種以上を０．５〜３重量％と、さらにニッケル酸化
物に換算して０．０５〜１．０重量％のニッケル化合物
と残部が酸化アルミニウムからなる組成を有することを
特徴とする切削工具用セラミックス焼結体。 - （３）炭化チタン２０〜４０重量％とクロム酸化物に換
算して１〜５重量％のクロム化合物とＧｄ＿２Ｏ＿３、
Ｈｏ＿２Ｏ＿３、Ｄｙ＿２Ｏ＿３から選ばれた１種また
は２種以上を０．５〜３重量％と残部が酸化アルミニウ
ムからなる混合粉末、または炭化チタン２０〜４０重量
％とクロム酸化物に換算して１〜５重量％のクロム化合
物とＧｄ＿２Ｏ＿３、Ｈｏ＿２Ｏ＿３、Ｄｙ＿２Ｏ＿３
から選ばれた１種または２種以上を０．５〜３重量％と
さらにニッケル酸化物に換算して０．０５〜１．０重量
％のニッケル化合物と残部が酸化アルミニウムからなる
混合粉末を型押しして得られた所望形状の成形体を１０
Ｔｏｒｒ以下の真空中で１５００〜１７５０℃にて加熱
することを特徴とする切削工具用セラミックス焼結体の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61011403A JPS62171959A (ja) | 1986-01-22 | 1986-01-22 | 切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61011403A JPS62171959A (ja) | 1986-01-22 | 1986-01-22 | 切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62171959A true JPS62171959A (ja) | 1987-07-28 |
| JPH0566898B2 JPH0566898B2 (ja) | 1993-09-22 |
Family
ID=11777049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61011403A Granted JPS62171959A (ja) | 1986-01-22 | 1986-01-22 | 切削工具用セラミツクス焼結体とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62171959A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57205365A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-16 | Sumitomo Electric Industries | Tenacious ceramic material |
| JPS58172262A (ja) * | 1982-04-01 | 1983-10-11 | 日本特殊陶業株式会社 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
| JPS59102865A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-14 | 日本特殊陶業株式会社 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
-
1986
- 1986-01-22 JP JP61011403A patent/JPS62171959A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57205365A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-16 | Sumitomo Electric Industries | Tenacious ceramic material |
| JPS58172262A (ja) * | 1982-04-01 | 1983-10-11 | 日本特殊陶業株式会社 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
| JPS59102865A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-14 | 日本特殊陶業株式会社 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0566898B2 (ja) | 1993-09-22 |
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Legal Events
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