JPS6177670A - 切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法 - Google Patents
切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法Info
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- JPS6177670A JPS6177670A JP59199746A JP19974684A JPS6177670A JP S6177670 A JPS6177670 A JP S6177670A JP 59199746 A JP59199746 A JP 59199746A JP 19974684 A JP19974684 A JP 19974684A JP S6177670 A JPS6177670 A JP S6177670A
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- powder
- cbn
- cutting
- boron nitride
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、きわめて優れた靭性と耐摩耗性を有し、特
に鋳物材料やダイス鋼、高速度鋼などの高硬度鋼の切削
等に切削工具として使用するのに適した立方晶窒化硼素
（以下、ＣＢＮで示す）塞焼粘体の製造方法に関する。
に鋳物材料やダイス鋼、高速度鋼などの高硬度鋼の切削
等に切削工具として使用するのに適した立方晶窒化硼素
（以下、ＣＢＮで示す）塞焼粘体の製造方法に関する。
（従来の技術）
ここ数年の間に、金属加工の分野では鋳鉄切削の高速化
、ダイス鋼や高速度鋼などの高硬度鋼の研削加工から切
削加工への切り換えが急速に進行しつつあり、その成否
の鍵を握る材料としてＣＢＮ基焼結体が開発されている
。
、ダイス鋼や高速度鋼などの高硬度鋼の研削加工から切
削加工への切り換えが急速に進行しつつあり、その成否
の鍵を握る材料としてＣＢＮ基焼結体が開発されている
。
その１つに、８０容吊％以下のＣＢＮと、窒化珪素（以
下、３ｉ ３ Ｎ４で示す）及び酸化アルミニウム（以
下ＡｉｚＯ３で示す）のうちの１種又は２種と、窒化チ
タン（以下、ＴｉＮで示す）の３〜４成分からなる配合
組成物を用いて超高圧焼結して１ｑられたＣＢＮ基焼結
体がある。
下、３ｉ ３ Ｎ４で示す）及び酸化アルミニウム（以
下ＡｉｚＯ３で示す）のうちの１種又は２種と、窒化チ
タン（以下、ＴｉＮで示す）の３〜４成分からなる配合
組成物を用いて超高圧焼結して１ｑられたＣＢＮ基焼結
体がある。
〔発明が解決しようとする問題点］
ところで、鋳鉄は、一般の鋼材料と異なり、はとんどの
場合、内部に黒鉛が析出したり、鋳物砂のかみ込みなど
により、組織的な不均一性が甚だしいし、一方、ダイス
鋼や高速度鋼は熱処理されたもので、全体としてロック
ウェルＣＶＩ！さが６０以上の畠硬度を有する上に、表
面は黒皮状態を呈している。これらの材料を切削加工す
る場合、硬さの異なる部分を一度に除去しなければなら
ず、強いせん断応力が切削工具に作用するのである。
場合、内部に黒鉛が析出したり、鋳物砂のかみ込みなど
により、組織的な不均一性が甚だしいし、一方、ダイス
鋼や高速度鋼は熱処理されたもので、全体としてロック
ウェルＣＶＩ！さが６０以上の畠硬度を有する上に、表
面は黒皮状態を呈している。これらの材料を切削加工す
る場合、硬さの異なる部分を一度に除去しなければなら
ず、強いせん断応力が切削工具に作用するのである。
前記の従来公知のＣＢＮ基焼結体を鋳鉄あるいはダイス
…や高速度鋼などの高硬度鋼の切削に用いると、靭性が
不足するために、刃先が欠けやすい欠点があった。特に
、切り込みが深い場合には前記の傾向が助長され、更に
、切削形態が断続切削の場合には、衝撃が加わるために
、直ぐに刃先が欠けて使用できないものであった。した
がって、前記の従来公知のＣＢＮ基焼結体からなる切削
工具は、鋳鉄あるいｔよ高硬度鋼の軽負荷状態での連続
切削、即ち最終仕上げ切削という狭い範囲の用途にのみ
用いられていた。
…や高速度鋼などの高硬度鋼の切削に用いると、靭性が
不足するために、刃先が欠けやすい欠点があった。特に
、切り込みが深い場合には前記の傾向が助長され、更に
、切削形態が断続切削の場合には、衝撃が加わるために
、直ぐに刃先が欠けて使用できないものであった。した
がって、前記の従来公知のＣＢＮ基焼結体からなる切削
工具は、鋳鉄あるいｔよ高硬度鋼の軽負荷状態での連続
切削、即ち最終仕上げ切削という狭い範囲の用途にのみ
用いられていた。
よって、この発明の目的は、きわめて優れた靭性及び耐
摩耗性を有し、鋳鉄あるいはダイス鋼や高速度鋼などの
高硬度鋼の切削工具として使用した場合に、優れた切削
性能を発揮するＣＢＮ基焼結体を製造する方法を確立す
ることである。
摩耗性を有し、鋳鉄あるいはダイス鋼や高速度鋼などの
高硬度鋼の切削工具として使用した場合に、優れた切削
性能を発揮するＣＢＮ基焼結体を製造する方法を確立す
ることである。
本発明者らは、各成分の特性から、切削工具として優れ
た特性を示すと思われるＣＢＮ。
た特性を示すと思われるＣＢＮ。
Ｓｉ ３ Ｎ４及びＡｔ２０３のうちの１種又は２種。
並びにＴｉＮの３〜４成分からなる配合組成物を用いて
超高圧焼結したものについて、所望の靭性及び耐摩耗性
が得られない原因を種々検討した結果、この方法により
得られる焼結体は、ＣＢＮの結合材としてＳ！ ２ Ｎ
ａ及びＡｆｆｉｚＯ３のうちの１種又は２種とＴｉＮが
混在する構造である（第１図参照）ので、これら粒子相
互の界面強度が低く、靭性も低いこと、及びそのために
、上記焼結体を切削工具として使用中に各構成成分粒子
が脱落や剥離を起こしやすく、耐摩耗性も低いことがわ
かったのである。
超高圧焼結したものについて、所望の靭性及び耐摩耗性
が得られない原因を種々検討した結果、この方法により
得られる焼結体は、ＣＢＮの結合材としてＳ！ ２ Ｎ
ａ及びＡｆｆｉｚＯ３のうちの１種又は２種とＴｉＮが
混在する構造である（第１図参照）ので、これら粒子相
互の界面強度が低く、靭性も低いこと、及びそのために
、上記焼結体を切削工具として使用中に各構成成分粒子
が脱落や剥離を起こしやすく、耐摩耗性も低いことがわ
かったのである。
一方、本発明者らは先にＴｆ ２ Ａｉ Ｎａ′）製造
方法を出願している（特願昭５９−２５７６８号）。
方法を出願している（特願昭５９−２５７６８号）。
このＴｉ２ＡｆＮの性質を種々検討したところ、１２０
０℃以上の温度で急激に分解反応を生じ、ＴｉＮが析出
することがわかった。
０℃以上の温度で急激に分解反応を生じ、ＴｉＮが析出
することがわかった。
そこで、本発明者らは、１記のＣＢＮ。
Ｓ！ ３ Ｎ４及びＡｔｚＯｇのうちの１種又は２種。
ＴｉＮからなる配合組成物のＴｉＮの代りにＴ！ ２
Ａｆｆｉ Ｎを配合して、超高圧焼結時にＴ！ ２ Ａ
ｔ Ｎを分解させてＴｉＮを析出・供給する方法につい
て検討したところ、驚くべきことに、■ＣＢＮ、Ｓｉ
３ Ｎ４及びＡｆｆｉ２０ｚのうちの１種又は２種、並
びにＴｉＮからなる配合組成物を用いて得られた従来公
知の焼結体の前記Ｍ４造とは異なり、この方法により得
られた焼結体においては、分解時に析出したＴｉＮは、
ＣＢＮ粒子と、Ｓｉ ３ Ｎａ粒子及び／又はＡ１２０
３粒子の界面に廻り込んでおり、評言すれば、ＴｉＮを
主体とし、Ｔ！Ｂ２ （分解生成ＴｉＮとＣＢＮとの反
応により゛生成）をも含む結合相が連続した構造をとり
、各粒子を強固に結合している焼結体が得られること（
第２図参照）、 ■したがって、この焼結体は界面強度が高いために、す
ぐれた靭性を有し、しかも切削工具として用いたときに
、粒子の脱落や剥離がなく、優れた耐摩耗性を有するこ
と、 ■更に、ＣＢＮの配合ｍが従来公知のものよりも多い場
合でも、前記■〜■が成り立ち、この場合には、そのこ
ととＣＢＮ配合量が多いこととが相俟って、耐摩耗性が
より一層向上すること、■しかしながら、Ｔ！ ２ Ａ
ｆｆｉ Ｎの代りに、同一組成となるようにＴｉＮとＴ
ｉとＡｔあるいはＴｉＮとＴｉ Ａｆｆｉなどの金属間
化合物の組み合わせ等を用いた場合は、ＣＢＮとの超高
圧焼結時にＡＩＮが形成され、このＡＩＮ成分が焼結性
を阻害し、かつ焼結体の耐摩耗性が低下すること、以上
■〜■の知見を得たのである。
Ａｆｆｉ Ｎを配合して、超高圧焼結時にＴ！ ２ Ａ
ｔ Ｎを分解させてＴｉＮを析出・供給する方法につい
て検討したところ、驚くべきことに、■ＣＢＮ、Ｓｉ
３ Ｎ４及びＡｆｆｉ２０ｚのうちの１種又は２種、並
びにＴｉＮからなる配合組成物を用いて得られた従来公
知の焼結体の前記Ｍ４造とは異なり、この方法により得
られた焼結体においては、分解時に析出したＴｉＮは、
ＣＢＮ粒子と、Ｓｉ ３ Ｎａ粒子及び／又はＡ１２０
３粒子の界面に廻り込んでおり、評言すれば、ＴｉＮを
主体とし、Ｔ！Ｂ２ （分解生成ＴｉＮとＣＢＮとの反
応により゛生成）をも含む結合相が連続した構造をとり
、各粒子を強固に結合している焼結体が得られること（
第２図参照）、 ■したがって、この焼結体は界面強度が高いために、す
ぐれた靭性を有し、しかも切削工具として用いたときに
、粒子の脱落や剥離がなく、優れた耐摩耗性を有するこ
と、 ■更に、ＣＢＮの配合ｍが従来公知のものよりも多い場
合でも、前記■〜■が成り立ち、この場合には、そのこ
ととＣＢＮ配合量が多いこととが相俟って、耐摩耗性が
より一層向上すること、■しかしながら、Ｔ！ ２ Ａ
ｆｆｉ Ｎの代りに、同一組成となるようにＴｉＮとＴ
ｉとＡｔあるいはＴｉＮとＴｉ Ａｆｆｉなどの金属間
化合物の組み合わせ等を用いた場合は、ＣＢＮとの超高
圧焼結時にＡＩＮが形成され、このＡＩＮ成分が焼結性
を阻害し、かつ焼結体の耐摩耗性が低下すること、以上
■〜■の知見を得たのである。
この発明は、上記知見に基いてなされたものであり、
窒化珪素粉末及び酸化アルミニウム粉末のうちの１種又
は２種＝３５〜１５％。
は２種＝３５〜１５％。
Ｔｔ ２ Ａｆｆｉ Ｎ粉末： １５〜２２％。
ＣＢＮ粉末：残り
からなる配合組成（以上、重量％）を有する組成物を、
常法により、混合し、プレス成形して圧粉体とし、この
圧粉体を単独で、又は他の圧粉体若しくは焼結体と市ね
合わせた状態で、ＣＢＮの安定な温度−圧力条件で超高
圧焼結ザることを特徴とする切削工具用ＣＢＮ基焼結体
の製造方法である。
常法により、混合し、プレス成形して圧粉体とし、この
圧粉体を単独で、又は他の圧粉体若しくは焼結体と市ね
合わせた状態で、ＣＢＮの安定な温度−圧力条件で超高
圧焼結ザることを特徴とする切削工具用ＣＢＮ基焼結体
の製造方法である。
以下、この発明の構成を詳細に説明する。
（Ｉ）原料粉末の粒度
Ｔｉ ２ Ａｉ Ｎ粉末の平均粒径は０．５〜１０ｔｌ
ＴｒＬの範囲が好ましい。そして、ＣＢＮ粉末の平均粒
径は１〜２０μｍ、Ｓ！ ３ Ｎ４粉末及びＡｆｆｉ２
０３粉末の平均粒径はＣＢＮ粉末と同等もしくはそれよ
り小さい方が良＜ ０．５μｍ以下が好ましい。
ＴｒＬの範囲が好ましい。そして、ＣＢＮ粉末の平均粒
径は１〜２０μｍ、Ｓ！ ３ Ｎ４粉末及びＡｆｆｉ２
０３粉末の平均粒径はＣＢＮ粉末と同等もしくはそれよ
り小さい方が良＜ ０．５μｍ以下が好ましい。
（ＩＩ）配合組成
（ａ） Ｓｉ ３ Ｎ４及びＡＲｚＯ３これらの成分は
、切削工具として用いられる焼結体に、耐溶着性（被剛
材の切削工具への溶着のしにくさ、即ち、切削工具が被
剛材と反応しにくいこと）及び高温での強度低下の減少
の効果を付与し、ひいては耐摩耗性を向上させるととも
に、耐熱性を付与する効果を有するが、その配合けが３
．５％未満では前記の所望の効果が得られず、一方、１
５％を越えると、得られる焼結体がもろくなって靭性が
低下してしまうことから、その配合量を３．５〜１５％
と定めた。
、切削工具として用いられる焼結体に、耐溶着性（被剛
材の切削工具への溶着のしにくさ、即ち、切削工具が被
剛材と反応しにくいこと）及び高温での強度低下の減少
の効果を付与し、ひいては耐摩耗性を向上させるととも
に、耐熱性を付与する効果を有するが、その配合けが３
．５％未満では前記の所望の効果が得られず、一方、１
５％を越えると、得られる焼結体がもろくなって靭性が
低下してしまうことから、その配合量を３．５〜１５％
と定めた。
（ｂ） Ｔｉ ２ Ａｔ Ｎ
Ｔｉ２ＡｔＮは、超高圧焼結時にＴｉＮを分解反応によ
り生成させ、ひいては結合相を生成させるために配合さ
れる成分である。詳しくは、この分解生成ＴｉＮはＣＢ
Ｎと反応し、Ｔｉ ８２を生成させ、結局Ｔ！２Ａｆｆ
ｉＮはこれらのＴｉＮやＴｉ Ｂ２を含有する結合相を
生じさせるのである。
り生成させ、ひいては結合相を生成させるために配合さ
れる成分である。詳しくは、この分解生成ＴｉＮはＣＢ
Ｎと反応し、Ｔｉ ８２を生成させ、結局Ｔ！２Ａｆｆ
ｉＮはこれらのＴｉＮやＴｉ Ｂ２を含有する結合相を
生じさせるのである。
この結合相はＣ’ＢＮ粒と３ｉ ３ Ｎ４及びＡｔｚｏ
３のうちの１種又は２種の粒子の間に網目的連続構造を
なすために、ＣＢＮ粒とＳｉ ３ Ｎ４及びＡｔｚＯ３
のうちの１種又は２様の粒子との界面強度が上昇し、焼
結体中の上記成分が強固に結合するのである。その配合
量が１．５％未満では、所望の効果が得られず、一方、
２２％を越えると、結合相の生成量が多すぎて結果的に
耐摩耗性をそこねることから、その配合はを１．５〜２
２％と定めた。なかでも４〜１２％の範囲にあるときに
最良の効果が得られる。
３のうちの１種又は２種の粒子の間に網目的連続構造を
なすために、ＣＢＮ粒とＳｉ ３ Ｎ４及びＡｔｚＯ３
のうちの１種又は２様の粒子との界面強度が上昇し、焼
結体中の上記成分が強固に結合するのである。その配合
量が１．５％未満では、所望の効果が得られず、一方、
２２％を越えると、結合相の生成量が多すぎて結果的に
耐摩耗性をそこねることから、その配合はを１．５〜２
２％と定めた。なかでも４〜１２％の範囲にあるときに
最良の効果が得られる。
（Ｉ［［）混合−プレス成形−超高圧焼結工程これらの
工程は常法により行なえばよい。例えば、プレス成形は
約１〜５ ｔ ／ ｃｔｄの成形圧で行なえばよい。そ
して、超高圧焼結の前に、１０″４ｔｏｒｒ以下の真空
中あるいは不活性ガス中において２００〜８００℃の範
囲内の温度で仮焼結し、圧粉体の強度を上げてもよい。
工程は常法により行なえばよい。例えば、プレス成形は
約１〜５ ｔ ／ ｃｔｄの成形圧で行なえばよい。そ
して、超高圧焼結の前に、１０″４ｔｏｒｒ以下の真空
中あるいは不活性ガス中において２００〜８００℃の範
囲内の温度で仮焼結し、圧粉体の強度を上げてもよい。
超高圧焼結の際に重ね合わせる他の圧粉体若しくは焼結
体としては、常法のように超硬合金やサーメットなどが
挙げられる。超高圧焼結する際のＣＢＮの安定な温度−
圧力条件とは、圧力２０〜７０ｋｂ、 温１１ｆｆ１２
００〜１５００℃の条件であり、保持時間は１０〜６０
分である。
体としては、常法のように超硬合金やサーメットなどが
挙げられる。超高圧焼結する際のＣＢＮの安定な温度−
圧力条件とは、圧力２０〜７０ｋｂ、 温１１ｆｆ１２
００〜１５００℃の条件であり、保持時間は１０〜６０
分である。
（実施例）
以下、実施例を示すことにより、この発明の構成と効果
を詳細に説明する。
を詳細に説明する。
実施例
原料粉末として、平均粒径３μ雇のＣＢＮ粉末、同２μ
ｍの３ｉ ３ Ｎ４ 粉末、同０．５μｍのＡｌ２Ｏ３
粉末および同１μｍのＴｆ ２ Ａｔ Ｎ粉末の各粉末
を用い、第１表に示す各組成に配合後、ボールミルにて
２０時間混合し、ついで２ｔ／ｄの圧力でプレス成形し
て圧粉体とし、この圧粉体を超硬合金焼結体（組成はＷ
Ｃ−１０％Ｃｏ）円板の上に重ね合わせた後、超高圧装
置にて第１表に示す条件で３０分保持後、冷却・降圧す
ることにより、本発明焼結体１〜１２を製造した。
ｍの３ｉ ３ Ｎ４ 粉末、同０．５μｍのＡｌ２Ｏ３
粉末および同１μｍのＴｆ ２ Ａｔ Ｎ粉末の各粉末
を用い、第１表に示す各組成に配合後、ボールミルにて
２０時間混合し、ついで２ｔ／ｄの圧力でプレス成形し
て圧粉体とし、この圧粉体を超硬合金焼結体（組成はＷ
Ｃ−１０％Ｃｏ）円板の上に重ね合わせた後、超高圧装
置にて第１表に示す条件で３０分保持後、冷却・降圧す
ることにより、本発明焼結体１〜１２を製造した。
比較のために、その他の配合組成は本発明焼結体５の場
合と同じであるが、Ｔｉ２Ａ！Ｎを用いないでＴ！ ２
Ａｔ Ｎを生成しそうな化合物の組み合わせを用いた
比較焼結体１〜２、及び配合組成がこの発明の配合組成
から外れる比較焼結体３〜８並びにＴ！ ２ Ａｆｆｉ
Ｎの代りにＴｉＮを用いた従来焼結体を同様に製造し
た。
合と同じであるが、Ｔｉ２Ａ！Ｎを用いないでＴ！ ２
Ａｔ Ｎを生成しそうな化合物の組み合わせを用いた
比較焼結体１〜２、及び配合組成がこの発明の配合組成
から外れる比較焼結体３〜８並びにＴ！ ２ Ａｆｆｉ
Ｎの代りにＴｉＮを用いた従来焼結体を同様に製造し
た。
これらの本発明焼結体、比較焼結体及び従来焼結体につ
いて、（Ｔｉ Ｎ＋Ｔｉ Ｂ２ ）釘をＸ線回折のピー
クの強度から定量して、その値を第１表に示した。又、
これらの焼結体の抗折力を測定し、その値も第１表に示
した。
いて、（Ｔｉ Ｎ＋Ｔｉ Ｂ２ ）釘をＸ線回折のピー
クの強度から定量して、その値を第１表に示した。又、
これらの焼結体の抗折力を測定し、その値も第１表に示
した。
又、これらの焼結体の組織を電子顕微鏡で調べ、そのう
ちの従来焼結体の組織を示す写真を第１図に、そして本
発明焼結体４の組織を示す写真を第２図に示した。
ちの従来焼結体の組織を示す写真を第１図に、そして本
発明焼結体４の組織を示す写真を第２図に示した。
次いで、実施例で製造された本発明焼結体１〜１２、比
較焼結体１〜８及び従来焼結体をそれぞれ切断、ロー付
加工後、これらにそれぞれ研削、研磨仕上げを施し、５
ＮＰ４３２の形状を有する切削工具を作製した。
較焼結体１〜８及び従来焼結体をそれぞれ切断、ロー付
加工後、これらにそれぞれ研削、研磨仕上げを施し、５
ＮＰ４３２の形状を有する切削工具を作製した。
これらの切削工具を用いて、下記条件の切削試験を行な
った。
った。
〈切削試験条件〉
被削材：焼結高速度１（ロックウェルＣｌ１ｐ！さニア
０） 切削速度：４０ｎＬ／分 切込み： ０．１Ｍ 送り： ０． ＋＃ ／ ｒｅｖ。
０） 切削速度：４０ｎＬ／分 切込み： ０．１Ｍ 送り： ０． ＋＃ ／ ｒｅｖ。
そして、逃げ面摩耗幅が０．１．、になったときを寿命
とし、寿命になるまでの時間を計測し、その結果を第１
表に示した。
とし、寿命になるまでの時間を計測し、その結果を第１
表に示した。
本発明焼結体の組織はすべて、第２図に示すようにＣＢ
Ｎと、Ｓ！ ３ Ｎ４及びＡｆｆｉ２０ｚのうちの１種
又は２種との間に、ＴｉＮを主体とする結合相が廻り込
んだ構造をしており、一方、ＴｉＮを用いて得られる従
来焼結体のｉｆｌ織は、第１図に示すように、ＣＢＮの
結合材としてＳ！ ３ ＮａおよびＡｔｚＯｘのうちの
１種又は２種とＴｉＮが混在する構造である。
Ｎと、Ｓ！ ３ Ｎ４及びＡｆｆｉ２０ｚのうちの１種
又は２種との間に、ＴｉＮを主体とする結合相が廻り込
んだ構造をしており、一方、ＴｉＮを用いて得られる従
来焼結体のｉｆｌ織は、第１図に示すように、ＣＢＮの
結合材としてＳ！ ３ ＮａおよびＡｔｚＯｘのうちの
１種又は２種とＴｉＮが混在する構造である。
したがって、第１表からもわかるように、前記のような
構造を有する本発明焼結体は、上記のような構造を有す
る従来焼結体はもとより、Ｔｉ ２ ＡｔＮを生成しそ
うな化合物の組み合わせ第１表 （＊ｌＪ、この発明の配合組成から外れていうことを示
す、）を用いた比較焼結体及び配合組成がこの発明の配
合組成から外れる比較焼結体に比べても、抗折力が優れ
ており、又、例えば焼結高速度鋼の切削に用いたとき、
刃先が欠けることもないし、しかも切削寿命も格段に長
く、耐摩耗性の点でも格段に優れているのである。
構造を有する本発明焼結体は、上記のような構造を有す
る従来焼結体はもとより、Ｔｉ ２ ＡｔＮを生成しそ
うな化合物の組み合わせ第１表 （＊ｌＪ、この発明の配合組成から外れていうことを示
す、）を用いた比較焼結体及び配合組成がこの発明の配
合組成から外れる比較焼結体に比べても、抗折力が優れ
ており、又、例えば焼結高速度鋼の切削に用いたとき、
刃先が欠けることもないし、しかも切削寿命も格段に長
く、耐摩耗性の点でも格段に優れているのである。
即ち、この発明の製造方法によれば、きわめて優れた靭
性と耐摩耗性を有し、特に鋳物材料やダイス鋼、高速度
鋼などの高ｖＪｉ度鋼の切削等に切削工具として使用す
るのに適したＣＢＮ基焼結体を得ることができるのであ
る。
性と耐摩耗性を有し、特に鋳物材料やダイス鋼、高速度
鋼などの高ｖＪｉ度鋼の切削等に切削工具として使用す
るのに適したＣＢＮ基焼結体を得ることができるのであ
る。
第１図は、従来焼結体の組織を示す電子顕微鏡写真であ
り、第２図は、この発明の製造方法で得られた焼結体（
実施例の本発明焼結体４）の組織を示す電子顕微鏡写真
である。
り、第２図は、この発明の製造方法で得られた焼結体（
実施例の本発明焼結体４）の組織を示す電子顕微鏡写真
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 窒化珪素粉末及び酸化アルミニウム粉末のうちの１種又
は２種：３．５〜１５％、 Ｔｉ＿２ＡｌＮ粉末：１．５〜２２％、 立方晶窒化硼素粉末：残り からなる配合組成（以上、重量％）を有する組成物を、
常法により、混合し、プレス成形して圧粉体とし、この
圧粉体を単独で、又は他の圧粉体若しくは焼結体と重ね
合わせた状態で、立方晶窒化硼素の安定な温度−圧力条
件で超高圧焼結することを特徴とする切削工具用立方晶
窒化硼素基焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59199746A JPS6177670A (ja) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | 切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59199746A JPS6177670A (ja) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | 切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6177670A true JPS6177670A (ja) | 1986-04-21 |
| JPS644986B2 JPS644986B2 (ja) | 1989-01-27 |
Family
ID=16412938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59199746A Granted JPS6177670A (ja) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | 切削工具用立方晶窒化硼素基焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6177670A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0330913A2 (de) * | 1988-03-02 | 1989-09-06 | Krupp Widia GmbH | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Hartmetallkörpers und gesinterter Hartmetallkörper |
| WO2006005267A1 (fr) * | 2004-07-15 | 2006-01-19 | Institute Of Metal Research, Chinese Academy Of Sciences | Materiau composite ceramique en ti2aln renforce a durcissement par phase dispersee de al2o3 |
-
1984
- 1984-09-25 JP JP59199746A patent/JPS6177670A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0330913A2 (de) * | 1988-03-02 | 1989-09-06 | Krupp Widia GmbH | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Hartmetallkörpers und gesinterter Hartmetallkörper |
| WO2006005267A1 (fr) * | 2004-07-15 | 2006-01-19 | Institute Of Metal Research, Chinese Academy Of Sciences | Materiau composite ceramique en ti2aln renforce a durcissement par phase dispersee de al2o3 |
| US7459408B2 (en) | 2004-07-15 | 2008-12-02 | Institute Of Metal Research, Chinese Academy Of Sciences | Al2O3 dispersion-strengthened Ti2AlN composites and a method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS644986B2 (ja) | 1989-01-27 |
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