JPH0292868A - 高強度立方晶窒化ホウ素含有焼結体 - Google Patents
高強度立方晶窒化ホウ素含有焼結体Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
表される切削工具用材料、もしくはスリッター、ダイス
などに代表される耐摩耗工具用N料として適する高強度
立方晶窒化ホウ素基焼結体に関するものである。
焼結体を結合相成分で大別すると、第1に結合相が金属
又は合金からなる、所謂金属系結合相と、第2に結合相
がセラミックスと金属又は合金とからなる。所謂サーメ
ット系結合相と。
ックス系結合相とに別けることができる。
化ホウ素基焼結体は、他の焼結体に比べて化学的安定性
が高いことから耐溶着性及び耐摩耗性にすぐれるものの
、耐熱衝撃性及び耐欠損性に劣るという問題がある。
焼結体が多数提案され、その代表的なものに特開昭55
− 62862号公報及び特開昭56−1124311
号公報がある。
22〜89.9vo12%、 ’ri、 Zr、 Ta
及びllfの炭化物。
度を有する炭・窒化物IO〜60voj!%、酸化アル
ミニウム及び酸化ジルコニウムのうちの1種又は2種か
らなる酸化物及び不可避不純物0.1〜18ν0氾%か
らなる焼結材料が示されている。この特開昭55− 6
2862号公報の発明は、従来の立方晶窒化ホウ石基焼
結体の靭性不足又は熱発生の高い条件で使用した場合の
耐摩耗性の劣化を立方晶窒化ホウ素と同じ結晶H4造を
(Tする炭・窒化物と酸化物の組合わせでもって解決し
ようとしたものであるけれども、酸化物自体が脆弱であ
るために耐熱衝撃性を必°皮とする、例えばフライスに
よる切削r−1−1用材料として使用すると切刃の欠損
又はチッピングにより[貝寿命が短くなるという問題が
ある。
20μ以下の立方晶系窒化硼素粉末を10〜80wt%
含有し、その残部が炭化チタン、炭化ハフニウム、炭化
ジルコニウム、窒化チタン、窒化ハフニウム。
の混合粉末及び相互化合物粉末と、酸化アルミニウム、
酸化ジルコニウム、酸化マグネシウム[41化イツトリ
ウムなの内1種の単体粉末、又は2挿具りの混合粉末を
89〜5wt%と、1〜15wt%のアルミニウム粉末
を添加して焼結してなる立方畠窒化ホウ素基焼結体が示
されている。この特開昭56−112438号公報の発
明は、結合相中の酸化物により耐化学反応性を高めると
共に、S2化物による熱伝導性の劣下を結合相中の炭化
物及び/又は窒化物により防Iヒシ、さらにミクロな空
隙内にアルミニウムを入り込ませて、立方晶窒化ホウ素
の逆変換を防+h Lでいるものであるけれども、アル
ミニウムがCt在すると軟化しやすく5又アルミニウム
が非常に少ない場合には−F述の特開昭5567、86
2号公報の発明と同様に酸化物自体の脆弱性のために耐
欠損性及び耐ヂリビング性が劣下するという問題がある
。
4体的には、安定化削を含イiした酸化ジルコニウム及
び/又は酸化ハフニウムと他のセラミックスとで組合わ
せた結合相からなる耐酸化性、耐溶着性、耐摩耗性、耐
欠損性及び耐熱1g1撃性にすぐれた高強度立方晶窒化
ホウ素基焼結体の提供を[1的とするものである。
化ホウ石基焼結体において、結合相の化?的安定性に起
因すると思われる耐摩耗性、耐酸化性、耐溶着性を劣下
させることなしに耐欠損性及び耐熱衝撃性を向上させる
ことについて検討していた所、η方晶窒化ホウ素に安定
化削の含イ了してなる酸化ジルコニウム及び/又は酸化
ハフニウムを一定埴含有してなるセラミックス系結合相
を混在させて緻密に焼結した焼結体は、従来のセラミッ
クス系結合相の化学的安定性を保持し、しかも耐欠損性
及び耐熱衝撃性が著しく向トするという知見を得たもの
である。この知見に基づいて1本発明を完成するに至っ
たものである。
、在方、−11窒化ホウ素及び/又はウルツ鉱型窒化ホ
ウ素10〜80wt%と、Mg、 Ca及び希」二類金
属の酸化物の中の少なくとも1種を1〜5a+oA%含
有してなる酸化ジルコニウム及び/又は酸化ハフニウム
の第1結合相5〜89.5wt%と、周期律表4a、
5a、 6a族金属の炭化物、窒化物、ホウ化物。
びこれらの相互固溶体の中の少なくともl柿の第2結合
相0,5〜75盲1%と、不可避不純物とからなること
を特徴とするものである。
晶窒化ホウ素は、従来のq方畠窒化ホウ素基焼結体に用
いられている粒径と同等のものを用いることができ、例
えば平均粒径10μm以下のもの、特に弔均粒径3μm
以下の場合は緻密な焼粘体が得られやすいので好ましい
ことである。立方晶窒化ホウ素及び/又はウルツ鉱型窒
化ホウ素が10冑【%未満になると、窒化ホウ素の有す
る高熱伝導性の効果を発揮することができず、その結果
切削−[具として使用すると切刃が欠損又はチッピング
しやすくなる。逆に、立方晶窒化ホウ素及び/又はウル
ツ鉱型窒化ホウ素がaOwt%を超えると焼結し難く、
シかも耐摩耗性も低下する。
結合相は、Mg、 Ca及びSC,Y、 La、 Ce
。
Dy、 Ho、 Er、 T’s、 Yb。
soI2%含有してなる酸化ジルコニウム及び/又は酸
化ハフニウムからなるもので、この第1結合相中の安定
化剤が1111012%未満になるとtp斜品を多く含
有してなる第1結合相となり、その結果正方晶の含有量
が減少するために強度及び靭性の低下が生し、逆に第1
結合相中の安定化剤が5@on%を超えて多くなるとガ
ラス質を多く含有した第1結合相となり、その結果耐欠
損性の低下となる。このために、第1結合相中の安定化
剤は。
の安定化剤の含有してなる第1結合相が5wt%未満で
は、耐欠損性及び耐熱衝撃性の向上が弱く、逆に第1結
合相が119.5wt%を超えて多くなると、相対的に
第2結合相の含有量が少なくなり、その結果耐摩耗性の
低下が著しくなる。このために、第1結合相は、5wt
%〜89.5wt%と定めたものである。この第1結合
相は、 +IE方品のみ、正方晶と11t斜品、正方晶
と立方晶、又は正方晶と立方晶と弔斜品という組合わせ
の結晶構造が考えられるが、特に第1結合相中の90w
t%以上が正方晶、もしくは正方晶と立方晶の結晶構造
でなると耐欠損性にすぐれるので好ましいことである。
γ方品でなる場合には、正方晶が少なくとも60wt%
含有していることが好ましいことである。
結合相は、具体的には1例えばTiC。
,、Mo、C,WCoTiN、 ZrN、 l!f
N、 VN、 NbN、 TaN、 CrN、
Ti13t。
Nb8 、、 Taxi、 LB、 II8
+!Ijl−C,SiC,Aj!N、 5iJ4.
ARBm、 Al15O=。
Ta1c、 lTi、 胃)C9lTi、 T
a、 WIC,(1’i、 To、Nb、 ll
IC,lTi、 Zr)N。
)、fTi、 Zr)(C,N、 01゜(Si、
^JN(0,Nl などを挙げることができる。この第
2結合相が0.5wt%未満になると、緻密な焼結体を
得るのが困難になるばかりか立方晶窒化ホウ素と結合相
との結合強度が低下し5耐チツピング性の低下となる。
耗性の低下刃5著しくなる。
たものである。この第2結合相は、酸化アルミニウム、
窒化アルミニウム、酸窒化アルミニウムの中の少なくと
も1種を含有している場合には、特に耐摩耗性及び耐欠
損性の両方に著しくすぐれた効果を発揮するので好まし
いことである。
避不純物は、出発物質に含有している非常に微量の物質
と、IM造工程、特に32造工程の内の混合工程から混
入してくる物質がある。この内、混合工程から混入して
くる不可避不純物は、混合工程て用いるステンレス製又
は超硬合金製の混合容器やボールなどから混入する1例
えばFc。
期律表4a、 6a、 6a族金属の炭化物、窒化物及
びこれらの相Q、 r+λ11溶体からなる金属化合物
がある。この内、金属化合物でなる不1i11iI不純
物は、第2結合相となるので問題にならないが、 Fe
、 Ni、 CO,MO,’11などの金属や合金でな
る不可避不純物は、Iwt%以下ならば耐摩耗性及び耐
欠損性を主とする焼結体の特性に影響を及ぼさないので
許容範囲内とみなすことができる。
型化ホウ素基焼結体の製造方法を応用することにより得
ることができる。
相と第2結合相とでなる結合相の組合わせにより、立方
晶窒化ホウ素がイiしている高硬度性と結合相の高靭性
をバランスよく発揮させたもので、特に結合相の内、安
定化剤が第1結合相を正方晶にする作用をし、第1結合
相が焼結体の強度及び靭性な向−Lする作用をし、第2
結合相と立方晶窒化ホウ素が耐摩耗性を高める作用をし
、さらに第2結合相が第1結合相と立方晶窒化ホウ素と
の緻密化及び結合強化の促進作用となっているものであ
る。
.0μm内にある第2結合相となる各種粉末及びそれぞ
れの安定化剤を含有してなる1次粒径が200人〜30
0人のZr0a粉末を用いて、第1表の如くに配合し、
第1表の内、CON粉末を除いたそれぞれの配合成分と
超硬合金製ボールとメタノールとをステンレス製容器に
入れて488時間混粉砕後、第1表に示すCBN粉末を
111追加して1時間混合した。この混合粉末を乾燥後
、成形体とし、この成形体をwC−8wt%Coの超硬
合金の合金に接した状態にして、zr製容器に充填し1
次いで 8o。
理をした。次に、超高圧容器内に配;ηし、圧力を50
kbまでhWさせた後、温度を1550℃まで上界させ
、15分間保持及び冷却し、降温完了後圧力を下げると
いう方法で本発明品1.2.3,4.5.6゜7及び比
較品1.2.3を得た。
比較品1.2.3に、さらに市販のサーメット系結合相
のCBN基焼結体を比較品4及び市販の金属系結合相の
CBN基焼結体を比較品5として加えて、被削材FCZ
5 (118200〜2201200aInXIQOm
ae角の切削面積中に15NseX 15+*n+角の
穴6個付き、チップ形状5NGN160408.切削速
度372m/1tIin。
刃の条件で乾式によるフライス切削試験を行い、その結
果を第2表に示した。尚1本発明品1.2.3.4.5
゜6.7及び比較品1.2.3のそれぞれの焼結体をx
li!回折により測定し、焼結体中の第1結合相の結晶
構造を求めて、その結果を第2表に併記した。
の焼結体の組成成分から外れた比較品に比べて耐欠損性
において10〜100倍も向上するという効果があり、
また市販されている従来のサメット系結合相の焼結体と
比べて耐摩耗性において約4倍も向りするという効果が
あり、さらに市販されている従来の金属系結合相の焼結
体と比べて耐欠損性において約3.6倍も向トするとい
う効果がある。
Claims (2)
- (1)立方晶窒化ホウ素及び/又はウルツ鉱型窒化ホウ
素10〜80wt%と,Mg,Ca及び希土類金属の酸
化物の中の少なくとも1種を1〜5mol%含有してな
る酸化ジルコニウム及び/又は酸化ハフニウムの第1結
合相5〜89.5wt%と、周期律表4a,5a,6a
族金属の炭化物,窒化物,ホウ化物,Al,Siの炭化
物,窒化物,ホウ化物,酸化物及びこれらの相互固溶体
の中の少なくとも1種の第2結合相0.5〜75wt%
と、不可避不純物とからなることを特徴とする高強度立
方晶窒化ホウ素基焼結体。 - (2)上記第1結合相は、該第1結合相の90wt%以
上が正方晶、又は正方晶と立方晶の結晶構造からなるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の高強度立方
晶窒化ホウ素基焼結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63244973A JP2546709B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 高強度立方晶窒化ホウ素含有焼結体 |
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