JPH0260442B2 - - Google Patents
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- JPH0260442B2 JPH0260442B2 JP58231488A JP23148883A JPH0260442B2 JP H0260442 B2 JPH0260442 B2 JP H0260442B2 JP 58231488 A JP58231488 A JP 58231488A JP 23148883 A JP23148883 A JP 23148883A JP H0260442 B2 JPH0260442 B2 JP H0260442B2
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Description
本発明は、Al2O3−ZrO2系セラミツク焼結体を
基材とする高靭性セラミツク工具に関する。 従来のAl2O3系およびAl2O3−TiC系セラミツ
ク工具は、高温における硬さが大きいという利点
をもつているが、反面、強度または靭性について
は必ずしも良好ではないため、荒加工する場合に
適さず、また最近の工作機械のNC化が進んでい
る状況下では、工具としての信頼性が乏しいとい
う欠点がある。 これに対して、ZrO2系セラミツク工具は、特
開昭55−140762号に開示されるように、その基材
としてのZrO2系セラミツクが、抗折力100Kg／mm2
以上、靭性（Kic）30Kg／mm3/2以上を示すよう
に、超硬合金に匹敵する優れた諸特性を備えてお
り、このような高強度、高靭性のZrO2系セラミ
ツクは、主成分としてのZrO2にCaO、MgO、
Y2O3等の酸化物を添加して、高温における正方
晶や立方晶などの高温安定相を常温付近において
も部分的に安定化されることにより得られるもの
である。 また、Al2O3−ZrO2系セラミツクを開示する特
開昭52−86413号、特開昭54−60308号および特開
昭54−61215号公報によれば、Al2O3マトリツク
ス中にZrO2を分散させることにより、かなり高
い靭性を発揮することが知られている。 しかしながら、かかる従来のZrO2系セラミツ
クおよびAl2O3−ZrO2系セラミツクを切削工具材
として用いた場合には、Al2O3系セラミツクや
Al2O3−TiC系セラミツクに比べて強度および靭
性の点で優れているために、荒加工するときには
好適であるが、一方、例えば強靭で切削困難なダ
クタイル鋳鉄や鋼材を被切削材とするときには、
フランク摩耗、クレータ摩耗ともに顕著となる。
このため従来のZrO2系セラミツクやAl2O3−
ZrO2系セラミツクからなる工具は、耐摩耗性が
良好でなく切削工具としての十分な機能を発揮す
ることができなかつた。 本発明は、このような点に着目してなされたも
ので、十分な強度および靭性をもち併せて、とく
に高い硬度をもつセラミツク工具を提供すること
を目的とする。 そのために本発明のセラミツク工具は、十分な
強度及び靭性をもつ基材に、高い硬度をもつ被覆
層を設ける。即ち、本発明は、基材としての
Al2O3−ZrO2系セラミツクと、その表面に形成さ
れる被覆層としての、TiC、TiN、TiCN、
Al2O3、AlONのうちの少なくとも一種のセラミ
ツクとから構成することにより、高靭性かつ高硬
度セラミツク工具を提供する。基材はZrO2系又
はAl2O3−ZrO2系セラミツク焼結体から成る。 基材としてのAl2O3−ZrO2系セラミツク焼結体
の組成は、ZrO20.1〜99.9wt％、残部Al2O3から
なり、好ましくはZrO21〜30wt％、残部Al2O3が
よい。ZrO2を0.1wt％以上にしたのは、
ZrO2100wt％で十分な強度、靭性をもち、Al2O3
にZrO2を添加すると、Al2O3の強度、特に靭性が
改善されるからである。また、ZrO2を30wt％以
下とすると基材の硬度面で好ましい特性が得られ
る。即ち、ZrO2のマイクロビツカース硬度が略
1100Kg／mm2程度であるのに対し、Al2O3のそれは
2000Kg／mm2以上を示すからである。ZrO21wt％以
上とすると強度、靭性がさらに向上するので好ま
しい。 このうちZrO2は、好ましくは、CaO、MgO、
Y2O3などの希土類酸化物の安定化剤を含むが、
必ずしも含まなくてもよい。該安定化剤を含む場
合、CaOまたはMgOはトータルでZrO2に対して
15wt％以下、Y2O3は同じくZrO2に対して9wt％
以下が好ましい。この場合の添加剤ZrO2は、そ
の総量に対して正方晶ZrO2が5wt％以上を含む部
分安定化構造をもつようにするのがよい。尚、
Al2O3にZrO2を添加する際には、予め部分安定化
したZrO2をAl2O3に添加してもよいし、また単斜
晶ZrO2と安定化剤をそれぞれ単独でAl2O3に添加
してもよい。 一方、安定化剤を含まない場合は、平均粒径
0.3μｍ以下のZrO2を使用するのが好ましい。
ZrO2のAl2O3への添加のさいに、微粒ZrO2が
Al2O3に分散すると、ZrO2が正方晶のまま残留
し、これにより靭性の良好なAl2O3−ZrO2系セラ
ミツクが得られるからである。 なおZrO2系セラミツク焼結体を基材とする場
合には、安定化剤を含むことが望ましくまた、
Al2O3が少くない場合も同様である。 ZrO2系又はAl2O3−ZrO2系セラミツク基材の
焼成条件は、酸化雰囲気中、温度1350〜1650℃、
処理時間数分ないし数時間が良い。温度1350℃未
満では焼結が十分に行われず、1650℃を超えると
結晶粒の成長が著しくなつて基材の強度および靭
性がともに劣化するからである。このようにして
構成される基材は、抗折強度50Kg／mm2以上、破壊
靭性Kic10Kg／mm3/2以上のものが望ましい。 次に被覆材としてのセラミツクは、TiC、
TiN、TiCN、Al2O3もしくはAlON又はこれら
の成分の組合せからなり、上記基材の表面に対し
て単層被覆してもよいし、多層被覆にしてもよ
い。上記成分を組合せて多層被覆した場合の被覆
層は、２層以上とし、例えば第１表に示すような
内層、中間層、外層をもつようにするのがよい
（中間層としてはAlONが好ましい）。 この場合の被覆方法は、PVD法（Physical
Vapor Deposition）とCVD法（Chemical
Vapor Deposition）、その他の物理的ないし化学
的析着被膜形成方法を用いてもよいが、被覆材の
密着性均質性および被覆速度の点からして、下記
に示す反応によるCVD法を用いるのが好ましい。 TiCl4＋CH4→TiC＋4HCl 2TiCl4＋N2＋4H2→2TiN＋3HCl 2TiCl4＋2CH4＋N2→2TiCN＋8HCl 2AlCl3＋3CO2＋3H2→Al2O3＋3CO＋6HCl 2AlCl＋2CO2＋N2＋3H2→2AlON＋2CO＋
6HCl TiC、TiN、TiCN、Al2O3、AlONの被覆方法の
詳細は、それ自体公知のため記述を省く。 超硬合金上へCVD法により各種被覆層を設け
る方法は特公昭42013（TiC）を初めとして多数有
り、TiN、TiCNは特公昭51−24982、Al2O3は特
開昭48−217、TiC、TiN／Al2O3やAlON／
Al2O3の２重被覆はそれぞれ特公昭52−13201、
特開昭54−29185があり、同様な被覆方法を用い
ることができる。但しこれらは、いずれも超硬合
金を母材としているため、高速切削には不向きで
あつたものである。 被覆層の膜厚は0.3〜15μｍが好ましい。なぜな
ら、0.3μｍ未満では被覆材としての機能が薄れる
とともに、15μｍを超えると被覆のさいに粒成長
が著しく剥離しやすくなるからである。Al2O3を
被覆する場合のAl2O3層厚は、0.3〜5μｍ程度が好
ましい。 このようにして構成されるセラミツク工具は、
高強度、高靭性を備えるうえに、耐摩耗性の点に
おいても優れた特性を発揮する。このことを以下
に述べる実験例に基づいて説明する。 実験例 基材に用いた原料は、Al2O3については純度
（wt％）99.9％、平均粒径0.6μｍ、単斜晶ZrO2に
ついては純度99％以上、平均粒径0.2μｍ、CaCO3
については原料CaO純度98％、MgOについては
純度97％以上、Y2O3については純度99.9％以上
であつた。 基材の各試料は第２表のような組成とし、所定
の原料を湿式混合したあと、乾燥、バインダ添加
を経て造粒したのち圧力1.5Kg／cm2にてプレス成
形した。この圧粉体は、仮焼によりバインダを除
去したのち、電気炉内にて1400〜1650℃で１時間
焼成した。この焼結体をサイズ４×８×25mmに研
摩した。 こうして作成された各試料の諸特性は第２表に
示すとおりである。第２表から明らかなように、
各試料は、通常のAl2O3の抗折力50Kg／mm2以下、
靭性（Kic）10Kg／mm3/2以下に比べ、かなり高い
抗折力および靭性を示している。 尚、試料の各特性の測定法は次のとおりであ
る。(1)曲げ強度はJIS B4104により測定、５本の
平均値を示す。(2)破壊靭性はASTMスペシヤル
テクニカルバブリケーシヨンNo.410に準じて、巾
４mm、厚さ５mm、長さ25mmの試片に深さ0.5mm、
巾0.15mmの切欠きを入れ、スパン20mmの三点曲げ
切欠き法によつて測定した。測定値は各５本の平
均値である。(3)結晶系は理学電搬製ガイガーフレ
ツクスRAD−γA型を用い、Ｘ線回折法により行
つた。まず、15μｍダイヤモンドペーストで鏡面
研摩した試片をＸ線回折し、単斜晶ZrO2の（11
１）面と（111）面の積分強度Imと、正方晶ZrO2
の（111）面と立方晶ZrO3の（111）面の積分強
度の和It＋Ieの比から、単斜晶ZrO2の量を決定し
た。ついで焼結体を325メツシユ全通迄粉砕し、
同条件でＸ線回折し、再度単斜晶ZrO2と立方晶
ZrO3の積分強度I′mおよびI′eを求めた。この際、
焼結体中の残留正方晶ZrO2は粉砕によつて機械
的応力を受け、すべて単斜晶ZrO2に変態すると
考えられるので、I′e／（I′m＋I′e）から立方晶
ZrO3量が決定されついで正方晶ZrO2量も決定し
た。 次に、これらの各試料をSNGN432TN
（JIS008Bによるスローアウエイチツプ形状表示
法）の形状に加工し、この成形体（基材）の表面
にCVD法により所定の被覆層を形成した。具体
的には、基材をセツトした反応容器内にキヤリア
ガスとしてH2ガスを流し、前述の化学反応を伴
わせて基材の表面に所定の被覆材を付着させた
（第３表参照）。反応容器の内圧は、TiC、Al2O3、
AlONを被覆する場合100ｍｂ、同じくTiCNの場
合300ｍｂ、TiNの場合500ｍｂとし、反応容器
内の温度は1050℃にセツトした。被覆速度は、
TiC、TiN、TiCNについては1μｍ／hr、Al2O3、
AlONについては0.5μｍ／hrに設定した。 このようにして得られたセラミツク工具（試
料）を用いて、ダクタイル鋳鉄（FCD55）のフ
ライス切削（テスト１）と、クロムモリブデン合
金綱（SCM44C）の旋削（テスト２）を行つた。
切削条件は第４表のとおりである。 この切削試験の結果は、第３表に示すとおりで
あり、この表からわかるように、テスト１におい
て、試料No.３〜８は略5000回の衝撃に十分耐える
のに対し、試料No.１、２および９は2000〜3000回
の衝撃で欠損している。しかし、これらNo.３〜８
およびNo.１、２、９の両グループは比較例１〜４
に比べ寿命がかなり長いことから所定の被覆層を
形成してなるAl2O3−ZrO2系セラミツクが、所定
の膜厚でダクタイル鋳鉄のフライス切削に特に有
効であることがわかる。また、テスト２からも同
様に、被覆層としてのAl2O3−ZrO2系セラミツク
が、鋼の旋削において耐フランク摩耗性に優れて
いることがわかる。 以上説明したように、本発明によれば、基材と
してAl2O3−ZrO2系セラミツクを用いるととも
に、その基材の表面に所定の薄膜としてのTiC、
TiN、TiCN、Al2O3、AlONのうちの少なくと
も一種のセラミツクからなる被覆層を形成したの
で、高い強度および靭性を発揮することはもちろ
ん、従来のセラミツク工具では得られなかつた優
基材とする高靭性セラミツク工具に関する。 従来のAl2O3系およびAl2O3−TiC系セラミツ
ク工具は、高温における硬さが大きいという利点
をもつているが、反面、強度または靭性について
は必ずしも良好ではないため、荒加工する場合に
適さず、また最近の工作機械のNC化が進んでい
る状況下では、工具としての信頼性が乏しいとい
う欠点がある。 これに対して、ZrO2系セラミツク工具は、特
開昭55−140762号に開示されるように、その基材
としてのZrO2系セラミツクが、抗折力100Kg／mm2
以上、靭性（Kic）30Kg／mm3/2以上を示すよう
に、超硬合金に匹敵する優れた諸特性を備えてお
り、このような高強度、高靭性のZrO2系セラミ
ツクは、主成分としてのZrO2にCaO、MgO、
Y2O3等の酸化物を添加して、高温における正方
晶や立方晶などの高温安定相を常温付近において
も部分的に安定化されることにより得られるもの
である。 また、Al2O3−ZrO2系セラミツクを開示する特
開昭52−86413号、特開昭54−60308号および特開
昭54−61215号公報によれば、Al2O3マトリツク
ス中にZrO2を分散させることにより、かなり高
い靭性を発揮することが知られている。 しかしながら、かかる従来のZrO2系セラミツ
クおよびAl2O3−ZrO2系セラミツクを切削工具材
として用いた場合には、Al2O3系セラミツクや
Al2O3−TiC系セラミツクに比べて強度および靭
性の点で優れているために、荒加工するときには
好適であるが、一方、例えば強靭で切削困難なダ
クタイル鋳鉄や鋼材を被切削材とするときには、
フランク摩耗、クレータ摩耗ともに顕著となる。
このため従来のZrO2系セラミツクやAl2O3−
ZrO2系セラミツクからなる工具は、耐摩耗性が
良好でなく切削工具としての十分な機能を発揮す
ることができなかつた。 本発明は、このような点に着目してなされたも
ので、十分な強度および靭性をもち併せて、とく
に高い硬度をもつセラミツク工具を提供すること
を目的とする。 そのために本発明のセラミツク工具は、十分な
強度及び靭性をもつ基材に、高い硬度をもつ被覆
層を設ける。即ち、本発明は、基材としての
Al2O3−ZrO2系セラミツクと、その表面に形成さ
れる被覆層としての、TiC、TiN、TiCN、
Al2O3、AlONのうちの少なくとも一種のセラミ
ツクとから構成することにより、高靭性かつ高硬
度セラミツク工具を提供する。基材はZrO2系又
はAl2O3−ZrO2系セラミツク焼結体から成る。 基材としてのAl2O3−ZrO2系セラミツク焼結体
の組成は、ZrO20.1〜99.9wt％、残部Al2O3から
なり、好ましくはZrO21〜30wt％、残部Al2O3が
よい。ZrO2を0.1wt％以上にしたのは、
ZrO2100wt％で十分な強度、靭性をもち、Al2O3
にZrO2を添加すると、Al2O3の強度、特に靭性が
改善されるからである。また、ZrO2を30wt％以
下とすると基材の硬度面で好ましい特性が得られ
る。即ち、ZrO2のマイクロビツカース硬度が略
1100Kg／mm2程度であるのに対し、Al2O3のそれは
2000Kg／mm2以上を示すからである。ZrO21wt％以
上とすると強度、靭性がさらに向上するので好ま
しい。 このうちZrO2は、好ましくは、CaO、MgO、
Y2O3などの希土類酸化物の安定化剤を含むが、
必ずしも含まなくてもよい。該安定化剤を含む場
合、CaOまたはMgOはトータルでZrO2に対して
15wt％以下、Y2O3は同じくZrO2に対して9wt％
以下が好ましい。この場合の添加剤ZrO2は、そ
の総量に対して正方晶ZrO2が5wt％以上を含む部
分安定化構造をもつようにするのがよい。尚、
Al2O3にZrO2を添加する際には、予め部分安定化
したZrO2をAl2O3に添加してもよいし、また単斜
晶ZrO2と安定化剤をそれぞれ単独でAl2O3に添加
してもよい。 一方、安定化剤を含まない場合は、平均粒径
0.3μｍ以下のZrO2を使用するのが好ましい。
ZrO2のAl2O3への添加のさいに、微粒ZrO2が
Al2O3に分散すると、ZrO2が正方晶のまま残留
し、これにより靭性の良好なAl2O3−ZrO2系セラ
ミツクが得られるからである。 なおZrO2系セラミツク焼結体を基材とする場
合には、安定化剤を含むことが望ましくまた、
Al2O3が少くない場合も同様である。 ZrO2系又はAl2O3−ZrO2系セラミツク基材の
焼成条件は、酸化雰囲気中、温度1350〜1650℃、
処理時間数分ないし数時間が良い。温度1350℃未
満では焼結が十分に行われず、1650℃を超えると
結晶粒の成長が著しくなつて基材の強度および靭
性がともに劣化するからである。このようにして
構成される基材は、抗折強度50Kg／mm2以上、破壊
靭性Kic10Kg／mm3/2以上のものが望ましい。 次に被覆材としてのセラミツクは、TiC、
TiN、TiCN、Al2O3もしくはAlON又はこれら
の成分の組合せからなり、上記基材の表面に対し
て単層被覆してもよいし、多層被覆にしてもよ
い。上記成分を組合せて多層被覆した場合の被覆
層は、２層以上とし、例えば第１表に示すような
内層、中間層、外層をもつようにするのがよい
（中間層としてはAlONが好ましい）。 この場合の被覆方法は、PVD法（Physical
Vapor Deposition）とCVD法（Chemical
Vapor Deposition）、その他の物理的ないし化学
的析着被膜形成方法を用いてもよいが、被覆材の
密着性均質性および被覆速度の点からして、下記
に示す反応によるCVD法を用いるのが好ましい。 TiCl4＋CH4→TiC＋4HCl 2TiCl4＋N2＋4H2→2TiN＋3HCl 2TiCl4＋2CH4＋N2→2TiCN＋8HCl 2AlCl3＋3CO2＋3H2→Al2O3＋3CO＋6HCl 2AlCl＋2CO2＋N2＋3H2→2AlON＋2CO＋
6HCl TiC、TiN、TiCN、Al2O3、AlONの被覆方法の
詳細は、それ自体公知のため記述を省く。 超硬合金上へCVD法により各種被覆層を設け
る方法は特公昭42013（TiC）を初めとして多数有
り、TiN、TiCNは特公昭51−24982、Al2O3は特
開昭48−217、TiC、TiN／Al2O3やAlON／
Al2O3の２重被覆はそれぞれ特公昭52−13201、
特開昭54−29185があり、同様な被覆方法を用い
ることができる。但しこれらは、いずれも超硬合
金を母材としているため、高速切削には不向きで
あつたものである。 被覆層の膜厚は0.3〜15μｍが好ましい。なぜな
ら、0.3μｍ未満では被覆材としての機能が薄れる
とともに、15μｍを超えると被覆のさいに粒成長
が著しく剥離しやすくなるからである。Al2O3を
被覆する場合のAl2O3層厚は、0.3〜5μｍ程度が好
ましい。 このようにして構成されるセラミツク工具は、
高強度、高靭性を備えるうえに、耐摩耗性の点に
おいても優れた特性を発揮する。このことを以下
に述べる実験例に基づいて説明する。 実験例 基材に用いた原料は、Al2O3については純度
（wt％）99.9％、平均粒径0.6μｍ、単斜晶ZrO2に
ついては純度99％以上、平均粒径0.2μｍ、CaCO3
については原料CaO純度98％、MgOについては
純度97％以上、Y2O3については純度99.9％以上
であつた。 基材の各試料は第２表のような組成とし、所定
の原料を湿式混合したあと、乾燥、バインダ添加
を経て造粒したのち圧力1.5Kg／cm2にてプレス成
形した。この圧粉体は、仮焼によりバインダを除
去したのち、電気炉内にて1400〜1650℃で１時間
焼成した。この焼結体をサイズ４×８×25mmに研
摩した。 こうして作成された各試料の諸特性は第２表に
示すとおりである。第２表から明らかなように、
各試料は、通常のAl2O3の抗折力50Kg／mm2以下、
靭性（Kic）10Kg／mm3/2以下に比べ、かなり高い
抗折力および靭性を示している。 尚、試料の各特性の測定法は次のとおりであ
る。(1)曲げ強度はJIS B4104により測定、５本の
平均値を示す。(2)破壊靭性はASTMスペシヤル
テクニカルバブリケーシヨンNo.410に準じて、巾
４mm、厚さ５mm、長さ25mmの試片に深さ0.5mm、
巾0.15mmの切欠きを入れ、スパン20mmの三点曲げ
切欠き法によつて測定した。測定値は各５本の平
均値である。(3)結晶系は理学電搬製ガイガーフレ
ツクスRAD−γA型を用い、Ｘ線回折法により行
つた。まず、15μｍダイヤモンドペーストで鏡面
研摩した試片をＸ線回折し、単斜晶ZrO2の（11
１）面と（111）面の積分強度Imと、正方晶ZrO2
の（111）面と立方晶ZrO3の（111）面の積分強
度の和It＋Ieの比から、単斜晶ZrO2の量を決定し
た。ついで焼結体を325メツシユ全通迄粉砕し、
同条件でＸ線回折し、再度単斜晶ZrO2と立方晶
ZrO3の積分強度I′mおよびI′eを求めた。この際、
焼結体中の残留正方晶ZrO2は粉砕によつて機械
的応力を受け、すべて単斜晶ZrO2に変態すると
考えられるので、I′e／（I′m＋I′e）から立方晶
ZrO3量が決定されついで正方晶ZrO2量も決定し
た。 次に、これらの各試料をSNGN432TN
（JIS008Bによるスローアウエイチツプ形状表示
法）の形状に加工し、この成形体（基材）の表面
にCVD法により所定の被覆層を形成した。具体
的には、基材をセツトした反応容器内にキヤリア
ガスとしてH2ガスを流し、前述の化学反応を伴
わせて基材の表面に所定の被覆材を付着させた
（第３表参照）。反応容器の内圧は、TiC、Al2O3、
AlONを被覆する場合100ｍｂ、同じくTiCNの場
合300ｍｂ、TiNの場合500ｍｂとし、反応容器
内の温度は1050℃にセツトした。被覆速度は、
TiC、TiN、TiCNについては1μｍ／hr、Al2O3、
AlONについては0.5μｍ／hrに設定した。 このようにして得られたセラミツク工具（試
料）を用いて、ダクタイル鋳鉄（FCD55）のフ
ライス切削（テスト１）と、クロムモリブデン合
金綱（SCM44C）の旋削（テスト２）を行つた。
切削条件は第４表のとおりである。 この切削試験の結果は、第３表に示すとおりで
あり、この表からわかるように、テスト１におい
て、試料No.３〜８は略5000回の衝撃に十分耐える
のに対し、試料No.１、２および９は2000〜3000回
の衝撃で欠損している。しかし、これらNo.３〜８
およびNo.１、２、９の両グループは比較例１〜４
に比べ寿命がかなり長いことから所定の被覆層を
形成してなるAl2O3−ZrO2系セラミツクが、所定
の膜厚でダクタイル鋳鉄のフライス切削に特に有
効であることがわかる。また、テスト２からも同
様に、被覆層としてのAl2O3−ZrO2系セラミツク
が、鋼の旋削において耐フランク摩耗性に優れて
いることがわかる。 以上説明したように、本発明によれば、基材と
してAl2O3−ZrO2系セラミツクを用いるととも
に、その基材の表面に所定の薄膜としてのTiC、
TiN、TiCN、Al2O3、AlONのうちの少なくと
も一種のセラミツクからなる被覆層を形成したの
で、高い強度および靭性を発揮することはもちろ
ん、従来のセラミツク工具では得られなかつた優
【表】
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Al2O3−ZrO2系セラミツク焼結体から成る基
材の表面に、TiC、TiN、TiCNAl2O3若しくは
AlON又はこれらの組合せから成る被覆層を形成
したことを特徴とする高靭性セラミツク工具。 ２ 前記Al2O3−ZrO2系セラミツク焼結体は、
ZrO20.1〜99.9wt％、残部Al2O3から成る特許請
求の範囲第１項記載の工具。 ３ Al2O3−ZrO2系セラミツク焼結体はZrO21〜
30wt％、残部Al2O3の組成からなる特許請求の範
囲第２項記載の工具。 ４ ZrO2は、安定化剤を含まない特許請求の範
囲第１〜３項の一に記載の工具。 ５ ZrO2は、安定化剤を含む特許請求の範囲第
１〜３項の一に記載の工具。 ６ ZrO2は、CaO、MgO、Y2O3もしくは稀土類
酸化物又はこれらの組合せの添加により部分安定
化されている特許請求の範囲第５項記載の工具。 ７ 被覆層は、少なくとも内層と外層の２層から
構成し、内層がTiC、TiNもしくはTiCN又はこ
れらの組合せからなり、外層がAl2O3からなる特
許請求の範囲第１〜３項の一に記載の工具。 ８ 被覆層における内層及び外層の中間層に
AlONを含有する特許請求の範囲第７項記載の工
具。 ９ 被覆層は、内層AlON、外層Al2O3から成る
特許請求範囲第１〜３項記載の工具。 １０ 被覆層は厚さ0.3〜15μｍである特許請求の
範囲第１〜９項の一に記載の工具。 １１ ZrO2系セラミツク焼結体から成る基材の
表面に、TiC、TiN、TiCN、Al2O3若しくは
AlON又はこれらの組合せから成る被覆材により
被覆層を形成して成る高靭性セラミツク工具。 １２ 前記ZrO2系セラミツク焼結体は部分安定
化ZrO2である特許請求の範囲第１１項記載の工
具。 １３ 被覆層は厚さ0.3〜15μｍである特許請求の
範囲第１１又は１２項に記載の工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23148883A JPS60127905A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 高靭性セラミック工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23148883A JPS60127905A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 高靭性セラミック工具 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3307214A Division JPH0516031A (ja) | 1991-10-28 | 1991-10-28 | 高靱性高耐久性被覆セラミツク工具の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60127905A JPS60127905A (ja) | 1985-07-08 |
| JPH0260442B2 true JPH0260442B2 (ja) | 1990-12-17 |
Family
ID=16924273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23148883A Granted JPS60127905A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 高靭性セラミック工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JPS60127905A (ja) |
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| JP2526869B2 (ja) * | 1986-08-07 | 1996-08-21 | 東ソー株式会社 | 打錠機用粉体成形用型 |
| JP2570354B2 (ja) * | 1988-01-11 | 1997-01-08 | 三菱マテリアル株式会社 | 切削工具用表面被覆セラミックス部材 |
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| US9427808B2 (en) | 2013-08-30 | 2016-08-30 | Kennametal Inc. | Refractory coatings for cutting tools |
| CN106278200B (zh) * | 2016-08-16 | 2019-08-30 | 安徽瑞泰新材料科技有限公司 | 一种高耐磨氧化铝陶瓷球及其制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651049A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-08 | Pioneer Electronic Corp | Optical position detector |
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1983
- 1983-12-09 JP JP23148883A patent/JPS60127905A/ja active Granted
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|---|---|---|---|---|
| JPS5651049A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-08 | Pioneer Electronic Corp | Optical position detector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60127905A (ja) | 1985-07-08 |
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