JPS6146200Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6146200Y2 JPS6146200Y2 JP1981123399U JP12339981U JPS6146200Y2 JP S6146200 Y2 JPS6146200 Y2 JP S6146200Y2 JP 1981123399 U JP1981123399 U JP 1981123399U JP 12339981 U JP12339981 U JP 12339981U JP S6146200 Y2 JPS6146200 Y2 JP S6146200Y2
- Authority
- JP
- Japan
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- negative pressure
- control valve
- diaphragm
- valve
- diaphragm chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 23
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 23
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 8
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 8
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 23
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 208000014674 injury Diseases 0.000 description 1
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Landscapes
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案はデイーゼルエンジンの排気ガス再循環
制御装置に関するものである。
制御装置に関するものである。
デイーゼルエンジンに、排気ガス再循環法によ
る排気対策を行う場合、運転条件、使用条件に応
じて排気ガス再循環量を適切に設定する必要があ
る。例えば、高地のような低圧条件下では、実質
吸入空気量が減少するため、低地のような常圧条
件下と同等の排気ガス再循環量を設定すると、不
完全燃焼とか黒煙の多量発生をひき起こすおそれ
がある。このため、何らかの手段で排気ガス再循
環量を高度に応じて適切に制御する必要がある。
しかし、排気ガス再循環制御系機能部品の改良
で、最適な排気ガス再循環の制御を実現している
例は今だ見られない。
る排気対策を行う場合、運転条件、使用条件に応
じて排気ガス再循環量を適切に設定する必要があ
る。例えば、高地のような低圧条件下では、実質
吸入空気量が減少するため、低地のような常圧条
件下と同等の排気ガス再循環量を設定すると、不
完全燃焼とか黒煙の多量発生をひき起こすおそれ
がある。このため、何らかの手段で排気ガス再循
環量を高度に応じて適切に制御する必要がある。
しかし、排気ガス再循環制御系機能部品の改良
で、最適な排気ガス再循環の制御を実現している
例は今だ見られない。
本考案の目的は排気ガス再循環量制御機能部品
に高度補償機構を組み込んで、最適な排気ガス再
循環の高度補償を行うようにしたデイーゼルエン
ジンの排気ガス再循環制御装置を提供することに
ある。
に高度補償機構を組み込んで、最適な排気ガス再
循環の高度補償を行うようにしたデイーゼルエン
ジンの排気ガス再循環制御装置を提供することに
ある。
このような目的を達成するために、本考案は、
ダイヤフラム室内に燃料噴射ポンプのスロツトル
レバーの開度に応じた出力負圧を形成する負圧制
御弁と、該出力負圧をダイヤフラム室内に導入
し、該負圧に応じて排気系から吸気系に還流され
る排気ガスの再循環量を制御する排気ガス再循環
量制御弁を備えて成り、前記負圧制御弁を、ダイ
ヤフラムを介してダイヤフラム室と大気室とに区
画形成すると共に、該ダイヤフラムに設けた弁機
構と、該弁機構のダイヤフラム室側の圧縮バネ
と、該弁機構の大気室側で、かつ、該弁機構と前
記スロツトルレバーの動きに追随して作動する部
材との間に順次介装した、気圧の変化により膨
張、収縮するベローズと圧縮バネとをほぼ直列に
配置した構成としたものである。
ダイヤフラム室内に燃料噴射ポンプのスロツトル
レバーの開度に応じた出力負圧を形成する負圧制
御弁と、該出力負圧をダイヤフラム室内に導入
し、該負圧に応じて排気系から吸気系に還流され
る排気ガスの再循環量を制御する排気ガス再循環
量制御弁を備えて成り、前記負圧制御弁を、ダイ
ヤフラムを介してダイヤフラム室と大気室とに区
画形成すると共に、該ダイヤフラムに設けた弁機
構と、該弁機構のダイヤフラム室側の圧縮バネ
と、該弁機構の大気室側で、かつ、該弁機構と前
記スロツトルレバーの動きに追随して作動する部
材との間に順次介装した、気圧の変化により膨
張、収縮するベローズと圧縮バネとをほぼ直列に
配置した構成としたものである。
このような構成とすれば、低地、常圧条件下で
は、ダイヤフラム室内の圧縮バネのセツト荷重に
応じた出力負圧が負圧制御弁のダイヤフラム室か
らEGR制御弁のダイヤフラム室内に送られ、該
負圧に応じてEGR通路を開閉する。
は、ダイヤフラム室内の圧縮バネのセツト荷重に
応じた出力負圧が負圧制御弁のダイヤフラム室か
らEGR制御弁のダイヤフラム室内に送られ、該
負圧に応じてEGR通路を開閉する。
また、高地、低圧条件下では、大気室内に導入
される大気圧が低くなる為、ベローズが膨張し、
その結果弁機構の動作で負圧制御弁のダイヤフラ
ム室内に形成される出力負圧が低地、常圧条件下
の場合よりも小さくなり、この出力負圧がEGR
制御弁のダイヤフラム室内に送られることにより
EGR制御弁開度が小さくなり、気圧の変化にし
たがつて排気ガス再循環量を制御できることにな
る。
される大気圧が低くなる為、ベローズが膨張し、
その結果弁機構の動作で負圧制御弁のダイヤフラ
ム室内に形成される出力負圧が低地、常圧条件下
の場合よりも小さくなり、この出力負圧がEGR
制御弁のダイヤフラム室内に送られることにより
EGR制御弁開度が小さくなり、気圧の変化にし
たがつて排気ガス再循環量を制御できることにな
る。
以下、図に示す実施例を用いて本考案の詳細な
説明をする。
説明をする。
第１図は本考案に係わるデイーゼルエンジンの
排気ガス再循環制御装置の一実施例を示す構成図
である。同図において、符号１は排気マニホルド
から排気ガス再循環通路（以下、EGR通路と称
す）２を介して吸気マニホルドに還流される排気
ガスの再循環量を制御する排気ガス再循環量制御
弁（以下、EGR制御弁と称する）で、該EGR制
御弁１は、前記EGR通路２の開口面積を増減す
る弁体３と、該弁体３と一体になるロツド４の上
端が固着された第１のダイヤフラム５と、該第１
のダイヤフラム５を常時下方へ付勢する圧縮バネ
７と、負圧制御弁８のダイヤフラム室９と負圧通
路１０を介して連通されたダイヤフラム室１１と
から構成されている。又、前記負圧制御弁８は、
燃料噴射ポンプ１９のスロツトルレバー２０の開
度に応じた負圧を出力する構造で、前記ダイヤフ
ラム室９と、該ダイヤフラム室９を区画形成する
ダイヤフラム１４と、該ダイヤフラム１４の中央
部に固定されるとともに上部ポート１５Ａ、側部
ポート１５Ｂを有しかつ弁１５Ｅ、第３の圧縮バ
ネ１５Ｄが内蔵された弁箱１５と、該弁箱１５を
常時下方に付勢する第１の圧縮バネ１６と、前記
弁箱１５の下部に配設されかつ内部にガスが充填
されたベローズ２９と、該ベローズ２９とプレー
ト１７との間に介装された第２の圧縮バネ１８
と、前記プレート１７の下部に左右方向に移動可
能に配設されかつ燃料噴射ポンプ１９のスロツト
ルレバー２０の動きに追随して作動するカム２１
とから構成されており、前記第１の圧縮バネ１６
と、ベローズ２９及び第２の圧縮バネ１８とは、
弁箱１５を介してほぼ直列に配置されている。
又、カム２１の作動によつて、前記プレート１７
を昇降させることにより、該プレート１７と弁箱
１５の下部に配設されたベローズ２９の間に介装
された第２の圧縮バネ１８及び前記弁箱１５の上
部に配置された第１の圧縮バネ１６を圧縮するよ
う構成されている。又、前記弁箱１５は、上部及
び側部に夫々ポート１５Ａ，１５Ｂが形成されて
おり、上部ポート１５Ａはダイヤフラム室９と弁
箱１５の内部空間部１５Ｃを、又側部ポート１５
Ｂは大気室２２と弁箱１５の内部空間部１５Ｃを
夫々連通するよう形成されている。尚、上部ポー
ト１５Ａは、弁箱１５内へ配設されかつ第３の圧
縮バネ１５Ｄにより常時押圧付勢された弁１５Ｅ
により閉塞されており、又該上部ポート１５Ａに
は、一端が真空ポンプ２３に接続された負圧導入
管２４の他端が臨んでおり、該負圧導入管２４を
介して真空ポンプ２３からの負圧が負圧制御弁８
のダイヤフラム室９内に導入されるよう構成され
ている。そして、該ダイヤフラム室９内の負圧
が、第１の圧縮バネ１６のセツト荷重よりも大き
くなつた場合、弁箱１５はダイヤフラム１４を介
して上方へ移動し、該弁箱１５が所定量上方へ移
動した時に弁１５Ｅが負圧導入管２４の他端に当
接してこれを閉塞し、更に前記弁箱１５が上方へ
移動することにより、前記上部ポート１５Ａの弁
１５Ｅによる閉塞状態が開放されることから、前
記ダイヤフラム室９と大気室２２とが連通状態と
なる。従つて、前記ダイヤフラム室９内の負圧は
小さくなり、この結果前記弁箱１５は第１の圧縮
バネ１６の弾性によつて下方に移動されて、図の
状態になる。この状態を繰り返すことにより、負
圧制御弁８はそのダイヤフラム室９内に出力負圧
を形成する。
排気ガス再循環制御装置の一実施例を示す構成図
である。同図において、符号１は排気マニホルド
から排気ガス再循環通路（以下、EGR通路と称
す）２を介して吸気マニホルドに還流される排気
ガスの再循環量を制御する排気ガス再循環量制御
弁（以下、EGR制御弁と称する）で、該EGR制
御弁１は、前記EGR通路２の開口面積を増減す
る弁体３と、該弁体３と一体になるロツド４の上
端が固着された第１のダイヤフラム５と、該第１
のダイヤフラム５を常時下方へ付勢する圧縮バネ
７と、負圧制御弁８のダイヤフラム室９と負圧通
路１０を介して連通されたダイヤフラム室１１と
から構成されている。又、前記負圧制御弁８は、
燃料噴射ポンプ１９のスロツトルレバー２０の開
度に応じた負圧を出力する構造で、前記ダイヤフ
ラム室９と、該ダイヤフラム室９を区画形成する
ダイヤフラム１４と、該ダイヤフラム１４の中央
部に固定されるとともに上部ポート１５Ａ、側部
ポート１５Ｂを有しかつ弁１５Ｅ、第３の圧縮バ
ネ１５Ｄが内蔵された弁箱１５と、該弁箱１５を
常時下方に付勢する第１の圧縮バネ１６と、前記
弁箱１５の下部に配設されかつ内部にガスが充填
されたベローズ２９と、該ベローズ２９とプレー
ト１７との間に介装された第２の圧縮バネ１８
と、前記プレート１７の下部に左右方向に移動可
能に配設されかつ燃料噴射ポンプ１９のスロツト
ルレバー２０の動きに追随して作動するカム２１
とから構成されており、前記第１の圧縮バネ１６
と、ベローズ２９及び第２の圧縮バネ１８とは、
弁箱１５を介してほぼ直列に配置されている。
又、カム２１の作動によつて、前記プレート１７
を昇降させることにより、該プレート１７と弁箱
１５の下部に配設されたベローズ２９の間に介装
された第２の圧縮バネ１８及び前記弁箱１５の上
部に配置された第１の圧縮バネ１６を圧縮するよ
う構成されている。又、前記弁箱１５は、上部及
び側部に夫々ポート１５Ａ，１５Ｂが形成されて
おり、上部ポート１５Ａはダイヤフラム室９と弁
箱１５の内部空間部１５Ｃを、又側部ポート１５
Ｂは大気室２２と弁箱１５の内部空間部１５Ｃを
夫々連通するよう形成されている。尚、上部ポー
ト１５Ａは、弁箱１５内へ配設されかつ第３の圧
縮バネ１５Ｄにより常時押圧付勢された弁１５Ｅ
により閉塞されており、又該上部ポート１５Ａに
は、一端が真空ポンプ２３に接続された負圧導入
管２４の他端が臨んでおり、該負圧導入管２４を
介して真空ポンプ２３からの負圧が負圧制御弁８
のダイヤフラム室９内に導入されるよう構成され
ている。そして、該ダイヤフラム室９内の負圧
が、第１の圧縮バネ１６のセツト荷重よりも大き
くなつた場合、弁箱１５はダイヤフラム１４を介
して上方へ移動し、該弁箱１５が所定量上方へ移
動した時に弁１５Ｅが負圧導入管２４の他端に当
接してこれを閉塞し、更に前記弁箱１５が上方へ
移動することにより、前記上部ポート１５Ａの弁
１５Ｅによる閉塞状態が開放されることから、前
記ダイヤフラム室９と大気室２２とが連通状態と
なる。従つて、前記ダイヤフラム室９内の負圧は
小さくなり、この結果前記弁箱１５は第１の圧縮
バネ１６の弾性によつて下方に移動されて、図の
状態になる。この状態を繰り返すことにより、負
圧制御弁８はそのダイヤフラム室９内に出力負圧
を形成する。
次に本実施例の作用を説明する。まず、低地、
常圧条件下ではEGR制御弁１は、第１の圧縮バ
ネ１６のセツト荷重に応じた出力負圧が負圧制御
弁８のダイヤフラム室９から負圧通路１０を介し
てEGR制御弁１のダイヤフラム室１１内に送ら
れることにより、該負圧に応じて弁体３が作動し
てEGR通路２を開閉する。
常圧条件下ではEGR制御弁１は、第１の圧縮バ
ネ１６のセツト荷重に応じた出力負圧が負圧制御
弁８のダイヤフラム室９から負圧通路１０を介し
てEGR制御弁１のダイヤフラム室１１内に送ら
れることにより、該負圧に応じて弁体３が作動し
てEGR通路２を開閉する。
次に、高地、低圧条件下では、大気導入口２２
Ａを通つて大気室２２内に導入される大気圧が低
くなる為、ベローズ２９が膨張し、その結果弁箱
１５が第１の圧縮バネ１６の弾性に抗して上方へ
押し上げられ、該弁箱１５内の弁１５Ｅが負圧導
入管２４に大して近接することになる。従つて、
該負圧制御弁８のダイヤフラム室９内に形成され
る出力負圧は低地、常圧条件下の場合よりも小さ
くなり、この出力負圧はEGR制御弁１のダイヤ
フラム室１１内に送られることにより、弁体３は
低地、常圧条件下の時よりも押し下げられ、
EGR通路２の開口面積、つまりEGR制御弁開度
は小さくなる。このように、気圧の変化にしたが
つて排気ガス再循環量を制御できるので、高地、
低圧条件時、酸素濃度過少による不完全燃焼を確
実に防止できる。
Ａを通つて大気室２２内に導入される大気圧が低
くなる為、ベローズ２９が膨張し、その結果弁箱
１５が第１の圧縮バネ１６の弾性に抗して上方へ
押し上げられ、該弁箱１５内の弁１５Ｅが負圧導
入管２４に大して近接することになる。従つて、
該負圧制御弁８のダイヤフラム室９内に形成され
る出力負圧は低地、常圧条件下の場合よりも小さ
くなり、この出力負圧はEGR制御弁１のダイヤ
フラム室１１内に送られることにより、弁体３は
低地、常圧条件下の時よりも押し下げられ、
EGR通路２の開口面積、つまりEGR制御弁開度
は小さくなる。このように、気圧の変化にしたが
つて排気ガス再循環量を制御できるので、高地、
低圧条件時、酸素濃度過少による不完全燃焼を確
実に防止できる。
第２図乃至第４図は以上の制御システムの作動
特性図であり、第２図は燃料噴射ポンプ１９のス
ロツトルレバー２０の開度と、負圧制御弁８にお
ける出力負圧との関係を示す図で、実線３０が低
地、常圧条件下の場合を示し、又点線３１が高
地、低圧条件下の場合を示す。更に、第３図は
EGR制御弁１におけるダイヤフラム室１１内へ
の入力負圧と、EGR制御弁開度との関係を示す
図で、更に第４図は前記スロツトルレバー２０の
開度とEGR制御弁開度との関係を示す図で、実
線３２は低地、常圧条件下の場合を示し、又点線
３３は高地、低圧条件下の場合を示す。本実施例
によれば、この第４図に示すように、スロツトル
レバー２０の開度に対するEGR制御弁開度を、
低圧になるにしたがい小さくすることができるこ
とが解る。
特性図であり、第２図は燃料噴射ポンプ１９のス
ロツトルレバー２０の開度と、負圧制御弁８にお
ける出力負圧との関係を示す図で、実線３０が低
地、常圧条件下の場合を示し、又点線３１が高
地、低圧条件下の場合を示す。更に、第３図は
EGR制御弁１におけるダイヤフラム室１１内へ
の入力負圧と、EGR制御弁開度との関係を示す
図で、更に第４図は前記スロツトルレバー２０の
開度とEGR制御弁開度との関係を示す図で、実
線３２は低地、常圧条件下の場合を示し、又点線
３３は高地、低圧条件下の場合を示す。本実施例
によれば、この第４図に示すように、スロツトル
レバー２０の開度に対するEGR制御弁開度を、
低圧になるにしたがい小さくすることができるこ
とが解る。
〔考案の効果〕
本考案によれば、負圧制御弁をダイヤフラム室
と大気室とに区画形成するダイヤフラムに設けた
弁機構と、該弁機構のダイヤフラム室側の圧縮バ
ネと、該弁機構の大気室側で、かつ、該弁機構と
燃料噴射ポンプのスロツトルレバーの動きに追随
して作動する部材との間に順次介装したベローズ
と圧縮バネとをほぼ直列に配置したから、ベロー
ズは大気圧の変化する場合にのみ作動すればよい
ので、ベローズ自体の信頼性及び部品精度の確保
が容易であるばかりでなく、ベローズと圧縮バネ
をほぼ直列に配置する構成としたので、これらの
組合せ作動で効率のよい制御を行うことができ、
システム全体としての制御精度の向上をはかるこ
とができる。また、負圧制御弁に、気圧の変化に
応じて作動し、排気ガス再循環量制御弁の開度を
変化させる高度補償機構を設けるという極めて簡
単な構成によつて、最適な排気ガス再循環制御装
置の高度補償を行うことができる。
と大気室とに区画形成するダイヤフラムに設けた
弁機構と、該弁機構のダイヤフラム室側の圧縮バ
ネと、該弁機構の大気室側で、かつ、該弁機構と
燃料噴射ポンプのスロツトルレバーの動きに追随
して作動する部材との間に順次介装したベローズ
と圧縮バネとをほぼ直列に配置したから、ベロー
ズは大気圧の変化する場合にのみ作動すればよい
ので、ベローズ自体の信頼性及び部品精度の確保
が容易であるばかりでなく、ベローズと圧縮バネ
をほぼ直列に配置する構成としたので、これらの
組合せ作動で効率のよい制御を行うことができ、
システム全体としての制御精度の向上をはかるこ
とができる。また、負圧制御弁に、気圧の変化に
応じて作動し、排気ガス再循環量制御弁の開度を
変化させる高度補償機構を設けるという極めて簡
単な構成によつて、最適な排気ガス再循環制御装
置の高度補償を行うことができる。
第１図は本考案に係わるデイーゼルエンジンの
排気ガス再循環制御装置の一実施例を示す構成
図、第２図は燃料噴射ポンプのスロツトルレバー
開度と負圧制御弁の出力負圧の関係を示す図、第
３図は排気ガス再循環量制御弁におけるダイヤフ
ラム室内の入力負圧と排気ガス再循環量制御弁の
開度との関係を示す図、第４図はスロツトルレバ
ー開度と排気ガス再循環量制御弁開度との関係を
示す図である。 １……EGR制御弁、８……負圧制御弁、９…
…ダイヤフラム室、１１……ダイヤフラム室、１
４……ダイヤフラム、１５……弁箱、１６，１８
……圧縮バネ、１９……燃料噴射ポンプ、２０…
…スロツトルレバー、２１……カム、２２……大
気室、２９……ベローズ。
排気ガス再循環制御装置の一実施例を示す構成
図、第２図は燃料噴射ポンプのスロツトルレバー
開度と負圧制御弁の出力負圧の関係を示す図、第
３図は排気ガス再循環量制御弁におけるダイヤフ
ラム室内の入力負圧と排気ガス再循環量制御弁の
開度との関係を示す図、第４図はスロツトルレバ
ー開度と排気ガス再循環量制御弁開度との関係を
示す図である。 １……EGR制御弁、８……負圧制御弁、９…
…ダイヤフラム室、１１……ダイヤフラム室、１
４……ダイヤフラム、１５……弁箱、１６，１８
……圧縮バネ、１９……燃料噴射ポンプ、２０…
…スロツトルレバー、２１……カム、２２……大
気室、２９……ベローズ。
Claims (1)
- ダイヤフラム室内に燃料噴射ポンプのスロツト
ルレバーの開度に応じた出力負圧を形成する負圧
制御弁と、該出力負圧をダイヤフラム室内に導入
し、該負圧に応じて排気系から吸気系に還流され
る排気ガスの再循環量を制御する排気ガス再循環
量制御弁を備えて成り、前記負圧制御弁を、ダイ
ヤフラムを介してダイヤフラム室と大気室とに区
画形成すると共に、該ダイヤフラムに設けた弁機
構と、該弁機構のダイヤフラム室側の圧縮バネ
と、該弁機構の大気室側で、かつ、該弁機構と前
記スロツトルレバーの動きに追随して作動する部
材との間に順次介装した、気圧の変化により膨
張、収縮するベローズと圧縮バネとをほぼ直列に
配置したことを特微とするデイーゼルエンジンの
排気ガス再循環制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12339981U JPS5829150U (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | デイ−ゼルエンジンの排気ガス再循環制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12339981U JPS5829150U (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | デイ−ゼルエンジンの排気ガス再循環制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5829150U JPS5829150U (ja) | 1983-02-25 |
| JPS6146200Y2 true JPS6146200Y2 (ja) | 1986-12-25 |
Family
ID=29917301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12339981U Granted JPS5829150U (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | デイ−ゼルエンジンの排気ガス再循環制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5829150U (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57171057A (en) * | 1981-04-13 | 1982-10-21 | Nippon Soken Inc | Atmospheric pressure compensating system in egr for diesel engine |
-
1981
- 1981-08-20 JP JP12339981U patent/JPS5829150U/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57171057A (en) * | 1981-04-13 | 1982-10-21 | Nippon Soken Inc | Atmospheric pressure compensating system in egr for diesel engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5829150U (ja) | 1983-02-25 |
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