JPS6139865A - インバ−タの起動・停止方法 - Google Patents
インバ−タの起動・停止方法Info
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- JPS6139865A JPS6139865A JP16000284A JP16000284A JPS6139865A JP S6139865 A JPS6139865 A JP S6139865A JP 16000284 A JP16000284 A JP 16000284A JP 16000284 A JP16000284 A JP 16000284A JP S6139865 A JPS6139865 A JP S6139865A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- main
- inverter
- commutation
- thyristor
- thyristors
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は回転機を負荷とする補助インパルス転流方式電
圧形３相インバータに係り、特に、起動・停止をスムー
ズに行なわしめるに好適なパルス幅変調（ｐｗＭ）イン
バータの起動・停止方法に関する。
圧形３相インバータに係り、特に、起動・停止をスムー
ズに行なわしめるに好適なパルス幅変調（ｐｗＭ）イン
バータの起動・停止方法に関する。
インバータ主回路が、三相ブリッジ結線された６つの主
サイリスタと、その主サイリスタにそれぞれ逆並列接続
される転流ダイオードと、上記各主サイリスタを強制転
流させるために各主サイリスタに接続される補助サイリ
スタ、転流インダクタ及び転流コンデンサから成る強制
転流回路とから成る場合、インバータを一度停止して再
起動するときに、その起動ロジックを簡単な構成とする
ために、転流コンデンサの充電極性がインバータの停止
時に常に同一方向となるようにするのが一般である。従
ってＰＷＭインバータの場合には。
サイリスタと、その主サイリスタにそれぞれ逆並列接続
される転流ダイオードと、上記各主サイリスタを強制転
流させるために各主サイリスタに接続される補助サイリ
スタ、転流インダクタ及び転流コンデンサから成る強制
転流回路とから成る場合、インバータを一度停止して再
起動するときに、その起動ロジックを簡単な構成とする
ために、転流コンデンサの充電極性がインバータの停止
時に常に同一方向となるようにするのが一般である。従
ってＰＷＭインバータの場合には。
インバータを停止するための停止信号が入力されたと同
時に、主サイリスタを消弧しようとしても、転流コンデ
ンサの充電極性を同一方向としなければならないことか
ら、消弧できない主サイリスタが存在し、インバータの
各主サイリスタに与えられるＰＷＭ信号の状態によって
は、インバータを構成する三相ブリッジ結線に一時的に
短絡モードが生じ、そのために交流電動機に不平衡トル
クが発生することがある。この不平衡トルクは交流電動
機の回転軸に異常な機械力を与えるので、何らかの方法
でこれを排除しなければならない。しかも交流発電機の
容量が大きくなればなるほど、この不平衡トルクも大き
くなる傾向にあるから、大容量の電動機をＰＷＭインバ
ータで駆動する場合には特にその対策が重要となる。
時に、主サイリスタを消弧しようとしても、転流コンデ
ンサの充電極性を同一方向としなければならないことか
ら、消弧できない主サイリスタが存在し、インバータの
各主サイリスタに与えられるＰＷＭ信号の状態によって
は、インバータを構成する三相ブリッジ結線に一時的に
短絡モードが生じ、そのために交流電動機に不平衡トル
クが発生することがある。この不平衡トルクは交流電動
機の回転軸に異常な機械力を与えるので、何らかの方法
でこれを排除しなければならない。しかも交流発電機の
容量が大きくなればなるほど、この不平衡トルクも大き
くなる傾向にあるから、大容量の電動機をＰＷＭインバ
ータで駆動する場合には特にその対策が重要となる。
そこで従来は第１図、第２図に示されるような、例えば
特願昭５６−５１８２３号のようなインベータの起動・
停止方法が考えられている。
特願昭５６−５１８２３号のようなインベータの起動・
停止方法が考えられている。
第１図はインバータ主回路である。図のように６つの主
サイリスタ１０，１５，２０．２Ｂ。
サイリスタ１０，１５，２０．２Ｂ。
３０．３５が三相ブリッジ結線され、各サイリスタには
それぞれ転流ダイオード１１，１６，２１゜２６．３１
．３６が逆並列に接続されている。また補助サイリスタ
１２，１７，２２，２７，３２゜３７、転流インダクタ
１３，２３．８８及び転流コンデンサ１４，２４．３４
はそれぞれ主サイリスタを転流するための強制転流回路
を構成する。
それぞれ転流ダイオード１１，１６，２１゜２６．３１
．３６が逆並列に接続されている。また補助サイリスタ
１２，１７，２２，２７，３２゜３７、転流インダクタ
１３，２３．８８及び転流コンデンサ１４，２４．３４
はそれぞれ主サイリスタを転流するための強制転流回路
を構成する。
このような三相ブリッジ結線の直流側は直流電源１に接
続され、その交流側は交流電動機４の一次巻線４１，４
２．４３に接続される。主アームはサイリスタ１０，１
５，２０，２５，３０．３５とダイオード１６，２６．
３６で構成され負荷電流が流れる。また、補助アームは
サイリスタ１２゜１７．２２，２７，３２，３７で構成
され転流コンデンサ１４，２４．３４と転流リアクトル
１３゜２３．３３の振動電流が流れる。主サイリスタ１
０．１５，２０，２５，３０．３５はこの振動電流が逆
方向に流れることでオフする。この様なインバータにお
いては転流コンデンサ６の充電極性は起動時と停止時に
同一となる様にする必要がある。また５回転機を負荷と
するインバータにおいては停止後２相だ：□′け電流が
流れると制動がかかるため、停止後の負荷電流は必らず
主アームのダイオード４を流れる様にする必要がある。
続され、その交流側は交流電動機４の一次巻線４１，４
２．４３に接続される。主アームはサイリスタ１０，１
５，２０，２５，３０．３５とダイオード１６，２６．
３６で構成され負荷電流が流れる。また、補助アームは
サイリスタ１２゜１７．２２，２７，３２，３７で構成
され転流コンデンサ１４，２４．３４と転流リアクトル
１３゜２３．３３の振動電流が流れる。主サイリスタ１
０．１５，２０，２５，３０．３５はこの振動電流が逆
方向に流れることでオフする。この様なインバータにお
いては転流コンデンサ６の充電極性は起動時と停止時に
同一となる様にする必要がある。また５回転機を負荷と
するインバータにおいては停止後２相だ：□′け電流が
流れると制動がかかるため、停止後の負荷電流は必らず
主アームのダイオード４を流れる様にする必要がある。
令弟２図のｔ３時点で、インバータを停止するための停
止信号が出され、これと同様にインバータの主サイリス
タを消弧するやり方が従来の方法である。まずこの方法
を説明する。第３図（Ａ）は、第２図の時１；’Ｊ ｔ
ｓ における主サイリスタ及び転流ダイオードの導通
状態を示す。すなわち１時刻ｔ８では、主サイリスタ１
０．２５．８５はそれらに与えられるＰＷＭ信号がＨＩ
ＧＨレベルの状態にあるので、それぞれ導通しており、
主サイリスタ１０．２５と転流ダイオード３６が通流し
ている。従って電流は二つの経路ｒｌ−１０−４１−４
２−２５−ＩＪ及びｒ４３−４２−２５−３６−４３Ｊ
を流れる０例えばこの時刻ｔ、で停止信号が入力された
とすると、インバータを停止するために補助サイリスタ
２７．３７が点弧され、主サイリスタ２５．３５は転流
回路ｒ２４−２７−２５−２３−２４Ｊ、ｒ３４−３７
−３５−３３−３４Ｊに、転流コンデンサ２４．３４の
逆充電電流が流れることによって消弧されるが、主サイ
リスタ１０は、すでに転流コンデンサ１４の充電極性が
、再起動のときに予定された方向にあるので、転流回路
ｒ１４−１９−１０−１９−１４Ｊには逆充電電流を流
すことは許されず、消弧されないで導通状態を保つ、従
って、第３図（Ｂ）のように電流は新たな二つの経路「
１−３６−．４３−４２−２１−１４及びｒ４１−４２
−２ｌ−１０−４１Ｊを流れようとするが、前者は直流
電源１の極性と逆方向であるため実際には流れず、後者
のみ流れる。しかも後者の経路ｒ４１−４２−２１−１
０−４１Ｊは三相ブリッジ結線に短絡モードを形成し、
交流電動機４に不平衡トルクを発生するのである。そこ
で、起動は第２図のｔｌのようにＰ側の主サイリスタの
ゲートパルスが３相共ＨＩＧＨレベルにある時起動し、
１ｓのように、Ｎ側の主サイリスタのゲートパルスが３
相共ＨＩＧＨレベルにある時に停止するようにしている
。すなわち、インバータの停止信号の入力と同時には主
サイリスタを消弧せず、第２図の時刻ｔ、まで待って主
サイリスタを消弧するのである。第４図（Ａ）は、時刻
ｔ８における主サイリスタと転流ダイオードの導通状態
を示す。
止信号が出され、これと同様にインバータの主サイリス
タを消弧するやり方が従来の方法である。まずこの方法
を説明する。第３図（Ａ）は、第２図の時１；’Ｊ ｔ
ｓ における主サイリスタ及び転流ダイオードの導通
状態を示す。すなわち１時刻ｔ８では、主サイリスタ１
０．２５．８５はそれらに与えられるＰＷＭ信号がＨＩ
ＧＨレベルの状態にあるので、それぞれ導通しており、
主サイリスタ１０．２５と転流ダイオード３６が通流し
ている。従って電流は二つの経路ｒｌ−１０−４１−４
２−２５−ＩＪ及びｒ４３−４２−２５−３６−４３Ｊ
を流れる０例えばこの時刻ｔ、で停止信号が入力された
とすると、インバータを停止するために補助サイリスタ
２７．３７が点弧され、主サイリスタ２５．３５は転流
回路ｒ２４−２７−２５−２３−２４Ｊ、ｒ３４−３７
−３５−３３−３４Ｊに、転流コンデンサ２４．３４の
逆充電電流が流れることによって消弧されるが、主サイ
リスタ１０は、すでに転流コンデンサ１４の充電極性が
、再起動のときに予定された方向にあるので、転流回路
ｒ１４−１９−１０−１９−１４Ｊには逆充電電流を流
すことは許されず、消弧されないで導通状態を保つ、従
って、第３図（Ｂ）のように電流は新たな二つの経路「
１−３６−．４３−４２−２１−１４及びｒ４１−４２
−２ｌ−１０−４１Ｊを流れようとするが、前者は直流
電源１の極性と逆方向であるため実際には流れず、後者
のみ流れる。しかも後者の経路ｒ４１−４２−２１−１
０−４１Ｊは三相ブリッジ結線に短絡モードを形成し、
交流電動機４に不平衡トルクを発生するのである。そこ
で、起動は第２図のｔｌのようにＰ側の主サイリスタの
ゲートパルスが３相共ＨＩＧＨレベルにある時起動し、
１ｓのように、Ｎ側の主サイリスタのゲートパルスが３
相共ＨＩＧＨレベルにある時に停止するようにしている
。すなわち、インバータの停止信号の入力と同時には主
サイリスタを消弧せず、第２図の時刻ｔ、まで待って主
サイリスタを消弧するのである。第４図（Ａ）は、時刻
ｔ８における主サイリスタと転流ダイオードの導通状態
を示す。
すなわち時刻ｔ３では、主サイリスタ１５，２５゜３５
はそれらに与えられるＰＷＭ信号がすべてＨＩＧＨレベ
ル状態にあるので、それぞれ導通しており、主サイリス
タ１５と転流ダイオード２６゜３６が通流している。従
って電流は二つの経路ｒ４２−４１−１５−２６−４２
Ｊ及び「４３−４ｌ−１５−３６−４３Ｊを流れる。第
２図の時刻ｔ２で停止信号を入力すると、インバータを
停止するために、補助サイリスタ１７．２７．３７が点
弧され、転流回路ｒ１４−１７−１５−１３−１４」、
ｒ２４−２７−２５−２３−２４Ｊ、ｒ３４−３７−３
５−．３３−３４Ｊに、転流コンデンサ１４−２４−３
４の逆充電電流が流れることによって、主サイリスタ１
５，２５．３５のすべてが消弧される。従って、第４図
（Ｂ）に示すように、電流は新たな二つの経路ｒｌ−２
６−４２−４１−１１−ＩＪ及び１ｌ−３６−４３−４
１−１１−ＩＪを流れようとするが、いずれの経路も直
流電源１の極性と逆方向であるため実際には流れない、
このように本図では、三相ブリッジ結線に短絡モードは
生ぜず、交流電動機４に不平衡トルクが発生することが
ないのである。
はそれらに与えられるＰＷＭ信号がすべてＨＩＧＨレベ
ル状態にあるので、それぞれ導通しており、主サイリス
タ１５と転流ダイオード２６゜３６が通流している。従
って電流は二つの経路ｒ４２−４１−１５−２６−４２
Ｊ及び「４３−４ｌ−１５−３６−４３Ｊを流れる。第
２図の時刻ｔ２で停止信号を入力すると、インバータを
停止するために、補助サイリスタ１７．２７．３７が点
弧され、転流回路ｒ１４−１７−１５−１３−１４」、
ｒ２４−２７−２５−２３−２４Ｊ、ｒ３４−３７−３
５−．３３−３４Ｊに、転流コンデンサ１４−２４−３
４の逆充電電流が流れることによって、主サイリスタ１
５，２５．３５のすべてが消弧される。従って、第４図
（Ｂ）に示すように、電流は新たな二つの経路ｒｌ−２
６−４２−４１−１１−ＩＪ及び１ｌ−３６−４３−４
１−１１−ＩＪを流れようとするが、いずれの経路も直
流電源１の極性と逆方向であるため実際には流れない、
このように本図では、三相ブリッジ結線に短絡モードは
生ぜず、交流電動機４に不平衡トルクが発生することが
ないのである。
しかしながら、効率を上げるため転流ロスをなくすこと
が考えられ、転流ロスをなくすために、第５図に示すよ
うなインバータのゲートパルスによる運転モードにおい
ては、第２図に示されるｔｉｅ ｔａに対応するタイミ
ングがない、このため従来は一度、第２図に示す匈きパ
ルスモードに切換えてから停止するようにしていた。ま
た、第６図に示す如きパルスモードにおいても第２図に
示す如きｔｚｔ ｔｓのタイミングない。
が考えられ、転流ロスをなくすために、第５図に示すよ
うなインバータのゲートパルスによる運転モードにおい
ては、第２図に示されるｔｉｅ ｔａに対応するタイミ
ングがない、このため従来は一度、第２図に示す匈きパ
ルスモードに切換えてから停止するようにしていた。ま
た、第６図に示す如きパルスモードにおいても第２図に
示す如きｔｚｔ ｔｓのタイミングない。
このように、従来のインバータの起動、停止方法ではパ
ルスの切換が必要なものがあった。
ルスの切換が必要なものがあった。
本発明の目的は、起動時に制動トルクが生じさせること
なく、起動をスムースに行なうことのできるインバータ
起動・停止方法を提供することにある。
なく、起動をスムースに行なうことのできるインバータ
起動・停止方法を提供することにある。
本発明は、停止後負荷電流がダイオードに流れれば制動
がかからないことに着目し、停止時主サイリスタは、必
らずそれに対応する補助サイリスタを点弧させてオフし
、転流コンデンサの充電極性が起動時と同一となる様補
助サイリスタのパルスを付加することにより起動時に制
動トルクが生じないようにすると共に起動をスムースに
行なおうというものである。
がかからないことに着目し、停止時主サイリスタは、必
らずそれに対応する補助サイリスタを点弧させてオフし
、転流コンデンサの充電極性が起動時と同一となる様補
助サイリスタのパルスを付加することにより起動時に制
動トルクが生じないようにすると共に起動をスムースに
行なおうというものである。
以下、本発明の実施例について説明する。
第５図のパルスモードにおいて、本実施例における起動
、停止方法を以下に示す。
、停止方法を以下に示す。
起動時は第７図ｔ、に示す如くあらかじめ決められてい
るＵ相に同期してパルスを発生するようにしである。第
１図で転流コンデンサ１４．２４゜３４の初期充電極性
はＵ相とＷ相は主アーム側が（＋）になる様に、■相は
補助アーム側が（＋）になる様にパルスが発生される。
るＵ相に同期してパルスを発生するようにしである。第
１図で転流コンデンサ１４．２４゜３４の初期充電極性
はＵ相とＷ相は主アーム側が（＋）になる様に、■相は
補助アーム側が（＋）になる様にパルスが発生される。
第７ｙＡｔ、に示される起動指令のタイミングにおいて
、Ｕ相とＷ相はＰ側主サイリスタ１０．３０とＮ側補助
サイリスタ１７．３７のパルスがオンとなり、■相はＮ
側主サイリスタ２５とＰ側補助サイリスタ２２のパルス
がオンとなる。
、Ｕ相とＷ相はＰ側主サイリスタ１０．３０とＮ側補助
サイリスタ１７．３７のパルスがオンとなり、■相はＮ
側主サイリスタ２５とＰ側補助サイリスタ２２のパルス
がオンとなる。
また、第７図ｔ１に示される停止時は、停止指令のタイ
ミングで主サイリスタがオフするように、その主サイリ
ス゛りに対応する補助サイリスタが点弧し、その後３０
０μＳ（これは必ずしも３０％μｓである必要はない１
次の起−にまたあえばよい。）で、Ｕ相とＷ相はＮ側補
助サイリスタ１７゜３７、■相はＰ側補助サイリスタ２
２を点弧する。
ミングで主サイリスタがオフするように、その主サイリ
ス゛りに対応する補助サイリスタが点弧し、その後３０
０μＳ（これは必ずしも３０％μｓである必要はない１
次の起−にまたあえばよい。）で、Ｕ相とＷ相はＮ側補
助サイリスタ１７゜３７、■相はＰ側補助サイリスタ２
２を点弧する。
これを具体的に２つのモードで示すと、第７図ｔ１で示
される停止指令と第７図ｔ、で示される停止指令の場合
となる。第７図ｔ１に示される停止指令はＵ相のＮ側と
、■相、Ｗ相のＰ側主サイリスタ１５，２０．３０がオ
ンしていた時で、それに対応する補助サイリスタ１２．
２７．３７が点弧され主サイリスタ１５，２０．３０が
オフされるため、負荷電流はすべてダイオード１Ｂ、２
１゜３１を通′して流れる。
される停止指令と第７図ｔ、で示される停止指令の場合
となる。第７図ｔ１に示される停止指令はＵ相のＮ側と
、■相、Ｗ相のＰ側主サイリスタ１５，２０．３０がオ
ンしていた時で、それに対応する補助サイリスタ１２．
２７．３７が点弧され主サイリスタ１５，２０．３０が
オフされるため、負荷電流はすべてダイオード１Ｂ、２
１゜３１を通′して流れる。
その後３００μＳ後、第７図ｔ２ に示す如く、転流コ
ンデンサ１４，２４．３４の充電極性を反転するパルス
が発生し、起動時の充電極性と同一となる。
ンデンサ１４，２４．３４の充電極性を反転するパルス
が発生し、起動時の充電極性と同一となる。
第７図ｔ、に示される停止指令の場合は、Ｕ相とＷ相の
Ｐ側止サイリスタ１０．３０とＶ相のＮ側主サイリスタ
２５がオンしていた時で、第７図ｔ１に示される停止指
令の場合と同様にオンしていた主サイリスタ１０．２５
．３０が停止指令によってオフされ、＋４のタイミング
に転流コンデンサ１４，２４．３４の充電極性反転パル
スが発生している。第７図ｔ１に示される停止指令の場
合において、ＧＵ、＋５．ＧＶ、５のパルスが２回連続
して発生しているが、２回目のパルス発生時は転流コン
デンサ１４．２４の充電極性がイニシャライズされてい
るので主回路的には全く関係ない。
Ｐ側止サイリスタ１０．３０とＶ相のＮ側主サイリスタ
２５がオンしていた時で、第７図ｔ１に示される停止指
令の場合と同様にオンしていた主サイリスタ１０．２５
．３０が停止指令によってオフされ、＋４のタイミング
に転流コンデンサ１４，２４．３４の充電極性反転パル
スが発生している。第７図ｔ１に示される停止指令の場
合において、ＧＵ、＋５．ＧＶ、５のパルスが２回連続
して発生しているが、２回目のパルス発生時は転流コン
デンサ１４．２４の充電極性がイニシャライズされてい
るので主回路的には全く関係ない。
したがって、本実施例によれば、停止時に補助サイリス
タ１７，２２．３７のパルスを付加することにより、停
止時において、２相のみに電流が流れることがなくなる
ため、回転機をスムースに停止できる。又、転流コンデ
ンサも起動時と同一極性にイニシャライズされているの
で、スタート時に制動トルクが生じることがない。
タ１７，２２．３７のパルスを付加することにより、停
止時において、２相のみに電流が流れることがなくなる
ため、回転機をスムースに停止できる。又、転流コンデ
ンサも起動時と同一極性にイニシャライズされているの
で、スタート時に制動トルクが生じることがない。
本実施例によれば、従来停止できなかったパルスモード
においても停止が可能となるので、パルスモード切換回
路を省略でき回路の簡易化が計れる。
においても停止が可能となるので、パルスモード切換回
路を省略でき回路の簡易化が計れる。
本発明のインバータ回路は、転流リアクトル１３．２３
，３３を転流コンデンサ１４．２４゜３４を直列に接続
しであるが、転流リアクトルを各アームに分散した回路
でも効果は同じである。
，３３を転流コンデンサ１４．２４゜３４を直列に接続
しであるが、転流リアクトルを各アームに分散した回路
でも効果は同じである。
また、第７図において、転流コンデンサ１４゜２４．３
４の充電極性をイニシャライズする補助サイリスタパル
スは停止指令から３００μＢ後として説明したが、この
時間は凍の起動に充分まにあう時間であればどのくらい
でもよい。
４の充電極性をイニシャライズする補助サイリスタパル
スは停止指令から３００μＢ後として説明したが、この
時間は凍の起動に充分まにあう時間であればどのくらい
でもよい。
以上説明したように、本発明によれば、起動時に制動ト
ルクを生じさせることなく起動をスムーズにすることが
できる。
ルクを生じさせることなく起動をスムーズにすることが
できる。
第１図はインバータ主回路構成図、第２図は従来の起動
・停止のパルスタイミング説明図、第３図（Ａ）、（Ｂ
）及び第４図（Ａ）、（Ｂ）はインバータ停止方法の説
明図、第５図、第６図は本発明の対象となるパルスモー
ドタイムチャート。 第７図は本発明の起動・停止タイムチャートである。 ４・・・回転機、１０，１５，２０，２５，８０゜３５
・・・主アームサイリスタ、１１，１６，２１゜２６．
３１，３６・・・主アームダイオード、１２゜１７．２
２，２７，３２，３７・・・補助アームサイリスタ、１
３，２３，３３・・・転流リアクトル、１４．２４，３
４・・・転流コンデンサ。
・停止のパルスタイミング説明図、第３図（Ａ）、（Ｂ
）及び第４図（Ａ）、（Ｂ）はインバータ停止方法の説
明図、第５図、第６図は本発明の対象となるパルスモー
ドタイムチャート。 第７図は本発明の起動・停止タイムチャートである。 ４・・・回転機、１０，１５，２０，２５，８０゜３５
・・・主アームサイリスタ、１１，１６，２１゜２６．
３１，３６・・・主アームダイオード、１２゜１７．２
２，２７，３２，３７・・・補助アームサイリスタ、１
３，２３，３３・・・転流リアクトル、１４．２４，３
４・・・転流コンデンサ。
Claims (1)
- １、三相ブリッジ結線された６つの主サイリスタと、そ
の主サイリスタにそれぞれ逆並列接続される転流ダイオ
ードと、上記各主サイリスタを強制転流させるために各
主サイリスタに接続される補助サイリスタ、転流インダ
クタ及び転流コンデンサから成る強制転流回路とから成
るインバータ主回路をパルス幅変調信号によって制御す
るパルス幅変調インバータの停止方法において、起動時
は特定のアームより点弧し、上記インバータを停止する
ための停止信号が発せられた後所定時間経過後補助サイ
リスタにパルスを供給することを特徴とするインバータ
の起動停止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16000284A JPS6139865A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | インバ−タの起動・停止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16000284A JPS6139865A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | インバ−タの起動・停止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6139865A true JPS6139865A (ja) | 1986-02-26 |
Family
ID=15705849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16000284A Pending JPS6139865A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | インバ−タの起動・停止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6139865A (ja) |
-
1984
- 1984-07-30 JP JP16000284A patent/JPS6139865A/ja active Pending
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