JPS61269914A - 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 - Google Patents
厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法Info
- Publication number
- JPS61269914A JPS61269914A JP60110278A JP11027885A JPS61269914A JP S61269914 A JPS61269914 A JP S61269914A JP 60110278 A JP60110278 A JP 60110278A JP 11027885 A JP11027885 A JP 11027885A JP S61269914 A JPS61269914 A JP S61269914A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- camber
- wedge
- amount
- left roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/68—Camber or steering control for strip, sheets or plates, e.g. preventing meandering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、厚板圧延におけるキャンバ−制御方法に関す
るものである。
るものである。
（従来の技術）
厚板圧延におけるキャッパ−形状（圧延材の横曲がり）
を制御する従来の技術としては、圧延バス間で公知の種
々のキャンバ−絃検出器により測定もしくは操作者が目
視により観測した圧延材全長のキャンバ−量に基づき、
次バス噛込迄に適当な左右ロール開度差を設定する単純
なものがほとんどであった。また、最近では、圧延材全
長を任意の区間に分割しキャンバ−酸もしくはキャンバ
−曲率の分布を求め、適当な左右ロール開度差パターン
を設定する方法（特開昭５５−１１２１１８）や、これ
に加えて、圧延材噛込後のオフセンター量およびその変
化を把握し制御に反映させる方法（特開昭５９−１３５
０８）等が提案されている。
を制御する従来の技術としては、圧延バス間で公知の種
々のキャンバ−絃検出器により測定もしくは操作者が目
視により観測した圧延材全長のキャンバ−量に基づき、
次バス噛込迄に適当な左右ロール開度差を設定する単純
なものがほとんどであった。また、最近では、圧延材全
長を任意の区間に分割しキャンバ−酸もしくはキャンバ
−曲率の分布を求め、適当な左右ロール開度差パターン
を設定する方法（特開昭５５−１１２１１８）や、これ
に加えて、圧延材噛込後のオフセンター量およびその変
化を把握し制御に反映させる方法（特開昭５９−１３５
０８）等が提案されている。
（発明が解決しようとする問題点）
従来のキャンバ−制御で採用されるキャンバ−量操作方
法は、圧延材のウェッジ率（ウェッジ量／平均板厚）を
圧延の前後で変化させる事であり、圧延前後のウェッジ
率変化Δ′％Ｐ＋２とキャンバ−曲率変化Δχ１２の関
係は、次式で与えられる。
法は、圧延材のウェッジ率（ウェッジ量／平均板厚）を
圧延の前後で変化させる事であり、圧延前後のウェッジ
率変化Δ′％Ｐ＋２とキャンバ−曲率変化Δχ１２の関
係は、次式で与えられる。
Δχ１２＝χ２−χ＋−ｆ ＋（６重１２．入 、ｂ
、χ１）・・・（１） ここで、Δ！１２：ウエッジ率変化 （＝ （ｈｚｒ／ｈ＋）−（ｈ＋ｄｒ／ｈ＋））。
、χ１）・・・（１） ここで、Δ！１２：ウエッジ率変化 （＝ （ｈｚｒ／ｈ＋）−（ｈ＋ｄｒ／ｈ＋））。
χド圧延前キャンバー曲率、
χ２：圧延後キャンバー曲率、
入：延伸、ｂ：板幅、ｈド圧延前平均板厚、ｈ２：圧延
後平均板厚、ｈｌｄｆ：圧延前ウェッジ量、ｈ ２ｄｆ
：圧延後ウェッジ量従って、現在キャンバ−曲率がλ
ｌの圧延材を任意の目標曲率χ２、例えばχ２＝０に制
御するためには、まず、（１）式にλ２＝０を代入し、
延伸入及び板幅すを圧延条件より与え、ウェッジ率変化
Δ！１２について次式を解き、目標値Δ’ｌ’＋２を求
める。
後平均板厚、ｈｌｄｆ：圧延前ウェッジ量、ｈ ２ｄｆ
：圧延後ウェッジ量従って、現在キャンバ−曲率がλ
ｌの圧延材を任意の目標曲率χ２、例えばχ２＝０に制
御するためには、まず、（１）式にλ２＝０を代入し、
延伸入及び板幅すを圧延条件より与え、ウェッジ率変化
Δ！１２について次式を解き、目標値Δ’ｌ’＋２を求
める。
Δχ１２＝−χ＋＝ｆ＋（Δψ１２．λ 、ｂ 、Ｘ
＋）・・・（２） 次に、圧延前のウェッジ量ｈｊｉと圧延前後の板厚り、
、ｈ２ を既知量として与えれば１次式より圧延後のウ
ェッジ量ｈ ２ｄｆの目標値ｈ ２ｄｆが得られ、 ｈ２ｄｒ ＝ ｈ２（６重＋２＋ （ｈｅｄｒ／ｈ
＋）） ・・・（３）これを達成するように圧延を
行えばよい。
＋）・・・（２） 次に、圧延前のウェッジ量ｈｊｉと圧延前後の板厚り、
、ｈ２ を既知量として与えれば１次式より圧延後のウ
ェッジ量ｈ ２ｄｆの目標値ｈ ２ｄｆが得られ、 ｈ２ｄｒ ＝ ｈ２（６重＋２＋ （ｈｅｄｒ／ｈ
＋）） ・・・（３）これを達成するように圧延を
行えばよい。
しかしながら、実際の圧延後のウェッジｉ＆ｈ２ｄｒは
ｈ２ｄｒ＝ｆ２ｃｓｄｔ 、ｙｃ 、 ｇ （ｐ
ｏｄｒ、ｈｌｄｆ） 、ｍ 。
ｏｄｒ、ｈｌｄｆ） 、ｍ 。
９ ・ Ｄ、ｂ ・ ａ）
・・・（４）ここで、Ｓｄ［：左右ロール開度差、ｙ
ｃ：オフセンター量、Ｐ Ｏｄｆ ：温度差等による変
形抵抗の左右差（以下、変形抵抗差と略 す）１ｍ：塑性係数、Ｅ、Ｄ：蛇行現 象に対する圧延機の基本定数、ａ：チ ョック間距離 で示されるように、人為的に設定可能な左右ロール開度
差Ｓｄｆや圧延中には殆ど変化しない塑性係数ｍ、基本
定数Ｅ、Ｄ、板幅ｂ、チョック間距離ａのみに依存する
のではなく、オフセンター量Ｙｃ、変形抵抗差ＰＯｄｆ
、圧延前ウェッジ量ｈ Ｉｄｒのような、圧延中に時々
刻々変化する未知の外乱量の影響を少なからず受ける。
・・・（４）ここで、Ｓｄ［：左右ロール開度差、ｙ
ｃ：オフセンター量、Ｐ Ｏｄｆ ：温度差等による変
形抵抗の左右差（以下、変形抵抗差と略 す）１ｍ：塑性係数、Ｅ、Ｄ：蛇行現 象に対する圧延機の基本定数、ａ：チ ョック間距離 で示されるように、人為的に設定可能な左右ロール開度
差Ｓｄｆや圧延中には殆ど変化しない塑性係数ｍ、基本
定数Ｅ、Ｄ、板幅ｂ、チョック間距離ａのみに依存する
のではなく、オフセンター量Ｙｃ、変形抵抗差ＰＯｄｆ
、圧延前ウェッジ量ｈ Ｉｄｒのような、圧延中に時々
刻々変化する未知の外乱量の影響を少なからず受ける。
これに対し、前述した従来のキャンバ−制御方法は、こ
れら外乱量を全て零と仮定し、ｈｌｄｆ−ｆ２（Ｓｄｒ
４ｃｍ０＋ＰＯｄｆ＝Ｏ，ｈｌｄｆ”０ 、ｍ
。
れら外乱量を全て零と仮定し、ｈｌｄｆ−ｆ２（Ｓｄｒ
４ｃｍ０＋ＰＯｄｆ＝Ｏ，ｈｌｄｆ”０ 、ｍ
。
Ｅ、Ｄ、ｂ、ａ） ・・・（４′
）を満たす左右ロール開度差Ｓｄｆに従って圧延するか
（玉揚特開昭５５−１１２１１８） 、玉揚特開昭５９
−１３５０８のように、オフセンター量Ｎ’ｃのみ影響
を圧延中にフィードバック制御により補正するに止まる
ものであり、十分なキャンバ−制御精度は得られない。
）を満たす左右ロール開度差Ｓｄｆに従って圧延するか
（玉揚特開昭５５−１１２１１８） 、玉揚特開昭５９
−１３５０８のように、オフセンター量Ｎ’ｃのみ影響
を圧延中にフィードバック制御により補正するに止まる
ものであり、十分なキャンバ−制御精度は得られない。
本発明は、上記外乱量の全てを考慮した制御系を提供す
るものである。
るものである。
（問題点を解決するための手段およびその作用）以下に
本発明の詳細を具体例を挙げて説明する。
本発明の詳細を具体例を挙げて説明する。
本発明においては、例えば、第１図に示すように、圧延
１１１に駆動側及び操作側荷重検出器２゜２′、出側の
圧延材９の左右板厚検出器３．３′、オフセンター量（
ロール中心軸直下材料蛇行量）検出器４及びキャンバ−
形状（キャンバ−量、キャンバ−曲率）検出器５を設置
する。オフセンター量及びキャンバ−形状検出方法は、
従来のように、圧延機直近に設けた幅計及びＩＴＶによ
る方法でも良いし１発ＩＪＪ者が先に出願した（特願昭
５９−２７５３７７号）方法でもよいが、特開昭５９−
１３５０１３のようにオフセンター量変化を荷重差信号
のみから求める方法は不適である。
１１１に駆動側及び操作側荷重検出器２゜２′、出側の
圧延材９の左右板厚検出器３．３′、オフセンター量（
ロール中心軸直下材料蛇行量）検出器４及びキャンバ−
形状（キャンバ−量、キャンバ−曲率）検出器５を設置
する。オフセンター量及びキャンバ−形状検出方法は、
従来のように、圧延機直近に設けた幅計及びＩＴＶによ
る方法でも良いし１発ＩＪＪ者が先に出願した（特願昭
５９−２７５３７７号）方法でもよいが、特開昭５９−
１３５０１３のようにオフセンター量変化を荷重差信号
のみから求める方法は不適である。
最終バスより前のバス、例えば最終バス直前のバス圧延
中もしくは圧延後に上記キャンバ−形状検出器５により
検出されたキャンパー形状（曲率分布χ１）及び左右板
厚検出器３，３′の出力を減算器６に入力して得られた
ウェッジＭｈ＋ｄｒは、演算装置７に送られ、圧延条件
として予め設定した延伸入、板幅ｂ、最終バス前の平均
板厚ｈｌ及び最終バス後のモ均板厚ｈ２と共に、（１）
、（２） 、（３）式に従って最終バス後の目標ウェ
ッジ量ｈ ２ｄｆ を計算、記憶する０次に得られた目
標ウェッジ量ｈ ２ｄｒから（４′）式に従って、最終
バス左右ロール開度差Ｓｄｆを計算、記憶しておく。
中もしくは圧延後に上記キャンバ−形状検出器５により
検出されたキャンパー形状（曲率分布χ１）及び左右板
厚検出器３，３′の出力を減算器６に入力して得られた
ウェッジＭｈ＋ｄｒは、演算装置７に送られ、圧延条件
として予め設定した延伸入、板幅ｂ、最終バス前の平均
板厚ｈｌ及び最終バス後のモ均板厚ｈ２と共に、（１）
、（２） 、（３）式に従って最終バス後の目標ウェ
ッジ量ｈ ２ｄｆ を計算、記憶する０次に得られた目
標ウェッジ量ｈ ２ｄｒから（４′）式に従って、最終
バス左右ロール開度差Ｓｄｆを計算、記憶しておく。
最終バスでは、この記憶した左右ロール開度差Ｓｄｆに
従って左右ロール開度設定を行い圧延するが、その際、
該検出器４からのオフセンター量検出値ｙ；及び検出器
２．２′からの駆動側荷重Ｐり。
従って左右ロール開度設定を行い圧延するが、その際、
該検出器４からのオフセンター量検出値ｙ；及び検出器
２．２′からの駆動側荷重Ｐり。
操作側荷重Ｐ：を演算装置７に送り１次式により圧延後
のウェッジ量ｈ２ｄｆ を推定する。
のウェッジ量ｈ２ｄｆ を推定する。
ｈｚａｒ＝ｆ３（ｙ： 、 Ｐ： 、 Ｐｗ 、
Ｓｔｆ、ｍ 、Ｅ 。
Ｓｔｆ、ｍ 、Ｅ 。
Ｄ 、ａ 、ｂ） ・・・（
５）次に、この圧延後のウェッジ量ｈ：ａｒ と記憶し
ておいた目標ウェッジｆｆｌ：ｈｚｒの偏差Δｈ２ｄｒ
＝ ｈ２ｄｒ −ｈｅｄｆ ・・
・（６）から次式に従って左右ロール開度差修正量ΔＳ
ｄｒを求め、 Δ５ｄｒ＝ｆ４（Δｈａｄ（＋ Ｙ ： ＋ Ｐｄ
＊ Ｐｊｌ ＋ Ｅ ＊Ｄ、ｂ、ａ）
・・・（７）左右ロール開度差設定値を次式に
従い修正し。
５）次に、この圧延後のウェッジ量ｈ：ａｒ と記憶し
ておいた目標ウェッジｆｆｌ：ｈｚｒの偏差Δｈ２ｄｒ
＝ ｈ２ｄｒ −ｈｅｄｆ ・・
・（６）から次式に従って左右ロール開度差修正量ΔＳ
ｄｒを求め、 Δ５ｄｒ＝ｆ４（Δｈａｄ（＋ Ｙ ： ＋ Ｐｄ
＊ Ｐｊｌ ＋ Ｅ ＊Ｄ、ｂ、ａ）
・・・（７）左右ロール開度差設定値を次式に
従い修正し。
Ｓ首＝Ｓ５ｒ＋ΔＳＡｒ ・・・（
８）圧延後の平均板厚ｈ２と加算して駆動側及び操作側
ロール開度設定装置８，８′に送る。
８）圧延後の平均板厚ｈ２と加算して駆動側及び操作側
ロール開度設定装置８，８′に送る。
ここで、前述した（４）式中のｇ （ｐｏｄｒ 、
ｈｅｄｒ）は、荷重Ｐ ： ＊ Ｐ ：と ｇ （ｐｏａｒ 、 ｈｅｄｒ）＝ ｆ５ｃＰ： 、
ｐ： 、 ｍ 、Ｅ。
ｈｅｄｒ）は、荷重Ｐ ： ＊ Ｐ ：と ｇ （ｐｏａｒ 、 ｈｅｄｒ）＝ ｆ５ｃＰ： 、
ｐ： 、 ｍ 、Ｅ。
Ｄ、ｂ、ａ） ・・・（３）
なる関係を有することから、（５）式で全ての外乱量の
影響が考慮されていることが判る。すなわち、本発明に
よれば前述したキャンバ−に対する種々の外乱の影響を
受けないキャンバ−制御が実現できる。
影響が考慮されていることが判る。すなわち、本発明に
よれば前述したキャンバ−に対する種々の外乱の影響を
受けないキャンバ−制御が実現できる。
上記記載においては、最終直前バスからの適用について
示したが、それ以前のバスから本発明を適用しても良い
。
示したが、それ以前のバスから本発明を適用しても良い
。
上記中の諸量、例えばキャンバ−曲率χ１．χ２゜Δχ
１？、ウェッジ率Δ！１２．Δ重１２、ウェッジ猷ｈｌ
ｄｔ 、 ｈ２ａｒ 、 ｈＬｒ 、板厚ｈ＋ 、ｈ２
．オフセンター量Ｙｃ＋”ｌ：＋左右ロール開度差ｓｄ
ｒ。
１？、ウェッジ率Δ！１２．Δ重１２、ウェッジ猷ｈｌ
ｄｔ 、 ｈ２ａｒ 、 ｈＬｒ 、板厚ｈ＋ 、ｈ２
．オフセンター量Ｙｃ＋”ｌ：＋左右ロール開度差ｓｄ
ｒ。
Ｓ↓）、変形抵抗差Ｐ Ｄｄｆ等は、圧延材長手方向位
置もしくは時間の関数（パターン）であっても良い。
置もしくは時間の関数（パターン）であっても良い。
また、最終バス直前のバスにおいて、検出器群によりオ
フセンター量ｙ：、駆動側及び操作側荷重ｐ ： 、
ｐ ：を測定すれば、上記（５）式により、最終バス入
側のウェッジ量ｈ ＋ｄ＋が推定可能となり、検出器群
のうち板厚検出器３，３′は不要となる。
フセンター量ｙ：、駆動側及び操作側荷重ｐ ： 、
ｐ ：を測定すれば、上記（５）式により、最終バス入
側のウェッジ量ｈ ＋ｄ＋が推定可能となり、検出器群
のうち板厚検出器３，３′は不要となる。
（実施例）
本発明の実施例を以下に示す。
圧延機は、ワークロール径１０００ｍ厘、バックアップ
ロール径２５００ｍ厘の４段の可逆圧延機であり、入側
、出側にそれぞれ１台設置した幅計によりオフセンター
量及びキャンバ−形状を特願昭５８−２７５３７７号の
方法で検出し、また、圧延荷重をハウジング内に組み込
んだロードセルで、板厚をγ線板厚計で測定している。
ロール径２５００ｍ厘の４段の可逆圧延機であり、入側
、出側にそれぞれ１台設置した幅計によりオフセンター
量及びキャンバ−形状を特願昭５８−２７５３７７号の
方法で検出し、また、圧延荷重をハウジング内に組み込
んだロードセルで、板厚をγ線板厚計で測定している。
圧延材は普通鋼であり。
最終バス直前で幅２０００ｍｍ、長さ約２０ｍ、平均板
厚１２ＩＩ１１、最終バスでモ均板厚８ｍｍまで圧延さ
れる。
厚１２ＩＩ１１、最終バスでモ均板厚８ｍｍまで圧延さ
れる。
圧延スケジュールは、最終２バス前迄は通常の圧延、最
終前バスでキャンバ−形状及びウェッジ量の測定、最終
バスで本発明の基づくキャンバ−制御を行うものである
。
終前バスでキャンバ−形状及びウェッジ量の測定、最終
バスで本発明の基づくキャンバ−制御を行うものである
。
第２図〜第５図に圧延結果を示す。？１Ｓ２ｒＩ！Ｊは
最終バス直前の圧延材キャンバ−量、第３図は最終バス
直前の圧延材キャンバ−曲率、第４図は計算された左右
ロール開度差パターンＳ ｄｆ、第５図は最終バス圧延
後の圧延材キャンバ−量である０、第２図に示すキャン
バ−が見本に消去されていることがわかる。
最終バス直前の圧延材キャンバ−量、第３図は最終バス
直前の圧延材キャンバ−曲率、第４図は計算された左右
ロール開度差パターンＳ ｄｆ、第５図は最終バス圧延
後の圧延材キャンバ−量である０、第２図に示すキャン
バ−が見本に消去されていることがわかる。
（発明の効果）
本発明によれば、従来法に比べより高精度なキャンバ−
制御が可能となる。
制御が可能となる。
第１図は本発明の構成を示す説明図、第２図〜第５図は
本発明の詳細な説明するグラフである。 ■・・・圧延機、２，２′・・・圧延荷重検出器、３．
３′・・・板厚計、４．５・・・オフセンター量検出器
及びキャンバ−形状検出器、６・・・減算器、７・・・
演算装置、８，８′・・・ロール開度設定装置、９・・
・圧延材。
本発明の詳細な説明するグラフである。 ■・・・圧延機、２，２′・・・圧延荷重検出器、３．
３′・・・板厚計、４．５・・・オフセンター量検出器
及びキャンバ−形状検出器、６・・・減算器、７・・・
演算装置、８，８′・・・ロール開度設定装置、９・・
・圧延材。
Claims (1)
- 圧延後の圧延材の左右板厚差であるウェッジ量と、キャ
ンバー量およびキャンバー曲率であるキャンバー形状と
を求め、得られた値に応じて目標ウェッジ量及び左右ロ
ール開度パターンを設定し次バスを行うに際し、圧延中
のロール中心軸直下材料蛇行量であるオフセンター量及
び圧延機駆動側と操作側の圧延荷重から圧延機出側のウ
ェッジ量を演算し、これを上記目標ウェッジ量となるよ
うに左右ロール開度制御を行うことを特徴とする厚板圧
延におけるキャンバー制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60110278A JPS61269914A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60110278A JPS61269914A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61269914A true JPS61269914A (ja) | 1986-11-29 |
Family
ID=14531635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60110278A Pending JPS61269914A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61269914A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01101414A (ja) * | 1987-10-15 | 1989-04-19 | Fuji Electric Co Ltd | ロータリーエンコーダ |
| KR100417517B1 (ko) * | 1999-10-22 | 2004-02-05 | 주식회사 포스코 | 후판 사상압연시에 발생하는 캠버 제어방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6083712A (ja) * | 1983-10-12 | 1985-05-13 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延時のキヤンバ−制御方法 |
-
1985
- 1985-05-24 JP JP60110278A patent/JPS61269914A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6083712A (ja) * | 1983-10-12 | 1985-05-13 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延時のキヤンバ−制御方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01101414A (ja) * | 1987-10-15 | 1989-04-19 | Fuji Electric Co Ltd | ロータリーエンコーダ |
| KR100417517B1 (ko) * | 1999-10-22 | 2004-02-05 | 주식회사 포스코 | 후판 사상압연시에 발생하는 캠버 제어방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4685777B2 (ja) | 板材圧延におけるウェッジの設定・制御方法 | |
| JPS61269914A (ja) | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 | |
| JP3067879B2 (ja) | ストリップ圧延における形状制御方法 | |
| JPS6277110A (ja) | 熱間圧延鋼板の寸法及び形状矯正設備 | |
| JPS61276711A (ja) | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 | |
| JPS61269915A (ja) | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 | |
| JP2829065B2 (ja) | 圧延帯板の板厚測定方法 | |
| JPS61269916A (ja) | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 | |
| JP2000094023A (ja) | 熱間仕上圧延機のレベリング制御方法及び装置 | |
| JPH0441010A (ja) | 冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 | |
| JP3205175B2 (ja) | 熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JPS63207408A (ja) | 熱間粗圧延工程における板曲り防止圧延方法 | |
| JP2650575B2 (ja) | 厚板の板幅制御圧延方法 | |
| JPS63188415A (ja) | 圧延機における蛇行制御装置 | |
| JPH08192210A (ja) | 圧延機の板幅制御方法 | |
| JP2706330B2 (ja) | 冷間圧延における放射線厚み計の補正方法 | |
| JPH09122724A (ja) | 熱間仕上圧延機における板クラウン制御方法 | |
| JPH08318304A (ja) | タンデム圧延機の蛇行制御方法および装置 | |
| JPH0685930B2 (ja) | 圧延機における板厚制御方法 | |
| JPS62286613A (ja) | 冷間連続圧延機の板幅制御方法 | |
| JPH06285521A (ja) | 棒線材の寸法偏差測定方法及びその装置 | |
| JPS61222619A (ja) | 圧延機の作業ロ−ルシフト位置制御方法 | |
| JPH08252620A (ja) | 伸び率演算方法 | |
| JPS63281708A (ja) | 自動板厚制御装置 | |
| JPS6272416A (ja) | 冷間板圧延におけるロ−ル開度設定方法 |