JPS61266103A - クラツド材の冷間圧延におけるビビレ防止方法 - Google Patents
クラツド材の冷間圧延におけるビビレ防止方法Info
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- JPS61266103A JPS61266103A JP10726585A JP10726585A JPS61266103A JP S61266103 A JPS61266103 A JP S61266103A JP 10726585 A JP10726585 A JP 10726585A JP 10726585 A JP10726585 A JP 10726585A JP S61266103 A JPS61266103 A JP S61266103A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、２層または３層のクラッド材（以下、単に「
クラッド材」という）を冷間圧延にて所定の板厚まで圧
延する際に、圧延された薄板クラッド材表面に微小なう
ねりとして現れるビビレ（「ビビリ」ともいう）の発生
を防止する方法に関する。
クラッド材」という）を冷間圧延にて所定の板厚まで圧
延する際に、圧延された薄板クラッド材表面に微小なう
ねりとして現れるビビレ（「ビビリ」ともいう）の発生
を防止する方法に関する。
かかるクラッド材は、ステンレス鋼、またはニッケル、
銅、チタンあるいはそれらの合金からなる合材を、母材
である軟鋼、ステンレス鋼、ニッケル、銅、チタンある
いはそれらの合金にクラッド化したものであり、母材の
片側にのみクラッド化した２層クラッド材および母材の
両側にクラッド化した３層クラッド材がある。
銅、チタンあるいはそれらの合金からなる合材を、母材
である軟鋼、ステンレス鋼、ニッケル、銅、チタンある
いはそれらの合金にクラッド化したものであり、母材の
片側にのみクラッド化した２層クラッド材および母材の
両側にクラッド化した３層クラッド材がある。
（従来の技術）
従来、例えば、板厚６ｍ１１１以下という薄板クラ・２
ド材を製作するには、一般に厚板のクラッド材を熱間圧
延し、加熱処理や脱スケールをした後、温間また冷間（
以下、単に「冷間」と総称する）で所定の板厚までに圧
延して製造されている。
ド材を製作するには、一般に厚板のクラッド材を熱間圧
延し、加熱処理や脱スケールをした後、温間また冷間（
以下、単に「冷間」と総称する）で所定の板厚までに圧
延して製造されている。
この冷間圧延時には、単層材においても板の表面上に圧
延方向と直角な方向に微小なうねりが現れるビビレ現象
がみられる。クラッド材の場合、特にその傾向が大きく
、ピンチ幅はぼＩｎ＋ｍで山高さ約１μｍから約１０μ
ｍのビビレの発生は不可避であった。
延方向と直角な方向に微小なうねりが現れるビビレ現象
がみられる。クラッド材の場合、特にその傾向が大きく
、ピンチ幅はぼＩｎ＋ｍで山高さ約１μｍから約１０μ
ｍのビビレの発生は不可避であった。
このようなビビレ防止対策として従来考えられていたの
は、ビビレそれ自体を発生しないように工夫して冷間圧
延を行うこと、一旦発生したビビしを矯正することであ
った。
は、ビビレそれ自体を発生しないように工夫して冷間圧
延を行うこと、一旦発生したビビしを矯正することであ
った。
そのうち一旦発生したビビレを矯正する手段としては、
冷間圧延終了後、大きな張力をかけながらスキンパス圧
延を加える方法や、シャーリング後、各シートをストレ
ッチャーで引っ張る方法、あるいは曲げ等の加工を施し
た成品を荒目の研磨材で磨いてゆきビビレを見えにくく
する方法等がある。
冷間圧延終了後、大きな張力をかけながらスキンパス圧
延を加える方法や、シャーリング後、各シートをストレ
ッチャーで引っ張る方法、あるいは曲げ等の加工を施し
た成品を荒目の研磨材で磨いてゆきビビレを見えにくく
する方法等がある。
ところが、薄板クラッド材、例えば全板厚が１ｍｍ程度
でクラッド比が１０％の薄板クラッド材においては、合
材の板厚は０．１ｍｍになり、上述の従来法のようにビ
ビレの生じたクラッド材を最終成品で研磨して消去する
方法では、工業的生産ラインでは過度に研削されること
もあって、合材が削り取られ、母材が露出する危険性が
あった。したがって成品を研磨研削することは極力避け
る必要がある。このようなことから、薄板クラッド材の
成１ 品は磨いて光沢を出す程度にとど
められ、そのためかえってビビレの発生している材料は
顕著に目立ち出し、仕上面の美観を著しく損ない、薄板
クラット−材の商品価値を低下させること番こなる。
でクラッド比が１０％の薄板クラッド材においては、合
材の板厚は０．１ｍｍになり、上述の従来法のようにビ
ビレの生じたクラッド材を最終成品で研磨して消去する
方法では、工業的生産ラインでは過度に研削されること
もあって、合材が削り取られ、母材が露出する危険性が
あった。したがって成品を研磨研削することは極力避け
る必要がある。このようなことから、薄板クラッド材の
成１ 品は磨いて光沢を出す程度にとど
められ、そのためかえってビビレの発生している材料は
顕著に目立ち出し、仕上面の美観を著しく損ない、薄板
クラット−材の商品価値を低下させること番こなる。
しかしながら、一方、スキンパス圧延やストレッチャー
による矯正ではビビレを完全に防止することは困難で、
かつコスト高となる。
による矯正ではビビレを完全に防止することは困難で、
かつコスト高となる。
かくして、薄板クラッド材のビビレ発生を防止する対策
としては、一旦発生したビビレを消去する方法ではなく
ビビレそれ自体の発生を防止する方法の開発が強く望ま
れていた。
としては、一旦発生したビビレを消去する方法ではなく
ビビレそれ自体の発生を防止する方法の開発が強く望ま
れていた。
ところで、特開昭５８−１１０１０４号においてはステ
ンレス鋼帯のビビレ発生防止を目的に冷間圧延条件、特
に総圧下率を規定することが提案されている。すなわち
、ビビレ発生原因を、従来５０〜９０％の一回の総圧下
率で冷間圧延を行っていたためであるとして、毎回冷間
圧延に先立って焼鈍酸洗工程を加えながら、各回４０％
以下の総圧下率で分割圧延することから成る方法を開示
している。その実施例としては、最初総圧下率３７．５
％で圧延してから焼鈍酸洗後、今度は４０％の圧下率で
圧延している。
ンレス鋼帯のビビレ発生防止を目的に冷間圧延条件、特
に総圧下率を規定することが提案されている。すなわち
、ビビレ発生原因を、従来５０〜９０％の一回の総圧下
率で冷間圧延を行っていたためであるとして、毎回冷間
圧延に先立って焼鈍酸洗工程を加えながら、各回４０％
以下の総圧下率で分割圧延することから成る方法を開示
している。その実施例としては、最初総圧下率３７．５
％で圧延してから焼鈍酸洗後、今度は４０％の圧下率で
圧延している。
かかる方法はステンレス洞単層材についてのものであり
、また毎回焼鈍酸洗を行わなければならないなど、高価
な処理となるなど、必ずしも満足されるものでなく、本
発明が提供する内容とは大きく異なるものである。
、また毎回焼鈍酸洗を行わなければならないなど、高価
な処理となるなど、必ずしも満足されるものでなく、本
発明が提供する内容とは大きく異なるものである。
（発明が解決しようとする問題点）
よって、本発明の目的は、２層または３層の薄板クラッ
ド材の製造に際して冷間圧延時のビビレの発生それ自体
を防止する方法を提供することである。
ド材の製造に際して冷間圧延時のビビレの発生それ自体
を防止する方法を提供することである。
本発明の別の目的は２層または３層薄板クラッド材の冷
間圧延に際してビビレの発生しない圧延方法を提供する
ことである。
間圧延に際してビビレの発生しない圧延方法を提供する
ことである。
さらに、本発明の別の目的は、２層または３層の薄板ク
ラッド材の冷間圧延途中に焼鈍工程を要することなく、
冷間圧延を続けなからビビレの発生去れ自体を防止する
方法を提供することである。
ラッド材の冷間圧延途中に焼鈍工程を要することなく、
冷間圧延を続けなからビビレの発生去れ自体を防止する
方法を提供することである。
（問題点を解決するための手段）
ここに、本発明者らは、以上の従来技術の問題点を解決
するため種々検討を重ね、一般に単層材の場合と同様に
薄板クラッド材の場合にも、冷間圧延時にビビレが発生
することに着目し、圧延工程におけるその原因究明およ
び圧延条件の変更によってビビレの発生自体を防止する
ことができないかどうか種々研究を行った。
するため種々検討を重ね、一般に単層材の場合と同様に
薄板クラッド材の場合にも、冷間圧延時にビビレが発生
することに着目し、圧延工程におけるその原因究明およ
び圧延条件の変更によってビビレの発生自体を防止する
ことができないかどうか種々研究を行った。
ここで、合材としてステンレス鋼板（３０４１，）を母
材として軟鋼を使って構成した３０４Ｌ／軟鋼／３０４
Ｌ、全板厚が４ 、０ｍｍの竺層クラッド材を冷間圧延
する際の１パス当たりの圧下率とビビレ発生程度を調査
した。結果は第１図にグラフでまとめて示す。初期圧下
率が０％、すなわち４ｎ＋ｍから圧延する場合とそれま
での圧下率が５０％、すなわち２ｍｆｆ１から（４ｍｍ
→２ｍｍまではビビレが発生しないように１パス当たり
の圧下量を少なくした）圧下率を変えた場合、同様にそ
れまでの圧下率が７０％、すなわち１．２１１１ｍから
１パス当たりの圧下率を変えた場合について圧下率とビ
ビレ発生との関係を示した。
材として軟鋼を使って構成した３０４Ｌ／軟鋼／３０４
Ｌ、全板厚が４ 、０ｍｍの竺層クラッド材を冷間圧延
する際の１パス当たりの圧下率とビビレ発生程度を調査
した。結果は第１図にグラフでまとめて示す。初期圧下
率が０％、すなわち４ｎ＋ｍから圧延する場合とそれま
での圧下率が５０％、すなわち２ｍｆｆ１から（４ｍｍ
→２ｍｍまではビビレが発生しないように１パス当たり
の圧下量を少なくした）圧下率を変えた場合、同様にそ
れまでの圧下率が７０％、すなわち１．２１１１ｍから
１パス当たりの圧下率を変えた場合について圧下率とビ
ビレ発生との関係を示した。
図示結果によれば、初期圧下率が０％の場合はｌパスの
圧下率が２５％を超えるとビビレ不合格となり、それま
での圧下率が５０％の場合は、１パス当たりの圧下率が
２１％を越えると不合格となる。
圧下率が２５％を超えるとビビレ不合格となり、それま
での圧下率が５０％の場合は、１パス当たりの圧下率が
２１％を越えると不合格となる。
また、それまでの圧下率が７０％の場合は１パス当たり
の圧下率力月８％を超えるとビビレが発生した。
の圧下率力月８％を超えるとビビレが発生した。
このことから、冷間圧延時にビビレを発生させないため
の加工条件、つまり圧下率はそれまでの冷間加工履歴に
大きく影響されることが分かる。
の加工条件、つまり圧下率はそれまでの冷間加工履歴に
大きく影響されることが分かる。
その結果として、本発明者らは華層材と同様に薄板クラ
ッド材にも冷間圧延により所定の板厚まで圧下を施す際
の圧下量とビビレ発生とには一定の相関関係がみられる
とともに同時に前加工履歴とも一定の相関があることを
知り、更に研究をつづけたところ１パス当たりの圧下量
が第２図の点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄで囲まれた領域の範囲内に
あり、望ましくは各回の圧延に際しての圧下歪量を前回
のそれよりも少なくとも大きくしないことにすればビビ
レ発生を効果的に防止できることを見出して、本発明を
完成した。
ッド材にも冷間圧延により所定の板厚まで圧下を施す際
の圧下量とビビレ発生とには一定の相関関係がみられる
とともに同時に前加工履歴とも一定の相関があることを
知り、更に研究をつづけたところ１パス当たりの圧下量
が第２図の点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄで囲まれた領域の範囲内に
あり、望ましくは各回の圧延に際しての圧下歪量を前回
のそれよりも少なくとも大きくしないことにすればビビ
レ発生を効果的に防止できることを見出して、本発明を
完成した。
かくして、本発明の要旨とするところは、２層または３
層のクラッド材を冷間圧延機にて目標板厚にまで圧延す
るに際し、ｌパス当たりの圧下歪量を第２図の点Ａ、Ｂ
、Ｃ，Ｄの各点で囲まれた範囲内の量に規制することを
特徴とする、クラッド材の冷間圧延におけるビビレ防止
方法である。
層のクラッド材を冷間圧延機にて目標板厚にまで圧延す
るに際し、ｌパス当たりの圧下歪量を第２図の点Ａ、Ｂ
、Ｃ，Ｄの各点で囲まれた範囲内の量に規制することを
特徴とする、クラッド材の冷間圧延におけるビビレ防止
方法である。
すなわち、本発明は、冷間圧延を連続的に行い、各圧延
操作を圧下歪量で規制しようとするものであり、しかも
その場合、圧延途中に焼鈍工程を入れることなく、ため
に圧下率を常に総圧上歪量によって規制しようとするも
のである。したがって、本発明によれば、具体的にはバ
ススケジュールの設計という安価な手段でもって従来よ
り問題となっていたビビレ発生が完全に阻止されるので
ある。
操作を圧下歪量で規制しようとするものであり、しかも
その場合、圧延途中に焼鈍工程を入れることなく、ため
に圧下率を常に総圧上歪量によって規制しようとするも
のである。したがって、本発明によれば、具体的にはバ
ススケジュールの設計という安価な手段でもって従来よ
り問題となっていたビビレ発生が完全に阻止されるので
ある。
なお、従前にあっては、毎回、圧延履歴を焼鈍により消
失させてから４０％以内の圧下率の冷間圧延を行ってい
たにすぎない。
失させてから４０％以内の圧下率の冷間圧延を行ってい
たにすぎない。
ここに、上記の１パス当たりの圧下歪量εは次の式■で
定義される。
定義される。
ε −Ｉｎ □・・・・式■
ｔ。
ただし、ｊｉｌ、ｔｌはそれぞれ冷間圧延前後の板厚を
示す。
示す。
（作用）
各種のクラッド化した板厚３〜１０１ＩＩＩ１１の薄板
クラッド材である供試材を用い、小型圧延機にて１パス
当たりの圧下量を種々組合せ、最大総冷延圧下量を真否
で３．０（圧下率９５％）まで圧延したのち、通常行わ
れている加熱処理、酸洗等の工程を経て、薄板クラッド
材を製作し、平板のままビビレの山の高さをあらさ計で
、ならびに＃１０００研磨紙により表面を軽く研磨した
ものについては目視にてビビレの発生程度を調査した。
クラッド材である供試材を用い、小型圧延機にて１パス
当たりの圧下量を種々組合せ、最大総冷延圧下量を真否
で３．０（圧下率９５％）まで圧延したのち、通常行わ
れている加熱処理、酸洗等の工程を経て、薄板クラッド
材を製作し、平板のままビビレの山の高さをあらさ計で
、ならびに＃１０００研磨紙により表面を軽く研磨した
ものについては目視にてビビレの発生程度を調査した。
さらに、これらの材料を円筒絞り（ポンチ直径： ４０
ｍｍ）加工を行い、１ｌｌｏ００研磨紙で円筒成品の側
壁を研磨し、ビビレ発生状況を目視観察により決定した
。
ｍｍ）加工を行い、１ｌｌｏ００研磨紙で円筒成品の側
壁を研磨し、ビビレ発生状況を目視観察により決定した
。
母材として軟鋼を、合材としてステンレス網板を使用し
たこれらの一連の試験結果をその１パス当たりの圧下歪
量でまとめて示したのが第２図のグラフである。図中、
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点で囲まれた範囲内の量に規制する
とともに好ましくは順次圧下歪量を低下させてゆくこと
により、冷間圧延時のビビレ発住はみられない。
たこれらの一連の試験結果をその１パス当たりの圧下歪
量でまとめて示したのが第２図のグラフである。図中、
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点で囲まれた範囲内の量に規制する
とともに好ましくは順次圧下歪量を低下させてゆくこと
により、冷間圧延時のビビレ発住はみられない。
同様の傾向は合材、母材の特定の組合せに制限されず、
２層または３層クラッド材一般にみられることも併せて
確認した。それらのクラッド材の例はチタン板と軟鋼、
チタン板とステンレス（４３０）、ＡＩｌ板とステンレ
ス（３０４）、銅板とステンレス（３０４）等の２層ク
ラット材あるいはチタン板／軟鋼／チタン板、２５Ｃｒ
−５ＯＮｉ合金／ステンレス（３０４） ／ ２５Ｃ
ｒ ５ＯＮ ｉ等の３層クラッド材である。
２層または３層クラッド材一般にみられることも併せて
確認した。それらのクラッド材の例はチタン板と軟鋼、
チタン板とステンレス（４３０）、ＡＩｌ板とステンレ
ス（３０４）、銅板とステンレス（３０４）等の２層ク
ラット材あるいはチタン板／軟鋼／チタン板、２５Ｃｒ
−５ＯＮｉ合金／ステンレス（３０４） ／ ２５Ｃ
ｒ ５ＯＮ ｉ等の３層クラッド材である。
なお、平板および円筒絞り側壁の目視観察でビビレ発生
程度の悪いものは冷間圧延板のビビレの山の高さも大き
く３〜１０μｍに達した。目視観察で合格とされるもの
は山の高さは１μｍ以下であり、全く問題のないものは
約０．５μｍ以下であった。
程度の悪いものは冷間圧延板のビビレの山の高さも大き
く３〜１０μｍに達した。目視観察で合格とされるもの
は山の高さは１μｍ以下であり、全く問題のないものは
約０．５μｍ以下であった。
ところで、ビビレ評価はこの山の高さで示すべきである
が、良好とされる１μｍ以下の山の高さは実際上表面粗
度の影響もあられれ、ビビレ高さを正確に測定してもあ
まり意味がなく、本発明においてビビレ評価はビビレ大
、小、極小、なしの４段階評価として行った。ビビレ極
小、なしの二段階を合格とした。
が、良好とされる１μｍ以下の山の高さは実際上表面粗
度の影響もあられれ、ビビレ高さを正確に測定してもあ
まり意味がなく、本発明においてビビレ評価はビビレ大
、小、極小、なしの４段階評価として行った。ビビレ極
小、なしの二段階を合格とした。
なお、上記の例の外に、ニッケル板とステンレス鋼板（
３１６Ｌ） 、銅板とステンレス鋼板（３０４）、ある
いは２５Ｃｒ−５ＯＮ＋合金板とステンレス鋼板（３０
４Ｌ）等の二層クラッドやステンレス銅板（４３０）
／軟鋼／ステンレス鋼板（４３０）の三層クラッドにつ
いでも調査した結果、同様の傾向が認められ、第２図の
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点で囲まれた範囲内で冷間圧延を施
せばビビレはほぼ完全に防止することができることが分
かった。
３１６Ｌ） 、銅板とステンレス鋼板（３０４）、ある
いは２５Ｃｒ−５ＯＮ＋合金板とステンレス鋼板（３０
４Ｌ）等の二層クラッドやステンレス銅板（４３０）
／軟鋼／ステンレス鋼板（４３０）の三層クラッドにつ
いでも調査した結果、同様の傾向が認められ、第２図の
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点で囲まれた範囲内で冷間圧延を施
せばビビレはほぼ完全に防止することができることが分
かった。
なお、ここで、第２図における１パス当たりの圧下歪量
ｙ（真否）は ｙ≦０．０８２Ｘ ＋ ０．２８８ ・・・・式■＋
（なお、Ｘはそれまでの総冷間圧下歪
量を真否で表した数値である。例えば４ｍｍから２ｍｍ
まで多パスで圧延した場合の総冷間圧下歪量はＩｎ−一
０．６９３ となる） と書き換えることができる。したがって、本発明によれ
ば式■を満たす範囲内でかつ圧下歪量を順次低減させる
態様で冷間で圧延を繰り返すことにより、ビビレはほぼ
完全に防止されるのである。
ｙ（真否）は ｙ≦０．０８２Ｘ ＋ ０．２８８ ・・・・式■＋
（なお、Ｘはそれまでの総冷間圧下歪
量を真否で表した数値である。例えば４ｍｍから２ｍｍ
まで多パスで圧延した場合の総冷間圧下歪量はＩｎ−一
０．６９３ となる） と書き換えることができる。したがって、本発明によれ
ば式■を満たす範囲内でかつ圧下歪量を順次低減させる
態様で冷間で圧延を繰り返すことにより、ビビレはほぼ
完全に防止されるのである。
一方、総冷間圧延圧下歪量Ｘが２．５を越えると１パス
当たりの圧下率が８％以下とあまりにも少なくなり、圧
延のパス回数が著しく増加するため経済的にも好ましく
なく、本発明の範囲外とした。
当たりの圧下率が８％以下とあまりにも少なくなり、圧
延のパス回数が著しく増加するため経済的にも好ましく
なく、本発明の範囲外とした。
このように圧下率が小さくなる場合には、工業生産上で
は所定の板厚になる前の中間にクラッド材を再び加熱処
理で軟化させ、あらためて■式の条件で圧延を再開する
ことが得策である。
は所定の板厚になる前の中間にクラッド材を再び加熱処
理で軟化させ、あらためて■式の条件で圧延を再開する
ことが得策である。
次に、本発明の実施例を２０段冷間圧延機および４段可
逆式圧延機を使った例で説明する。なお、これらの実施
例は単に例示であって、これにより本発明が制限される
ことはない。
逆式圧延機を使った例で説明する。なお、これらの実施
例は単に例示であって、これにより本発明が制限される
ことはない。
ス薯Ｍ上
通常の熱間圧延工程を経たステンレス鋼板（３０４Ｌ）
／軟鋼／ステンレス鋼板（３０４１、）クラッド材（板
厚：４．５ｍｍ）を２０段センシマー圧延機で１パス当
たりの圧下率がそれぞれ２０％、１５％、１５％、１５
％、１５％、１５％、１５％、１５％、１３％、１１％
、１０％であって、圧下歪量が第２図Ａ、、ＢＳＣ，Ｄ
の各点で囲まれた範囲内である圧下パススケジュールＺ
で圧延し、次いで加熱処理、酸洗など通常の工程を経て
板厚０ 、８ｍｍの三層薄板クラッド材成品を製作した
。
／軟鋼／ステンレス鋼板（３０４１、）クラッド材（板
厚：４．５ｍｍ）を２０段センシマー圧延機で１パス当
たりの圧下率がそれぞれ２０％、１５％、１５％、１５
％、１５％、１５％、１５％、１５％、１３％、１１％
、１０％であって、圧下歪量が第２図Ａ、、ＢＳＣ，Ｄ
の各点で囲まれた範囲内である圧下パススケジュールＺ
で圧延し、次いで加熱処理、酸洗など通常の工程を経て
板厚０ 、８ｍｍの三層薄板クラッド材成品を製作した
。
本例のパススケジュールＺは第３図にまとめて示す。図
中、点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点は第２図のそれに同しであ
る。
中、点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点は第２図のそれに同しであ
る。
このようにして得た成品を１１０００研磨紙で研磨し、
目視にてビビレ検査を行ったところ、ビビレは良好であ
った。また、円筒絞り成品をサイザル別布研磨で仕上研
磨を施し、同じく目視観察を行ったが、ビビレの問題は
全く生じていなかった。
目視にてビビレ検査を行ったところ、ビビレは良好であ
った。また、円筒絞り成品をサイザル別布研磨で仕上研
磨を施し、同じく目視観察を行ったが、ビビレの問題は
全く生じていなかった。
大施桝主
実施例１と同一材料を４段可逆式圧延機により第４図の
パススケジュールＲ１のように初回から最終パスまで１
パス当たりの圧下歪量を０．１９８（圧下率１８％）と
一定にした場合と、同じくパススケジュールをＲ２のよ
うに、圧下歪量を徐々に低くした場合とのそれぞれにつ
いて、薄板クラッド材の冷間圧延を行い、０．８ｍｍま
で圧延し、次いで加熱処理、酸洗の通常工程で薄板クラ
ッド材成品を製作した。これらのビビレ評価はパススケ
ジュールＲ２の場合には全く問題がなかったが、パスス
ケジュールＲ１で行った場合、得られたクラッド材には
著しいビビレが発生し商品化が困難であった。
パススケジュールＲ１のように初回から最終パスまで１
パス当たりの圧下歪量を０．１９８（圧下率１８％）と
一定にした場合と、同じくパススケジュールをＲ２のよ
うに、圧下歪量を徐々に低くした場合とのそれぞれにつ
いて、薄板クラッド材の冷間圧延を行い、０．８ｍｍま
で圧延し、次いで加熱処理、酸洗の通常工程で薄板クラ
ッド材成品を製作した。これらのビビレ評価はパススケ
ジュールＲ２の場合には全く問題がなかったが、パスス
ケジュールＲ１で行った場合、得られたクラッド材には
著しいビビレが発生し商品化が困難であった。
パススケジュールＲ１の場合にビビレが発生したのは、
１パス当たりの圧下歪が、圧下許容限である第２図のＡ
、、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点で囲まれる範囲を圧延の後半で越
えているためであり、このことは実際の製造ラインでの
クラッド材においても実証された。第４図におけるＡ、
Ｂ、Ｃ，Ｄの各点は第２図のそれに同じである。
１パス当たりの圧下歪が、圧下許容限である第２図のＡ
、、Ｂ、Ｃ，Ｄの各点で囲まれる範囲を圧延の後半で越
えているためであり、このことは実際の製造ラインでの
クラッド材においても実証された。第４図におけるＡ、
Ｂ、Ｃ，Ｄの各点は第２図のそれに同じである。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明により、特別な装置、設備
などを必要とせずに薄板クラッド材の冷間圧延時のビビ
レ発生自体を防止することができ、したがってストレッ
チャーなどを使ったビビレ矯正工程が不用となるという
効果が得られるばかりでなく、薄板クラッド材成品の重
研削を必要としないなどずくれた効果が発揮される。
などを必要とせずに薄板クラッド材の冷間圧延時のビビ
レ発生自体を防止することができ、したがってストレッ
チャーなどを使ったビビレ矯正工程が不用となるという
効果が得られるばかりでなく、薄板クラッド材成品の重
研削を必要としないなどずくれた効果が発揮される。
第１図は、冷間圧延における１パス当たりの圧下率とビ
ビレ評価との関係を示すグラフ；第２図は、本発明にお
ける冷間圧延条件を規制する総冷間圧延圧下歪量と１パ
ス当たりの圧下歪量との関係を示すグラフ；および 第３図および第４図は、それぞれ本発明の実施例Ｉおよ
び２のパススケジュールを示すグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − Ｙ ・〔／ ４瑳 ／！ｆ４−汁号女一
−基母一 喧赫べ、１１．コ
ビレ評価との関係を示すグラフ；第２図は、本発明にお
ける冷間圧延条件を規制する総冷間圧延圧下歪量と１パ
ス当たりの圧下歪量との関係を示すグラフ；および 第３図および第４図は、それぞれ本発明の実施例Ｉおよ
び２のパススケジュールを示すグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − Ｙ ・〔／ ４瑳 ／！ｆ４−汁号女一
−基母一 喧赫べ、１１．コ
Claims (1)
- ２層または３層のクラッド材を冷間圧延機にて目標板厚
にまで圧延するに際し、１パス当たりの圧下歪量を添付
図面の第２図の点Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの各点で囲まれた範囲
内の量に規制することを特徴とする、クラッド材の冷間
圧延におけるビビレ防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10726585A JPS61266103A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | クラツド材の冷間圧延におけるビビレ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10726585A JPS61266103A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | クラツド材の冷間圧延におけるビビレ防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266103A true JPS61266103A (ja) | 1986-11-25 |
| JPH0262323B2 JPH0262323B2 (ja) | 1990-12-25 |
Family
ID=14454667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10726585A Granted JPS61266103A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | クラツド材の冷間圧延におけるビビレ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61266103A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019000902A (ja) * | 2017-06-13 | 2019-01-10 | 東洋鋼鈑株式会社 | 圧延接合体及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5439266A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-26 | Kobe Steel Ltd | Magnetic mineral dressing device |
| JPS58110104A (ja) * | 1981-12-23 | 1983-06-30 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯冷間圧延におけるビビリ防止方法 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP10726585A patent/JPS61266103A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5439266A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-26 | Kobe Steel Ltd | Magnetic mineral dressing device |
| JPS58110104A (ja) * | 1981-12-23 | 1983-06-30 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯冷間圧延におけるビビリ防止方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019000902A (ja) * | 2017-06-13 | 2019-01-10 | 東洋鋼鈑株式会社 | 圧延接合体及びその製造方法 |
| KR20200028387A (ko) * | 2017-06-13 | 2020-03-16 | 도요 고한 가부시키가이샤 | 압연 접합체 및 그 제조방법 |
| US11590603B2 (en) | 2017-06-13 | 2023-02-28 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Roll-bonded body and method for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0262323B2 (ja) | 1990-12-25 |
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