JPS61255A - フエノ−ル樹脂成形材料 - Google Patents
フエノ−ル樹脂成形材料Info
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- JPS61255A JPS61255A JP11980684A JP11980684A JPS61255A JP S61255 A JPS61255 A JP S61255A JP 11980684 A JP11980684 A JP 11980684A JP 11980684 A JP11980684 A JP 11980684A JP S61255 A JPS61255 A JP S61255A
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- Japan
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- molding material
- phenolic resin
- impact strength
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は衝撃強度に優れかつ成形性が良好な射出成形用
、トランスファー成形用および圧縮成形用フェノール樹
脂成形材料に関するものである。
、トランスファー成形用および圧縮成形用フェノール樹
脂成形材料に関するものである。
本発明に係るツーメール樹脂成形材料はフェノール樹脂
の特性である耐熱性、耐熱クリープ性、電気特性に加え
て優れた衝撃強度を有する成形品を与えるため、例えば
プレーカー、マイクロスイッチ、ボビンなどの電気電子
部品、ギヤ、カム、軸受ワッシャー、シールリングなど
の機械部品、コネクター、グーリーなどの自動車部品、
あるいは漆器などの雑貨用品などに利用することができ
る。
の特性である耐熱性、耐熱クリープ性、電気特性に加え
て優れた衝撃強度を有する成形品を与えるため、例えば
プレーカー、マイクロスイッチ、ボビンなどの電気電子
部品、ギヤ、カム、軸受ワッシャー、シールリングなど
の機械部品、コネクター、グーリーなどの自動車部品、
あるいは漆器などの雑貨用品などに利用することができ
る。
従来、フェノール樹脂成形材料は、耐熱性、耐アーク性
、電気特性の点では優れていたが、衝撃強度が比較的低
いという問題点が必シ、シャルピ−衝撃強度は２〜３ゆ
ｆ−１を程度あった。そこで、この衝撃強度を向上させ
るため繊維質補強材を使用することがおこなわれておシ
、そのような繊維質補強材としてガラス繊維が広く使わ
れている。しかしながら、ガラス繊維を補強材として使
用した成形材料を圧縮成形して得られる成形品は衝撃強
度は向上するものの摺動性や耐摩耗性が悪く、落球衝撃
が低いという問題点がおった。また、ガラス繊維を使用
した成形材料を射出成形又はトランスファー成形して得
られる成形品は、繊維同士の摩擦によるスレや該成形材
料の製造時又は成形時に材料がシェアーを受けるため、
繊維が簡単に切断されてしまい、そのため、得られる成
形品の衝撃強度の向上が実質的には小さくなるという問
題点があシ、従来品のシャルピー衝撃強度は４〜５ ＃
ｆ−ｔｙｎ／ｃｍ２程度であった。その他繊維質補強
ｈ 材としてパルプ、綿布チップ、アス
ベスト繊維などが使用されているが、これらは繊維自体
の引張強度が弱いため、ガラス繊維はど衝撃強度の向上
が見られないという問題点がある。また繊維質補強材と
してポリビニルアルコール繊維（以下、ビニロン繊維と
略称する）などの有機質線維を使用することも考えられ
るが、実際には価格的難点などによシ量的にはほとんど
使用されておらず、また有機質繊維を主に配合させた！
７撃強度の高い成形品を与えるフェノール樹脂成形材料
も見当らないのが現状でおる。
、電気特性の点では優れていたが、衝撃強度が比較的低
いという問題点が必シ、シャルピ−衝撃強度は２〜３ゆ
ｆ−１を程度あった。そこで、この衝撃強度を向上させ
るため繊維質補強材を使用することがおこなわれておシ
、そのような繊維質補強材としてガラス繊維が広く使わ
れている。しかしながら、ガラス繊維を補強材として使
用した成形材料を圧縮成形して得られる成形品は衝撃強
度は向上するものの摺動性や耐摩耗性が悪く、落球衝撃
が低いという問題点がおった。また、ガラス繊維を使用
した成形材料を射出成形又はトランスファー成形して得
られる成形品は、繊維同士の摩擦によるスレや該成形材
料の製造時又は成形時に材料がシェアーを受けるため、
繊維が簡単に切断されてしまい、そのため、得られる成
形品の衝撃強度の向上が実質的には小さくなるという問
題点があシ、従来品のシャルピー衝撃強度は４〜５ ＃
ｆ−ｔｙｎ／ｃｍ２程度であった。その他繊維質補強
ｈ 材としてパルプ、綿布チップ、アス
ベスト繊維などが使用されているが、これらは繊維自体
の引張強度が弱いため、ガラス繊維はど衝撃強度の向上
が見られないという問題点がある。また繊維質補強材と
してポリビニルアルコール繊維（以下、ビニロン繊維と
略称する）などの有機質線維を使用することも考えられ
るが、実際には価格的難点などによシ量的にはほとんど
使用されておらず、また有機質繊維を主に配合させた！
７撃強度の高い成形品を与えるフェノール樹脂成形材料
も見当らないのが現状でおる。
本発明者らは、上記した従来技術の現状に鑑み、先に射
出成形用フェノール樹脂成形材料（特願昭５８−１６０
４０７号）を出願した。これは溶解度パラメーター（「
接着百科（上）」芝崎一部著、高分子刊行会発行５１年
版３３頁に準じる）を選定したフェノール樹脂にビニロ
ン繊維を配合させてなる高衝撃強度を与える射出成形用
フェノール樹脂成形材料に関するもので、繊維の引張強
度と成形品の衝撃強度が一義的に対応すること、フェノ
ール樹脂の溶解度・母うメーメーとビニロン繊維の溶解
度が一義的に関係していることなどの発見に基づきなさ
れたものでちる。
出成形用フェノール樹脂成形材料（特願昭５８−１６０
４０７号）を出願した。これは溶解度パラメーター（「
接着百科（上）」芝崎一部著、高分子刊行会発行５１年
版３３頁に準じる）を選定したフェノール樹脂にビニロ
ン繊維を配合させてなる高衝撃強度を与える射出成形用
フェノール樹脂成形材料に関するもので、繊維の引張強
度と成形品の衝撃強度が一義的に対応すること、フェノ
ール樹脂の溶解度・母うメーメーとビニロン繊維の溶解
度が一義的に関係していることなどの発見に基づきなさ
れたものでちる。
しかしながら、前記した先の出願に係る射出成形用フェ
ノール樹脂成形材料においては、見掛密度（ＪＩＳＫ６
９１１に準じる）が小さく、つまシ該成形材料のボリュ
ーム（ＪＩＳＫ６９１１に準じる）が太きかったため、
比較的スプルーやランナー径の大きい成形品用において
優れた効果を発揮し、射出成形でシャルピー衝撃強度の
非常に高い成形品は得られたが、この成形材料は射出成
形機のホッパー内でプリッ・ゾ構造をりくシやすく材料
落ちが悪くなるなど連続成形においては運転操作上やや
難があり、またシャルピー衝撃強度値にもバラツキが見
られた。その他、この材料は成形時の最小腕き時間がや
や長いため、成形サイクルが長く−なり、さらに射出成
形機のシリンダー内での滞留時間が短いなどの成形性に
問題点があった。
ノール樹脂成形材料においては、見掛密度（ＪＩＳＫ６
９１１に準じる）が小さく、つまシ該成形材料のボリュ
ーム（ＪＩＳＫ６９１１に準じる）が太きかったため、
比較的スプルーやランナー径の大きい成形品用において
優れた効果を発揮し、射出成形でシャルピー衝撃強度の
非常に高い成形品は得られたが、この成形材料は射出成
形機のホッパー内でプリッ・ゾ構造をりくシやすく材料
落ちが悪くなるなど連続成形においては運転操作上やや
難があり、またシャルピー衝撃強度値にもバラツキが見
られた。その他、この材料は成形時の最小腕き時間がや
や長いため、成形サイクルが長く−なり、さらに射出成
形機のシリンダー内での滞留時間が短いなどの成形性に
問題点があった。
本発明者らは前記した先の出願に係るフェノール樹脂成
形材料の有する問題点に鑑み、鋭意研究を重ねた結果、
フェノール樹脂成形材料の見掛密度を前記した先の出願
のものの２倍以上に大きく（つまシ該成形材料の？リー
ームを１７２以下に）することによって連続射出成形が
安定して行なえ、また得られた成形品の７ヤルビ一衝修
強度が市販のフェノール樹脂成形材料よシ常に２〜３に
９ ｆ −ｃｒｙ’ｃｍ２優れた値を示すなど、成形性
およびシャルピー衝撃強度において優れ、かつトランス
ファー成形および圧縮成形においても高いシャルピー衝
撃強度を有し、外観の良好な優れた成形品が得られるフ
ェノール樹脂成形材料として、溶解度パラメーターが９
．０〜１１．０のフェノール樹脂に６ｇ／デニール以上
の引張強圧を有するビニロン繊維および１滑性充填材を
配合させたフェノール樹脂成形材料を見出し先に［フェ
ノール樹脂成形材料」として特許出願した（昭和５９年
６月４日出願）。
形材料の有する問題点に鑑み、鋭意研究を重ねた結果、
フェノール樹脂成形材料の見掛密度を前記した先の出願
のものの２倍以上に大きく（つまシ該成形材料の？リー
ームを１７２以下に）することによって連続射出成形が
安定して行なえ、また得られた成形品の７ヤルビ一衝修
強度が市販のフェノール樹脂成形材料よシ常に２〜３に
９ ｆ −ｃｒｙ’ｃｍ２優れた値を示すなど、成形性
およびシャルピー衝撃強度において優れ、かつトランス
ファー成形および圧縮成形においても高いシャルピー衝
撃強度を有し、外観の良好な優れた成形品が得られるフ
ェノール樹脂成形材料として、溶解度パラメーターが９
．０〜１１．０のフェノール樹脂に６ｇ／デニール以上
の引張強圧を有するビニロン繊維および１滑性充填材を
配合させたフェノール樹脂成形材料を見出し先に［フェ
ノール樹脂成形材料」として特許出願した（昭和５９年
６月４日出願）。
しかしながらこのフェノール樹脂材料は成形性。
７ヤルビ一衝撃強度の点で優れているものの高電圧下に
おける絶縁性に劣ることがその後判明した。
おける絶縁性に劣ることがその後判明した。
そこで、本発明者らはさらに研究を重ねた結果、この問
題点を改良できる要因を新に見出し、本発明を成すに至
った。
題点を改良できる要因を新に見出し、本発明を成すに至
った。
本発明は、前記従来技術の問題点に鑑みなされたもので
、その解決しようとする問題点は潤滑性充填材を配合し
たフェノール樹脂成形材料の高電圧下における絶縁性を
改良し、シャルピー衝撃強度が高くかつ成形性の良好な
フェノール樹脂成形材料を提供することである。
、その解決しようとする問題点は潤滑性充填材を配合し
たフェノール樹脂成形材料の高電圧下における絶縁性を
改良し、シャルピー衝撃強度が高くかつ成形性の良好な
フェノール樹脂成形材料を提供することである。
本発明は上記問題点を解決したフェノール樹脂成形材料
を提供するもので、その手段は、溶解度ノやラメ−ター
が９．０〜１１，０のフェノール樹脂１００重量部に対
して、６Ｖデニ一ル以上の引張強度を有するポリビニル
アルコール繊維５〜１５０重量部および０．１〜１５μ
ｍの粒径を有する無機質粉体１０〜５０重量部を配合す
ることにおる。
を提供するもので、その手段は、溶解度ノやラメ−ター
が９．０〜１１，０のフェノール樹脂１００重量部に対
して、６Ｖデニ一ル以上の引張強度を有するポリビニル
アルコール繊維５〜１５０重量部および０．１〜１５μ
ｍの粒径を有する無機質粉体１０〜５０重量部を配合す
ることにおる。
本発明に使用されるビニロン繊維としては６Ｖデニ一ル
以上の引張強度を有するものが良く、さらに好ましくは
７．５Ｖデニ一ル以上の引張強度を有するものである。
以上の引張強度を有するものが良く、さらに好ましくは
７．５Ｖデニ一ル以上の引張強度を有するものである。
ビニロン繊維の引張強度がｊ ６
ｙｙｒニールよシ小さいとビニロン繊維を大量に使用し
ても高衝撃強度の成形品が得られない。本発明において
使用するビニロン繊維の繊維長には特に限定はないが一
般に使用されている１〜６ｍのものの使用が好適である
。
ｙｙｒニールよシ小さいとビニロン繊維を大量に使用し
ても高衝撃強度の成形品が得られない。本発明において
使用するビニロン繊維の繊維長には特に限定はないが一
般に使用されている１〜６ｍのものの使用が好適である
。
本発明のフェノール樹脂成形材料におけるビニロン繊維
の配合量はフェノール樹脂１００重量部に対して５〜１
５０重量部使用するのが好適である。本発明のフェノー
ル樹脂成形材料を射出成形用として使用する場合はビニ
ロン繊維の配合量は５〜１００重量部であるのが好まし
く、更に好ましくは３０〜７０重量部である。またトラ
ンスファー成形および圧縮成形用として使用する場合は
、ビニロン繊維の配合量は５〜１５０重量部であるのが
好ましく、更に好ましくは３０〜１１０重量部である。
の配合量はフェノール樹脂１００重量部に対して５〜１
５０重量部使用するのが好適である。本発明のフェノー
ル樹脂成形材料を射出成形用として使用する場合はビニ
ロン繊維の配合量は５〜１００重量部であるのが好まし
く、更に好ましくは３０〜７０重量部である。またトラ
ンスファー成形および圧縮成形用として使用する場合は
、ビニロン繊維の配合量は５〜１５０重量部であるのが
好ましく、更に好ましくは３０〜１１０重量部である。
ビニロン繊維の配合量が前記範囲の下限よシ少ないとシ
ャルピー衝撃強度の向上今７実質的に著しく小さく、逆
にビニロン繊維の配合量が前記範囲の上限よシ多くなる
とシャルピー衝撃強度はよシ高くなるが成形が困難な材
料になってしまうのブ好ましくない。なお、本発明にお
いては前記したビニロン繊維の他に、耐熱性１曲げ強度
。
ャルピー衝撃強度の向上今７実質的に著しく小さく、逆
にビニロン繊維の配合量が前記範囲の上限よシ多くなる
とシャルピー衝撃強度はよシ高くなるが成形が困難な材
料になってしまうのブ好ましくない。なお、本発明にお
いては前記したビニロン繊維の他に、耐熱性１曲げ強度
。
引張強度なぞを考慮して、フェノール樹脂成形材料に通
常使用されているセルロース類、ガラス繊維などの有様
質、無機質フィラーを併用することも有効である。
常使用されているセルロース類、ガラス繊維などの有様
質、無機質フィラーを併用することも有効である。
本発明に使用される無機質粉体としては、炭酸力ルンウ
ム、水酸化アルミニウム、シリカ、クレー、タルク、ア
ルミナ、硫酸アルミニウム、硫酸バリウム、硫酸カルゾ
クム、珪酸アルミニウムなどが好適なものとしてあげら
れ、中でも炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、シリ
カが特に好適である。なおこれらの無機質粉体は単独ま
たは混合して使用することができる。該無機質粉体の粒
径は０．１〜１５μｍの範囲にちるものが好ましく、更
に好ましくは００１〜５３ｍの範囲にあるものである。
ム、水酸化アルミニウム、シリカ、クレー、タルク、ア
ルミナ、硫酸アルミニウム、硫酸バリウム、硫酸カルゾ
クム、珪酸アルミニウムなどが好適なものとしてあげら
れ、中でも炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、シリ
カが特に好適である。なおこれらの無機質粉体は単独ま
たは混合して使用することができる。該無機質粉体の粒
径は０．１〜１５μｍの範囲にちるものが好ましく、更
に好ましくは００１〜５３ｍの範囲にあるものである。
無機質粉体の粒径が１５μｍよシ大きいと、成形材料中
での無機質粉体の分散性が悪くなシ、摩擦熱によるビニ
ロン繊維の強度の低下をおさえられず、高衝撃強度の成
形品が得られない。また粒径が０．１ ｔｔｍより小さ
いものは製造コストが高く使用するにはあまシ実用的で
はない。なお、本発明でいう無機質粉体の「粒径」とは
ＪＩＳＲ６００２の拡大写真試験方法に準じて求めた平
均粒径を意味する。
での無機質粉体の分散性が悪くなシ、摩擦熱によるビニ
ロン繊維の強度の低下をおさえられず、高衝撃強度の成
形品が得られない。また粒径が０．１ ｔｔｍより小さ
いものは製造コストが高く使用するにはあまシ実用的で
はない。なお、本発明でいう無機質粉体の「粒径」とは
ＪＩＳＲ６００２の拡大写真試験方法に準じて求めた平
均粒径を意味する。
無機質粉体の配合量はフェノール樹脂１００重量部に対
して１０〜５０重１部であるのが好ましく、更に好まし
くは２０〜３ＯＮ７：ｉｉ、Ｈ部である。無機質粉体の
配合量が１０重量部よシ少ないと射出成形時又はトラン
スファー成形時における金型と成形材料間の摩擦熱をお
さえる作用効果が発揮されないため、シャルピー衝撃強
度の賃い成形品が得られない。また配合量が５０重量部
よシ多いと成形材料中に占めるビニロン繊維の割合が減
少す体の他にさらにグラファイトや二硫化モリブデンな
どの潤滑性充填材を併用しても良い。
して１０〜５０重１部であるのが好ましく、更に好まし
くは２０〜３ＯＮ７：ｉｉ、Ｈ部である。無機質粉体の
配合量が１０重量部よシ少ないと射出成形時又はトラン
スファー成形時における金型と成形材料間の摩擦熱をお
さえる作用効果が発揮されないため、シャルピー衝撃強
度の賃い成形品が得られない。また配合量が５０重量部
よシ多いと成形材料中に占めるビニロン繊維の割合が減
少す体の他にさらにグラファイトや二硫化モリブデンな
どの潤滑性充填材を併用しても良い。
本発明に使用されるフェノール樹脂は、溶解度パラメー
ターが９．０−１１．０の範囲にあるベンジ。
ターが９．０−１１．０の範囲にあるベンジ。
リックエーテル型フェノール樹脂、アンモニ亭−ル型フ
ェノール樹脂、ビスフェノールＡ変性フェノール樹脂、
アニリ／変性フェノール樹脂、アミン変性フェノール樹
脂などが好ましく、これらの樹脂はノ、Ｉ？ラック型又
はレゾール型のいずれでも良く単独せたは混合して使用
することがで、きる。
ェノール樹脂、ビスフェノールＡ変性フェノール樹脂、
アニリ／変性フェノール樹脂、アミン変性フェノール樹
脂などが好ましく、これらの樹脂はノ、Ｉ？ラック型又
はレゾール型のいずれでも良く単独せたは混合して使用
することがで、きる。
溶解度・ぐラメ−ターが９．０〜１１．０の範囲外にあ
る樹脂、たとえばいわゆる未変性のストレートのノベラ
ック型フェノール樹脂やレゾール型フェノール樹脂など
はビニロン繊維を熱時溶解し易く、無機質粉体を配合し
てもビニロン繊維はその引張強度を維持できず、特に射
出成形において高衝撃強度の成形品を与えるフェノール
樹脂成形材料が得られないという問題がある。
る樹脂、たとえばいわゆる未変性のストレートのノベラ
ック型フェノール樹脂やレゾール型フェノール樹脂など
はビニロン繊維を熱時溶解し易く、無機質粉体を配合し
てもビニロン繊維はその引張強度を維持できず、特に射
出成形において高衝撃強度の成形品を与えるフェノール
樹脂成形材料が得られないという問題がある。
本発明のフェノール樹脂成形材料の製造方法の一例を説
明すると、溶解度パラメーターが９．０〜１１．０の範
囲にあるフェノール樹脂１００重量部、６Ｖｙ”ニール
以上の引張強度を有するビニロン繊維５〜１５０重量部
、０−１〜１５ ｔｔｍの粒径を有する無機質粉体１０
〜５０重量部、および必要に応１ °”１１°１°
−１＝ Ｊ ｏ −、Ｘ ’Ｊｆｉ゛″′″″″ｇｏ＊
＊質、無機質基材、硬化剤、硬化触媒、離型剤、着色剤
などの添加剤を配合し、適量の溶剤とともにヘンシェル
ミキサーにて均一分散混合し、さらに加熱高速攪拌下に
混練し造粒することによって材料のポリー−ムが３０〜
４０ ｃｅ／２０９で径２〜２０ｍｍの粒状のフェノー
ル樹脂成形材料を得ることができる。
明すると、溶解度パラメーターが９．０〜１１．０の範
囲にあるフェノール樹脂１００重量部、６Ｖｙ”ニール
以上の引張強度を有するビニロン繊維５〜１５０重量部
、０−１〜１５ ｔｔｍの粒径を有する無機質粉体１０
〜５０重量部、および必要に応１ °”１１°１°
−１＝ Ｊ ｏ −、Ｘ ’Ｊｆｉ゛″′″″″ｇｏ＊
＊質、無機質基材、硬化剤、硬化触媒、離型剤、着色剤
などの添加剤を配合し、適量の溶剤とともにヘンシェル
ミキサーにて均一分散混合し、さらに加熱高速攪拌下に
混練し造粒することによって材料のポリー−ムが３０〜
４０ ｃｅ／２０９で径２〜２０ｍｍの粒状のフェノー
ル樹脂成形材料を得ることができる。
ここで、本発明の構成要因の１つである０、１〜１５μ
ｍの粒径を有する無機質粉体の作用について説明すれば
１．ビニロン繊維の引張強度は、ビニロン繊維が熱履歴
を受けやすく、熱時にフェノール樹脂に溶解されやすい
ため、低下する傾向にあるが、上記範囲の粒径を有する
無機質粉体を加えることによって、ビニロン繊維間に無
機質粉体が入シ込み射出成形時又はトランスファー成形
時において金型と成形材料間に発生する摩擦熱による繊
維強度の低下がおさえられ、ビニロン繊維の引張強度が
十分維持された衝撃強度の高い成形品を与える成形材料
が得られるという作用がちる。
ｍの粒径を有する無機質粉体の作用について説明すれば
１．ビニロン繊維の引張強度は、ビニロン繊維が熱履歴
を受けやすく、熱時にフェノール樹脂に溶解されやすい
ため、低下する傾向にあるが、上記範囲の粒径を有する
無機質粉体を加えることによって、ビニロン繊維間に無
機質粉体が入シ込み射出成形時又はトランスファー成形
時において金型と成形材料間に発生する摩擦熱による繊
維強度の低下がおさえられ、ビニロン繊維の引張強度が
十分維持された衝撃強度の高い成形品を与える成形材料
が得られるという作用がちる。
以下、実施例に従って本発明をさらに詳しく説明するが
、本発明の技術的範囲をこれら実施例に限定するもので
ないことは言うまでもない。
、本発明の技術的範囲をこれら実施例に限定するもので
ないことは言うまでもない。
〔実施例１〕
ベンジリックエーテル型フェノール樹脂（＃解度）ぞラ
メ−ター９，６〜１００）１００重量部 ヒニロン［６（引’！強度６．０Ｖ−ｆニール。
メ−ター９，６〜１００）１００重量部 ヒニロン［６（引’！強度６．０Ｖ−ｆニール。
１ｍカット品） ５０重量部炭酸力カ
ルシウム粒径１．８μｍ＞２０ｐ木粉 ３０
〃 水酸化カルシウム １０ 〃アテアリン
酸 ５ 〃メタノール
８０ 〃上記配合物をヘンシェルミキサー
にて均一分散混合し、さらに加熱高速攪拌下に混練し、
粒状の７−ノール樹脂成形材料を得た。得られた成形材
料の見掛密度（ＪＩＳＫ６９１１に準じる）は、本発明
者らの先の出願に係る特願昭５８−１６０４０７号明細
書に記載のフェノール樹脂成形材料に比べて２倍以上大
きく、また潤滑性充填材を配合したフェノール樹脂成形
材料と同等な値を有し、０．５６Ｖｃｃであった。また
成形材料のｚすｚ−ムは先の出願に係る前者の７エノー
ル樹脂成形材料に比べて１／２以下であシ、また後者の
成形材料と同様な値を有し、３６ ｃｃ／２０９であっ
た。またスパイラルフロー値は４２０ｔｒｍであった。
ルシウム粒径１．８μｍ＞２０ｐ木粉 ３０
〃 水酸化カルシウム １０ 〃アテアリン
酸 ５ 〃メタノール
８０ 〃上記配合物をヘンシェルミキサー
にて均一分散混合し、さらに加熱高速攪拌下に混練し、
粒状の７−ノール樹脂成形材料を得た。得られた成形材
料の見掛密度（ＪＩＳＫ６９１１に準じる）は、本発明
者らの先の出願に係る特願昭５８−１６０４０７号明細
書に記載のフェノール樹脂成形材料に比べて２倍以上大
きく、また潤滑性充填材を配合したフェノール樹脂成形
材料と同等な値を有し、０．５６Ｖｃｃであった。また
成形材料のｚすｚ−ムは先の出願に係る前者の７エノー
ル樹脂成形材料に比べて１／２以下であシ、また後者の
成形材料と同様な値を有し、３６ ｃｃ／２０９であっ
た。またスパイラルフロー値は４２０ｔｒｍであった。
この成形材料を用いＭＥ Ｉ Ｋ Ｉ製ＲＪ −１４０
Ｃ射出成形機にて、一般に行なわれている成形条件（射
出成形圧力１２００〜１５００ ’ｒＪ／ｃｍ２、金型
温度１６０〜１７０℃）で射出成形を行ないシャルピー
衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。テストの結果、こ
の試験片のシーデルビー衝撃強度は７．２ ｋｐｆ−ｃ
ｍ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示す通シ
であった。尚、物性はＪＩＳＫ６９１１に基づいて測定
した。
Ｃ射出成形機にて、一般に行なわれている成形条件（射
出成形圧力１２００〜１５００ ’ｒＪ／ｃｍ２、金型
温度１６０〜１７０℃）で射出成形を行ないシャルピー
衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。テストの結果、こ
の試験片のシーデルビー衝撃強度は７．２ ｋｐｆ−ｃ
ｍ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示す通シ
であった。尚、物性はＪＩＳＫ６９１１に基づいて測定
した。
〔実施例２〕
実施例１において炭酸カルシウムの配合量を４０重量部
に、また木粉の配合量を１０重量部に変更した以外は実
施例１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材料
の見掛密度は０．６１Ｖｃｃ。
に、また木粉の配合量を１０重量部に変更した以外は実
施例１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材料
の見掛密度は０．６１Ｖｃｃ。
ボリュームは３３ｃｃ／２０ｇ、そしてスパイラルフロ
ー値は４００ｍであった。
ー値は４００ｍであった。
この成形材料を用い、実施例１と同様にして射出成形全
行ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た
。テストの結果、シャルピー衝撃強度は７．０ ｋｇｆ
＝ｃｍ／□□□２であった。その他の物性は第１表に
示す通シであった。
行ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た
。テストの結果、シャルピー衝撃強度は７．０ ｋｇｆ
＝ｃｍ／□□□２であった。その他の物性は第１表に
示す通シであった。
〔実施例３〕
実施例１において炭酸カルンウムの配合量を１０重量部
に、また木粉の配合量を４０重型部に変更１〜た以外は
実施例１と同様にして成形拐料を得た。得らｎた成形材
料の見掛密度は０．５３．？／印、”’） −”ハ３８
ｃｃ、／ ２０ ｆｌ ％ ソしてスパイラルフロー値
は４１５閣であった。
に、また木粉の配合量を４０重型部に変更１〜た以外は
実施例１と同様にして成形拐料を得た。得らｎた成形材
料の見掛密度は０．５３．？／印、”’） −”ハ３８
ｃｃ、／ ２０ ｆｌ ％ ソしてスパイラルフロー値
は４１５閣であった。
この成形材料金用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は６．８ ｋｇ ｆ
−ａｎ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１力
表に示す通げおりた・〔実施例４〕 実施例１において１０μｍの粒径を有する炭酸カルシウ
ムを使用した以外は、実施例１と同様にして成形材料を
得た。得られた成形材料の見掛密度は０．５７ ｊｊ／
ａｃ、 Ｍリー−ムは３５ ｃａ１２０Ｆ１１そしてス
パイラルフロー値は３９５ｍであった。
−ａｎ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１力
表に示す通げおりた・〔実施例４〕 実施例１において１０μｍの粒径を有する炭酸カルシウ
ムを使用した以外は、実施例１と同様にして成形材料を
得た。得られた成形材料の見掛密度は０．５７ ｊｊ／
ａｃ、 Ｍリー−ムは３５ ｃａ１２０Ｆ１１そしてス
パイラルフロー値は３９５ｍであった。
この成形材料を用い、実施例と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は６．４ ｋ、９ｆ
−６ｎ／ｃｒｎであった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
−６ｎ／ｃｒｎであった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
〔実施例５〕
実施例１において炭酸カルシウムの代わ９に、３．６μ
ｍの粒径を有する結晶シリカを使用した以外は、実施例
１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材料の見
掛密度は０．６１ ｇ／ｃｃ、ポリ、−−ムは３３ｃｃ
７２０ｇ、そしてスパイラルフロー値は４１０瓢であっ
た。
ｍの粒径を有する結晶シリカを使用した以外は、実施例
１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材料の見
掛密度は０．６１ ｇ／ｃｃ、ポリ、−−ムは３３ｃｃ
７２０ｇ、そしてスパイラルフロー値は４１０瓢であっ
た。
この成形材料を用い、実施例Ｉと同様に（−で射出成形
を行ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得
た。テストの結果、シャルピー衝撃強度は７．５ ｋｇ
ｆ−〜ｊであった。その他の物性は第１表に示す辿シで
あり’／’ＩＩ 。
を行ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得
た。テストの結果、シャルピー衝撃強度は７．５ ｋｇ
ｆ−〜ｊであった。その他の物性は第１表に示す辿シで
あり’／’ＩＩ 。
〔実ｈＩ！１１ンリ６ 〕
丈施列１においでビニロン繊維の配合Ｍを３０重量部に
、また本粉の配合量を５０重量部に変更し／こ以外は実
施例１と同様にして成形材料を得た。
、また本粉の配合量を５０重量部に変更し／こ以外は実
施例１と同様にして成形材料を得た。
得られた成形材料の見掛密度は０．６５ Ｖｃ ａ 、
＆ ＩＪ−−ムは３１ ａｃ／２０１１ぞしてスパイ
ラルフロー値は４２０賦であった。
＆ ＩＪ−−ムは３１ ａｃ／２０１１ぞしてスパイ
ラルフロー値は４２０賦であった。
この成形羽村を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は５．１ ｋｇｆ−
ｃｍ／ｃｍ２でｈつだ。その他の物性は第１表に示す通
シであった。
ｃｍ／ｃｍ２でｈつだ。その他の物性は第１表に示す通
シであった。
〔実施例７〕
実施例１においてビニロン繊維の配合量を７０Ｍ量部に
、また木粉の配合量を１０重量部に変更した以外は実施
例１と同様にして成形材料を得た。
、また木粉の配合量を１０重量部に変更した以外は実施
例１と同様にして成形材料を得た。
得られた成形材料の見掛密度は０．５１ ｇ／ｃ ｃ
、ポリｘ Ａ Ｕ ３９ｅ ａ／２０．１７’ ％そ
してまたスパイラルフロー値は３８０鴎であった。
、ポリｘ Ａ Ｕ ３９ｅ ａ／２０．１７’ ％そ
してまたスパイラルフロー値は３８０鴎であった。
この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝隼強度測定用ＪＩＳ試験片企得た。
ない、シャルピー衝隼強度測定用ＪＩＳ試験片企得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は８．３ｋｙｆ・ｃ
〃ｖ／ｃ７ｎ２であった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
〃ｖ／ｃ７ｎ２であった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
〔実施例８〕
アニリン変性フェノール樹脂
（溶解度パラメーター９．９〜１０．７）１００重盾１
ビニロン繊ｆｉ４ｋ （引張強度６．０ Ｖ１″ニール
。
。
１ｍカット品） ５０重量部炭酸
カルシウム（粒径１．８μｍ） ２０ｔｔ木粉
３０ ｔｔ ヘキサメチレンテトラミン ２０ 〃酸化マグネ
シウム １０ ｐステアリン酸
５ 〃メタノール
８ｏ 〃上記配合物を実施例１と同様にして成形
材料を得た。得られた成形材料の見掛密度は０．５４ｉ
／ｃｃ１、％’ ＩＪユームハ３７ ｃ ｅ／２０ Ｊ
ｉ’ ％そしてスパイ２ルフロ−値は３９０−であった
。
カルシウム（粒径１．８μｍ） ２０ｔｔ木粉
３０ ｔｔ ヘキサメチレンテトラミン ２０ 〃酸化マグネ
シウム １０ ｐステアリン酸
５ 〃メタノール
８ｏ 〃上記配合物を実施例１と同様にして成形
材料を得た。得られた成形材料の見掛密度は０．５４ｉ
／ｃｃ１、％’ ＩＪユームハ３７ ｃ ｅ／２０ Ｊ
ｉ’ ％そしてスパイ２ルフロ−値は３９０−であった
。
この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衡撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ない、シャルピー衡撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は６．９ ｋｇ ｆ
−ｃｍ／ａｎ２であった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
−ｃｍ／ａｎ２であった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
〔実施例９〕
ベンジリックエーテル型フェノール樹脂（溶解度パラメ
ーター９．６〜ｉｏ、ｏ）１００重量部 ビニロン繊維（引張強度６．０Ｖデニール。
ーター９．６〜ｉｏ、ｏ）１００重量部 ビニロン繊維（引張強度６．０Ｖデニール。
ｌ胴カット品） ８０重量部水酸化
アルミニウム（粒径１．０μｍ） ２０ ｐ水酸化
カルシウム １０ 〃ステアリン酸
５ 〃メタノール
８０ 〃上記配合物をヘン７エルミキサーにて均
一分散力 混合し、さらに加熱高速攪拌下
に混練し、粒状のフェノール樹脂成形材料を得た。得ら
れた成形材料のスパイラルフロー値は３０５ｍｍであっ
たＯこの成形材料を用い１６０℃＋ ４００ ｋｌ／ｃ
ｍ２及び５分間の条件にてトランスファー成形を行い、
シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試鉄片を得た。テスト
の結果、シャルピー衝撃強度は１２．３ｋｇｆ−等価２
であった。
アルミニウム（粒径１．０μｍ） ２０ ｐ水酸化
カルシウム １０ 〃ステアリン酸
５ 〃メタノール
８０ 〃上記配合物をヘン７エルミキサーにて均
一分散力 混合し、さらに加熱高速攪拌下
に混練し、粒状のフェノール樹脂成形材料を得た。得ら
れた成形材料のスパイラルフロー値は３０５ｍｍであっ
たＯこの成形材料を用い１６０℃＋ ４００ ｋｌ／ｃ
ｍ２及び５分間の条件にてトランスファー成形を行い、
シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試鉄片を得た。テスト
の結果、シャルピー衝撃強度は１２．３ｋｇｆ−等価２
であった。
その他の物性は、第１表に示す通りであった。
〔実施例１０〕
ベンジリックエーテル型フェノール樹脂（溶解度パラメ
ータ９．６〜１００） Ｊ、００Ｍ量部 ヒニロンａｍ （引’［［６，ＯＶｙ”ニール。
ータ９．６〜１００） Ｊ、００Ｍ量部 ヒニロンａｍ （引’［［６，ＯＶｙ”ニール。
１ｍカット品） １００重量部水酸化
アルミニウム（粒径１．０μｍ） ２０ ｐ水酸化
カルシウム １０ 〃ステアリン酸
５ 〃メタノール
８０ 〃上記配合物をヘンシェルミキサーにて均
一分散混合し、さらに加熱高速攪拌下に混練し、粒状の
フェノール樹脂成形材料を得た。得られた成形材料のス
パイラル７０−値は２６０ｍであった。
アルミニウム（粒径１．０μｍ） ２０ ｐ水酸化
カルシウム １０ 〃ステアリン酸
５ 〃メタノール
８０ 〃上記配合物をヘンシェルミキサーにて均
一分散混合し、さらに加熱高速攪拌下に混練し、粒状の
フェノール樹脂成形材料を得た。得られた成形材料のス
パイラル７０−値は２６０ｍであった。
この成形材料を用い１６０℃、２００に□ｆｆｉ及び５
分間の条件にて圧縮成形を行ないシャルピー衝撃強度測
定用ＪＩＳ試験片を得た。テストの結果、７ヤルビ−ｇ
Ｉｊ撃強度は１４．１ ｋ＆ｆ ＨｃｒＶ／ｃＩｎ２で
あった。
分間の条件にて圧縮成形を行ないシャルピー衝撃強度測
定用ＪＩＳ試験片を得た。テストの結果、７ヤルビ−ｇ
Ｉｊ撃強度は１４．１ ｋ＆ｆ ＨｃｒＶ／ｃＩｎ２で
あった。
その他の物性は第１表に示す通りであった。
〔比較例１〕
実施例１において木粉の配合量を５０重量部に変更し、
炭酸カルシウムを配合しなかった以外は実施例１と同様
にして成形材料を得た。得られた成形材料の見掛密度は
０．６３ ｇ／ａｃ、 ｙＫ ＩＪニームは３２ ｃｅ
／２０．ｌｉ’、そしてス・母イラルフロー値は３８０
晴であった。
炭酸カルシウムを配合しなかった以外は実施例１と同様
にして成形材料を得た。得られた成形材料の見掛密度は
０．６３ ｇ／ａｃ、 ｙＫ ＩＪニームは３２ ｃｅ
／２０．ｌｉ’、そしてス・母イラルフロー値は３８０
晴であった。
この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、７ヤルピ一衝撃強度は４．３ ｋｇｆ−
ｃｍ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示す通
シであった。
ｃｍ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示す通
シであった。
〔比較例２〕
実施例１において炭酸カルシウムの配合量を６０重量部
に変更し、木粉を配合しなかった以外は、実施例１と同
様にして成形材料を得た。得られた成形材料の見掛密度
は０．５７ｇ／ｅｃ、〆す一ムは３５ ｃｃ７２０ｇ、
そしてまたスパイラルフロー値は３９０闘であった。
に変更し、木粉を配合しなかった以外は、実施例１と同
様にして成形材料を得た。得られた成形材料の見掛密度
は０．５７ｇ／ｅｃ、〆す一ムは３５ ｃｃ７２０ｇ、
そしてまたスパイラルフロー値は３９０闘であった。
この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は４．５ ｋ１７ｆ
−ｃｍ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
−ｃｍ／ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
〔比較例３〕
実施例１において、炭酸カルシウムの代わシに１７μｍ
の粒径を有する水酸化アルミニウムを使用した以外は、
実施例１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材
料の見掛密度は０．５９９／ａ ａ 。
の粒径を有する水酸化アルミニウムを使用した以外は、
実施例１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材
料の見掛密度は０．５９９／ａ ａ 。
テリュームハ３４ ｃ ｃ／２０ ｇ、そしてスノぞイ
ラルフロー値は４１０ｓａ＋でありた。
ラルフロー値は４１０ｓａ＋でありた。
この成形材料を用い、実施例１と同様にして射出成形を
行ない、シャルピー衝撃強度側定厚■Ｓ試験片を得た。
行ない、シャルピー衝撃強度側定厚■Ｓ試験片を得た。
テストの結果シャルピー衝撃強度は４．０ｋｐｆ−〜偵
であった。その他の物性は第１表に示す通シであった。
であった。その他の物性は第１表に示す通シであった。
〔比較列４〕
実施例１において引張残置６．１’／デニールのビニロ
ン繊維の代わシに、引張強度３．５ｇ／デニール＋１ｍ
ｎ＋カット品のビニロン繊維を使用した以外は、実施例
１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材料の見
掛密度は０．６３９／ｃｃ、ポＩＪ。
ン繊維の代わシに、引張強度３．５ｇ／デニール＋１ｍ
ｎ＋カット品のビニロン繊維を使用した以外は、実施例
１と同様にして成形材料を得た。得られた成形材料の見
掛密度は０．６３９／ｃｃ、ポＩＪ。
−ムＩＴ’１３２ ｃｃ７２０ ｇ ％ ソしてスパイ
ラルフロー値は３８５間でわった〇 この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形全行
ないシャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片金得た。テ
ストの結果、シャルピー衝撃強度は３、８ ｋｇｆ−ｃ
ｍ７’ｃｍ２でｈ−ｖだ。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
ラルフロー値は３８５間でわった〇 この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形全行
ないシャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片金得た。テ
ストの結果、シャルピー衝撃強度は３、８ ｋｇｆ−ｃ
ｍ７’ｃｍ２でｈ−ｖだ。その他の物性は第１表に示す
通シであった。
〔比較例５〕
ノ？う、り型フェノール樹脂
（溶解度）ぐラメ−ター１２．７〜１４．５）１００重
量部 勾 ・１ ビニロン＠維（引張強度６．０
Ｖデニール。
量部 勾 ・１ ビニロン＠維（引張強度６．０
Ｖデニール。
１＋１１１１１力ツト品） ５０重
量部炭酸カルシウム（粒径１．８μｍ） ２０ｐ
木 粉 ３０重量部へキサメチ
レンテトラミン ２０ ｇ酸化マグネシウム
１０ ｌステアリン酸
５１メタノール ８０ Ｎ
上記配合物を実施例１と同様にして成形材料を得た。得
られた成形材料の見掛密度は０．５９９／ｅ ｃ 。
量部炭酸カルシウム（粒径１．８μｍ） ２０ｐ
木 粉 ３０重量部へキサメチ
レンテトラミン ２０ ｇ酸化マグネシウム
１０ ｌステアリン酸
５１メタノール ８０ Ｎ
上記配合物を実施例１と同様にして成形材料を得た。得
られた成形材料の見掛密度は０．５９９／ｅ ｃ 。
ｄ’ リーームハ３４ ｃｏ／２０９、そしてスパイラ
ルフロー値は４２０輯であった◎ この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
ルフロー値は４２０輯であった◎ この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片を得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は３．５ ｋｙｆ
６ ｃｍ７ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示
す通シであった。
６ ｃｍ７ｃｍ２であった。その他の物性は第１表に示
す通シであった。
〔比較例６〕
実施例１において、炭酸カル７ウムを配合しないで、グ
ラファイトの潤滑性充填材ｔ−２０重量部配全部た以外
は、実施例１と同様にして成形材料を得た。得られた成
形材料の見掛密度は０．６１ｇ／ａＣ，ｙＷリエームは
３３ ｅａ／２０ Ｊｉ’ １そしてスパイラルフロー
値は３８０醜であった。
ラファイトの潤滑性充填材ｔ−２０重量部配全部た以外
は、実施例１と同様にして成形材料を得た。得られた成
形材料の見掛密度は０．６１ｇ／ａＣ，ｙＷリエームは
３３ ｅａ／２０ Ｊｉ’ １そしてスパイラルフロー
値は３８０醜であった。
この成形材料を用い実施例１と同様にして射出成形を行
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片ケ得た。
ない、シャルピー衝撃強度測定用ＪＩＳ試験片ケ得た。
テストの結果、シャルピー衝撃強度は７．５１ψｆ −
ｃｍ／ｃｍ であった。その他の物性は第１表に示す、
Ａ！りであった。
ｃｍ／ｃｍ であった。その他の物性は第１表に示す、
Ａ！りであった。
以下余白
〔発明の効果〕
本発明のフェノール樹脂成形材料は、先願の潤滑性充填
材を配合したツーノール樹脂成形材料の欠点である耐電
圧性すなわち、高電圧下における絶縁性を改良し、さら
に見掛密度が０．５０〜０．６７で大きく、つまプ該成
形材料のボリーウムが３０〜４０で小さいため、射出成
形機のホッパー中での材料落ちが良好になシ、また小粒
径の無機質粉体によシ摩擦熱がおさえられるため、連続
射出成形が安定して行なえ、シャルピー衝撃値がパラン
かず、市販のフェノール樹脂成形材料よυ常に２〜３
ｋｇｆ 、ｃｒｔｖ’ｃｍ２優れた値のフェノール樹脂
成形材料が得られるという効果がある。
材を配合したツーノール樹脂成形材料の欠点である耐電
圧性すなわち、高電圧下における絶縁性を改良し、さら
に見掛密度が０．５０〜０．６７で大きく、つまプ該成
形材料のボリーウムが３０〜４０で小さいため、射出成
形機のホッパー中での材料落ちが良好になシ、また小粒
径の無機質粉体によシ摩擦熱がおさえられるため、連続
射出成形が安定して行なえ、シャルピー衝撃値がパラン
かず、市販のフェノール樹脂成形材料よυ常に２〜３
ｋｇｆ 、ｃｒｔｖ’ｃｍ２優れた値のフェノール樹脂
成形材料が得られるという効果がある。
また、トランスファー成形および圧縮成形においても成
形性が良好になシャルピー衝撃強度が高い成形品が得ら
れるという効果がある。
形性が良好になシャルピー衝撃強度が高い成形品が得ら
れるという効果がある。
その他、ガラス繊維補強材などで得られなかった摺動特
性や耐摩耗性に優れ、かつ材料自体の比重が小さいため
軽量化された成形品が得られるという利点を有する。
性や耐摩耗性に優れ、かつ材料自体の比重が小さいため
軽量化された成形品が得られるという利点を有する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、溶解度パラメーターが９．０〜１１．０のフェノー
ル樹脂１００重量部に対して、６ｇ／デニール以上の引
張強度を有するポリビニルアルコール繊維５〜１５０重
量部および０．１〜１５μｍの粒径を有する無機質粉体
１０〜５０重量部を配合して成ることを特徴とするフェ
ノール樹脂成形材料。 ２、無機質粉体が炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム
、シリカ、クレー、タルク、アルミナ、硫酸アルミニウ
ム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム及び珪酸アルミニウ
ムの群から選ばれた少なくとも一種である特許請求の範
囲第１項記載のフェノール樹脂成形材料。 ３、フェノール樹脂がベンジリックエーテル型フェノー
ル樹脂、アンモニアレゾール型フェノール樹脂、ビスフ
ェノールＡ変性フェノール樹脂、アニリン変性フェノー
ル樹脂及びアミン変性フェノール樹脂の群から選ばれた
少なくとも一種である特許請求の範囲第１項又は第２項
記載のフェノール樹脂成形材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11980684A JPS61255A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | フエノ−ル樹脂成形材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11980684A JPS61255A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | フエノ−ル樹脂成形材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61255A true JPS61255A (ja) | 1986-01-06 |
| JPH0229698B2 JPH0229698B2 (ja) | 1990-07-02 |
Family
ID=14770683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11980684A Granted JPS61255A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | フエノ−ル樹脂成形材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61255A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314684A (ja) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Dainippon Ink & Chem Inc | 熱硬化性樹脂組成物及び摩擦材 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4962550A (ja) * | 1972-06-12 | 1974-06-18 | ||
| JPS5719874A (en) * | 1980-07-08 | 1982-02-02 | Hitachi Denshi Ltd | Parallel operation system in digital differential analyzer |
| JPS58210955A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-08 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 硬化型樹脂組成物 |
| JPS60258248A (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-20 | Asahi Organic Chem Ind Co Ltd | フエノ−ル樹脂成形材料 |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP11980684A patent/JPS61255A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4962550A (ja) * | 1972-06-12 | 1974-06-18 | ||
| JPS5719874A (en) * | 1980-07-08 | 1982-02-02 | Hitachi Denshi Ltd | Parallel operation system in digital differential analyzer |
| JPS58210955A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-08 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 硬化型樹脂組成物 |
| JPS60258248A (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-20 | Asahi Organic Chem Ind Co Ltd | フエノ−ル樹脂成形材料 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314684A (ja) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Dainippon Ink & Chem Inc | 熱硬化性樹脂組成物及び摩擦材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0229698B2 (ja) | 1990-07-02 |
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