JPS61241027A - ワイヤ放電加工用電極線およびその製造方法 - Google Patents
ワイヤ放電加工用電極線およびその製造方法Info
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- JPS61241027A JPS61241027A JP8159785A JP8159785A JPS61241027A JP S61241027 A JPS61241027 A JP S61241027A JP 8159785 A JP8159785 A JP 8159785A JP 8159785 A JP8159785 A JP 8159785A JP S61241027 A JPS61241027 A JP S61241027A
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- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
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- B23H7/08—Wire electrodes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、放電による溶融作用により、被加工物（加工
対象物）を加工づるワイヤ放電加工に用いられるワイヤ
放電加工用電極線およびその製造方法に関するものであ
る。
対象物）を加工づるワイヤ放電加工に用いられるワイヤ
放電加工用電極線およびその製造方法に関するものであ
る。
「従来の技術」
第２図は、一般的なワイヤ放電加工法の概略を説明する
ものである。この加工法は、被加工物１に予め開けたス
タート穴２に電極線３を挿通し、この電極線３を挿通方
向く第２図では矢印の方向）に走行させながら、電極線
３とスタート穴２の内壁面との間で放電させ、かつ、被
加工物１を挿通方向と直交する方向に移動させることに
より、移動軌跡に沿って被加工物１を溶融させて所定の
形状に加工する方法である。この図において、電極線３
は例えば供給リール４から連続的に送り出され、被加工
物１の両側のコロ５を通って巻き取りリール６に巻き取
られるとともに、この巻き取りリール６とコロ５との間
に配されるテンションローラ７によって張力を調整され
るようになっている。また、図示しないが、放電加工部
分には加工液が供されて、電極線３の冷却および加工屑
の除去等を行なうようになっている。
ものである。この加工法は、被加工物１に予め開けたス
タート穴２に電極線３を挿通し、この電極線３を挿通方
向く第２図では矢印の方向）に走行させながら、電極線
３とスタート穴２の内壁面との間で放電させ、かつ、被
加工物１を挿通方向と直交する方向に移動させることに
より、移動軌跡に沿って被加工物１を溶融させて所定の
形状に加工する方法である。この図において、電極線３
は例えば供給リール４から連続的に送り出され、被加工
物１の両側のコロ５を通って巻き取りリール６に巻き取
られるとともに、この巻き取りリール６とコロ５との間
に配されるテンションローラ７によって張力を調整され
るようになっている。また、図示しないが、放電加工部
分には加工液が供されて、電極線３の冷却および加工屑
の除去等を行なうようになっている。
従来、このようなワイヤ放電加工に使用される電極線３
としては、直径０６０５〜０．３ｍｍ程度の銅線、黄銅
線（Ｃｕ６５％、Ｚｎ３５％合金）亜鉛メッキ黄銅線、
あるいは特殊用途としてタングステン線、モリブデン線
等が用いられている。
としては、直径０６０５〜０．３ｍｍ程度の銅線、黄銅
線（Ｃｕ６５％、Ｚｎ３５％合金）亜鉛メッキ黄銅線、
あるいは特殊用途としてタングステン線、モリブデン線
等が用いられている。
「発明が解決しようとする問題点」
ところで、これらの電極線３は、放電加工中、約３００
℃の高温に熱せられ、電極素材自体に大きな熱的負担が
加わる一方、安定放電に維持して加工精度、加工速度を
上げるために行われるテンションローラ７の張力調整時
の張力も加わることから高温強度（高温時における引張
強度）が高いことが要求されている。しかしながら、銅
線は電極線としての細線への伸線加工性は良いものの、
引張強度が小さく、使用中に断線して放電加工作業の効
率を著しく低下させるおそれがある。また、黄銅線は、
室温での引張強ｊ曵が銅線の２倍程度の強さであるが、
３００℃前後の高温強度は銅よりわずかに高い程度であ
り、加工速度を上げようとすると、やはり断線する傾向
がある。
℃の高温に熱せられ、電極素材自体に大きな熱的負担が
加わる一方、安定放電に維持して加工精度、加工速度を
上げるために行われるテンションローラ７の張力調整時
の張力も加わることから高温強度（高温時における引張
強度）が高いことが要求されている。しかしながら、銅
線は電極線としての細線への伸線加工性は良いものの、
引張強度が小さく、使用中に断線して放電加工作業の効
率を著しく低下させるおそれがある。また、黄銅線は、
室温での引張強ｊ曵が銅線の２倍程度の強さであるが、
３００℃前後の高温強度は銅よりわずかに高い程度であ
り、加工速度を上げようとすると、やはり断線する傾向
がある。
さらに、亜鉛メッキ黄銅線の場合、亜鉛による放電安全
性は、増加されるものの、亜鉛メッキ皮膜が存在する分
だけ高温強度が、低下し、加工速度を一ヒげようとする
と、やはり、断線する傾向がある。さらにまた、タング
ステン線、モリブデン線は高温強度は高いが、伸線加工
性が悪く、かつ、消耗品として使用される電極線として
は高価である等の問題点があった。
性は、増加されるものの、亜鉛メッキ皮膜が存在する分
だけ高温強度が、低下し、加工速度を一ヒげようとする
と、やはり、断線する傾向がある。さらにまた、タング
ステン線、モリブデン線は高温強度は高いが、伸線加工
性が悪く、かつ、消耗品として使用される電極線として
は高価である等の問題点があった。
「問題点を解決するための手段」
本発明のワイヤ放電加工電極線は、従来のワイヤ電極線
における前述の問題点を解決するためになされたもので
、１０〜７０％の被覆率で銅を被覆した銅被覆鋼線の外
周面に０．１〜１５μｍの厚さにわたって、編地から表
層に向かって亜鉛濃度が高くなるようなａ度勾配がつけ
られた銅−亜鉛合金層を設けたものおよびこの銅−亜鉛
合金層上にさらに酸化亜鉛および酸化銅からなる０、
１〜５μｍの酸化物皮膜で被覆したものである。
における前述の問題点を解決するためになされたもので
、１０〜７０％の被覆率で銅を被覆した銅被覆鋼線の外
周面に０．１〜１５μｍの厚さにわたって、編地から表
層に向かって亜鉛濃度が高くなるようなａ度勾配がつけ
られた銅−亜鉛合金層を設けたものおよびこの銅−亜鉛
合金層上にさらに酸化亜鉛および酸化銅からなる０、
１〜５μｍの酸化物皮膜で被覆したものである。
また、本発明のワイヤ放電加工用電極線の製造方法は、
銅被覆鋼線の外周面に、亜鉛メッキ浴で、電気亜鉛メッ
キによって亜鉛層を形成した後、さらに酸素ａｒｔｉが
２５〜７０体積％の酸化性雰囲気で熱処理を施して銅被
覆ａｉａと亜鉛層との間に、編地から表層に向かって、
亜鉛濃度が高くなるような１１度勾配がつけられた銅−
亜鉛合金層を生成させ、亜鉛層を完全に銅−亜鉛合金層
に変化させると同時に、表面から酸化を進行させ表層に
酸化亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜を生成せしめ
る方法である。
銅被覆鋼線の外周面に、亜鉛メッキ浴で、電気亜鉛メッ
キによって亜鉛層を形成した後、さらに酸素ａｒｔｉが
２５〜７０体積％の酸化性雰囲気で熱処理を施して銅被
覆ａｉａと亜鉛層との間に、編地から表層に向かって、
亜鉛濃度が高くなるような１１度勾配がつけられた銅−
亜鉛合金層を生成させ、亜鉛層を完全に銅−亜鉛合金層
に変化させると同時に、表面から酸化を進行させ表層に
酸化亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜を生成せしめ
る方法である。
前記ワイヤ放電加工用電極線（以下、ワイヤ電極線と言
う。）において銅被１／Ｒ＃９線の銅の被覆率が１０％
未満であると、導電率が低くなるため、放電性能が低下
して加工速度が上がらず、７０％より大きいと高温強度
が低くなるため、張力を上げた場合に断線しやすくなる
。また、銅−亜鉛合金層が存在しないと編地が露出して
いるため放電性能、すなわち、加工速度が著るしく低Ｆ
する。
う。）において銅被１／Ｒ＃９線の銅の被覆率が１０％
未満であると、導電率が低くなるため、放電性能が低下
して加工速度が上がらず、７０％より大きいと高温強度
が低くなるため、張力を上げた場合に断線しやすくなる
。また、銅−亜鉛合金層が存在しないと編地が露出して
いるため放電性能、すなわち、加工速度が著るしく低Ｆ
する。
さらに、その銅−亜鉛合金層も、編地から表層に向かっ
て亜鉛濃度が高（なるような濃度勾配を有する銅−亜鉛
合金層でない場合は、十分な加工速度増加が得られない
。
て亜鉛濃度が高（なるような濃度勾配を有する銅−亜鉛
合金層でない場合は、十分な加工速度増加が得られない
。
ざらに、そのａ度勾配を有する銅−亜鉛合金層の厚さが
、０．１μｍ未満であると、十分な放電性能が得られず
、加工速度の増大効果が得られないかもしくは、被加工
物（主として、鋼鉄材料の場合）の鉄分と電極線の銅分
とが溶融反応を起こして、加工面に付着する傾向が大と
なり、加工精度が悪くなる。濃度勾配を有する銅−・亜
鉛合金層の厚さが１５μｌより厚いと強度低下が生じて
断線しやすくなり、また熱処理時間が長くなったり設備
費が高くつくなど経済的に不利になる。
、０．１μｍ未満であると、十分な放電性能が得られず
、加工速度の増大効果が得られないかもしくは、被加工
物（主として、鋼鉄材料の場合）の鉄分と電極線の銅分
とが溶融反応を起こして、加工面に付着する傾向が大と
なり、加工精度が悪くなる。濃度勾配を有する銅−・亜
鉛合金層の厚さが１５μｌより厚いと強度低下が生じて
断線しやすくなり、また熱処理時間が長くなったり設備
費が高くつくなど経済的に不利になる。
ざらに、最外層に生成された厚み０．１〜５μ暑の酸化
亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜が存在するもので
は、初期放電（ワイヤ電極線が被加工物との間で放電を
開始する時）においておだやかな万遍なく分散された放
電となり、局部的集中放電が生じることがなく、断線の
恐れがなくより好都合である。この酸化物皮膜の厚さが
０゜１μｍ未満では上記効果が得られず、５μｍを越え
ると強度低下が大きくなって不都合を来す。
亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜が存在するもので
は、初期放電（ワイヤ電極線が被加工物との間で放電を
開始する時）においておだやかな万遍なく分散された放
電となり、局部的集中放電が生じることがなく、断線の
恐れがなくより好都合である。この酸化物皮膜の厚さが
０゜１μｍ未満では上記効果が得られず、５μｍを越え
ると強度低下が大きくなって不都合を来す。
「実施例」
以下、本発明の好適な実施例を説明すると、第１図に示
すように、このワイヤ電極線は、銅被覆鋼線１１が芯材
とされ、その外周面に０．１〜１５μｍの範囲の厚さで
、編地から表層に向かって亜鉛濃度が高くなるような濃
度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層１２が設けられ、さ
らに最外層が酸化亜鉛および酸化銅からなる０、１〜５
μｍの酸化物皮膜１３が設けられ、全体の直径が約０゜
２１１１１１１に形成されたものである。前記銅被覆鋼
線１１はいわゆる鋼線あるいは鉄線、合金鋼線等の鋼線
に１０〜７０％の被覆率で銅を被覆してなるものである
。ただし、ここでの被覆率とは、全体の断面積に対する
胴部分の断面積の割合を意味している。
すように、このワイヤ電極線は、銅被覆鋼線１１が芯材
とされ、その外周面に０．１〜１５μｍの範囲の厚さで
、編地から表層に向かって亜鉛濃度が高くなるような濃
度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層１２が設けられ、さ
らに最外層が酸化亜鉛および酸化銅からなる０、１〜５
μｍの酸化物皮膜１３が設けられ、全体の直径が約０゜
２１１１１１１に形成されたものである。前記銅被覆鋼
線１１はいわゆる鋼線あるいは鉄線、合金鋼線等の鋼線
に１０〜７０％の被覆率で銅を被覆してなるものである
。ただし、ここでの被覆率とは、全体の断面積に対する
胴部分の断面積の割合を意味している。
このようなワイヤ電極線は例えば次のような方法で製造
される。例えば、０．４９１１ｆｆｉの直径を有する銅
被覆鋼線を塩化亜鉛浴（１４中に塩化亜鉛４２ｇ、塩化
アンモニウム２１０ｇを含有する水浴液）中に浸漬し、
電気亜鉛メッキ処理を施すこ・とにより、銅被覆鋼線の
外周面に所定の厚さの亜鉛層を形成する。次いで、これ
ら亜鉛層で被覆された銅被覆鋼線に伸線加工を施して全
体の直径が０．２ｍｍとしたあと、酸素濃度３０体積％
、残りが窒素によりなる酸化性雰囲気ガスが１００１１
Ｊ／分で流れる５００℃に加熱された管状炉中を通過せ
しめ、銅被覆鋼線と亜鉛層との間に編地から表層に向か
って亜鉛濃度が高くなるような濃度勾配がつけられた銅
−亜鉛合金層を生成させ、亜鉛層を銅−亜鉛合金層に変
化させると同時に、表層に酸化亜鉛および酸化銅からな
る酸化物皮膜を生成する。
される。例えば、０．４９１１ｆｆｉの直径を有する銅
被覆鋼線を塩化亜鉛浴（１４中に塩化亜鉛４２ｇ、塩化
アンモニウム２１０ｇを含有する水浴液）中に浸漬し、
電気亜鉛メッキ処理を施すこ・とにより、銅被覆鋼線の
外周面に所定の厚さの亜鉛層を形成する。次いで、これ
ら亜鉛層で被覆された銅被覆鋼線に伸線加工を施して全
体の直径が０．２ｍｍとしたあと、酸素濃度３０体積％
、残りが窒素によりなる酸化性雰囲気ガスが１００１１
Ｊ／分で流れる５００℃に加熱された管状炉中を通過せ
しめ、銅被覆鋼線と亜鉛層との間に編地から表層に向か
って亜鉛濃度が高くなるような濃度勾配がつけられた銅
−亜鉛合金層を生成させ、亜鉛層を銅−亜鉛合金層に変
化させると同時に、表層に酸化亜鉛および酸化銅からな
る酸化物皮膜を生成する。
このようにして、形成されたワイヤ電極線は、銅被覆鋼
線１１を芯材としているため、優れた高温強度および導
電率を備え、また編地から表層に向って亜鉛濃度が高く
なるような濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層１２の
存在により優れた放電性能を発揮する。さらに銅−亜鉛
合金Ｊｉｇｉ１２によって放電時における被加工物への
銅の付着が防止される。さらに最外層に酸化亜鉛および
酸化銅からなる酸化物皮膜１３を有するため、初期放電
において集中放電とならず、おだやかな万遍なく分散さ
れた放電となり、以後の放電が全周に渡って比較的均一
な放電となり断線しにくくなる。
線１１を芯材としているため、優れた高温強度および導
電率を備え、また編地から表層に向って亜鉛濃度が高く
なるような濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層１２の
存在により優れた放電性能を発揮する。さらに銅−亜鉛
合金Ｊｉｇｉ１２によって放電時における被加工物への
銅の付着が防止される。さらに最外層に酸化亜鉛および
酸化銅からなる酸化物皮膜１３を有するため、初期放電
において集中放電とならず、おだやかな万遍なく分散さ
れた放電となり、以後の放電が全周に渡って比較的均一
な放電となり断線しにくくなる。
次いで、実験例を示して、これらワイヤ電極線の作用効
果を明確にする。
果を明確にする。
本実験例では、銅被覆鋼線１１の銅の被覆率、編地から
表層に向かって亜鉛濃度が高くなるような濃度勾配がつ
けられた銅−亜鉛合金層１２の厚さおよび酸化亜鉛およ
び酸化銅からなる酸化皮膜１３の厚さを種々の値に設定
した直径Ｑ、２ｍｍのワイヤ電極と、同じく直径０．２
１の通常の銅線、黄銅線（Ｃｕ６５％、Ｚｎ ３５％）
、亜鉛メッキ黄銅線、および濃度勾配のついていない
銅−亜鉛合金層の銅被覆鋼線について加工中における加
工速度、加工精度、断線頻度（高温強度、放電安定性）
および経演性を評価する比較試験を行なった。
表層に向かって亜鉛濃度が高くなるような濃度勾配がつ
けられた銅−亜鉛合金層１２の厚さおよび酸化亜鉛およ
び酸化銅からなる酸化皮膜１３の厚さを種々の値に設定
した直径Ｑ、２ｍｍのワイヤ電極と、同じく直径０．２
１の通常の銅線、黄銅線（Ｃｕ６５％、Ｚｎ ３５％）
、亜鉛メッキ黄銅線、および濃度勾配のついていない
銅−亜鉛合金層の銅被覆鋼線について加工中における加
工速度、加工精度、断線頻度（高温強度、放電安定性）
および経演性を評価する比較試験を行なった。
この比較試験の結果を第１表にポリ。ただし、放電加工
としては、厚さ２Ｑｍｍの被加工物（ＳＫＤ−１１）か
ら３０ｍｍ角の板材を切り取る加工を行なった。このと
きの加工条件は次のとうりである。
としては、厚さ２Ｑｍｍの被加工物（ＳＫＤ−１１）か
ら３０ｍｍ角の板材を切り取る加工を行なった。このと
きの加工条件は次のとうりである。
印加電圧 ：１１０Ｖ
パルス時間 二〇Ｎ→５μ５
ＯＦＦ→５μｓ
ピーク電流 ：１０Ａ
コンデンザ容量二０．８μＦ
加工液 ：純水
電極線張力 ニア５０ａｆ
また、加工速度は、銅線の加工速度（０，８ｍｍＺ分）
を基準として、これを１としたときの比率で表わした。
を基準として、これを１としたときの比率で表わした。
加工精度は、切り取った板材の寸法誤差の範囲の広さく
最大値と最小値の差）を狭い順に、Ａ（０，０１ｍｍ未
満）、Ｂ（０，０１〜０゜０３ｍｎ＋） 、Ｃ（０，０
３ｍｎ＋より大）で表わした。
最大値と最小値の差）を狭い順に、Ａ（０，０１ｍｍ未
満）、Ｂ（０，０１〜０゜０３ｍｎ＋） 、Ｃ（０，０
３ｍｎ＋より大）で表わした。
断線頻度は、断線回数の少ない順にＡ（断線なく安定）
、Ｂ（１）（加工速度を上げると断線あり、）、Ｂ（２
）（張力を７５０ｇｆより大きくすると断線あり）、Ｂ
（３）（放電初期−ワイＶ電極が被加工物との間で放電
を開始する時に断線することがある。）Ｃ（断線頻発）
で表わした。ざらに、経済性は黄銅線の製造コストを基
準としてそれより安価にできる場合を○、高価になる場
合をＸで表わした。
、Ｂ（１）（加工速度を上げると断線あり、）、Ｂ（２
）（張力を７５０ｇｆより大きくすると断線あり）、Ｂ
（３）（放電初期−ワイＶ電極が被加工物との間で放電
を開始する時に断線することがある。）Ｃ（断線頻発）
で表わした。ざらに、経済性は黄銅線の製造コストを基
準としてそれより安価にできる場合を○、高価になる場
合をＸで表わした。
第１表から明らかなように、ワイヤ電極線のうち、銅被
覆率が１０〜７０％、かつ銅−亜鉛合金層（編地から表
層に向かって亜鉛８ｉｌｒ！１が高くなるような濃度勾
配がつけられた）の厚さが０．１〜１５μｍおよびさら
に酸化亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜の厚さが０
．１〜５μｍという本発明の条件を満たずものは、銅線
、黄銅線、亜鉛めっき黄銅線および濃度勾配をもたない
亜鉛−銅合金層層で被覆された銅被覆鋼線を含む他の電
極線に比べて、加工速度、加工精度、耐断線性、および
経済性ともに優れていることがわかる。
覆率が１０〜７０％、かつ銅−亜鉛合金層（編地から表
層に向かって亜鉛８ｉｌｒ！１が高くなるような濃度勾
配がつけられた）の厚さが０．１〜１５μｍおよびさら
に酸化亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜の厚さが０
．１〜５μｍという本発明の条件を満たずものは、銅線
、黄銅線、亜鉛めっき黄銅線および濃度勾配をもたない
亜鉛−銅合金層層で被覆された銅被覆鋼線を含む他の電
極線に比べて、加工速度、加工精度、耐断線性、および
経済性ともに優れていることがわかる。
なお、酸化物皮膜および濃度勾配のついた銅−亜鉛合金
層の厚さを酸化性雰囲気の酸素濃度、熱処理温度および
時間との関係で、代表例を示すと、第２表のようになる
。
層の厚さを酸化性雰囲気の酸素濃度、熱処理温度および
時間との関係で、代表例を示すと、第２表のようになる
。
第２表
第２表かられかるように銅−亜鉛合金層の厚さおよび酸
化物皮膜層の厚さは熱処理温度、時間、初期亜鉛メッキ
厚および雰囲気中の酸素濃度が微妙に関連し、これら条
件を考慮して決められる。
化物皮膜層の厚さは熱処理温度、時間、初期亜鉛メッキ
厚および雰囲気中の酸素濃度が微妙に関連し、これら条
件を考慮して決められる。
酸素濃度２５％以上７０以下の範囲と限定した理由は、
２５％未満では銅−亜鉛合金層は０．１μｍに達してし
まうが酸化物皮膜が０．１μｍに達しないことになるた
めである。また、７０％を越えると、銅−亜鉛合金層厚
は１５μｍ達してしまうが、酸化物皮膜も５μｍを越え
てしまうからである。
２５％未満では銅−亜鉛合金層は０．１μｍに達してし
まうが酸化物皮膜が０．１μｍに達しないことになるた
めである。また、７０％を越えると、銅−亜鉛合金層厚
は１５μｍ達してしまうが、酸化物皮膜も５μｍを越え
てしまうからである。
なお１、直径０．１９６ｍｍ被覆率６０％の銅被覆鋼線
を芯材とし硫酸亜鉛浴（１４中にＵＩｌ酸０゜１４モル
、硫酸亜鉛０．２３モルを含む水溶液）中に浸漬し電気
亜鉛メッキを施して厚さ２μｍの亜鉛層を形成し、しか
る後に、管状炉で４０体積％酸素濃度の雰囲気中で熱処
理したものでも前記比較試験における本発明の条件を満
たす電極線の試験結果と同様に優れた結果を得ることが
できた。
を芯材とし硫酸亜鉛浴（１４中にＵＩｌ酸０゜１４モル
、硫酸亜鉛０．２３モルを含む水溶液）中に浸漬し電気
亜鉛メッキを施して厚さ２μｍの亜鉛層を形成し、しか
る後に、管状炉で４０体積％酸素濃度の雰囲気中で熱処
理したものでも前記比較試験における本発明の条件を満
たす電極線の試験結果と同様に優れた結果を得ることが
できた。
また、前記０．４９ｍｍのものから０．２１０１１１も
のを得る工程において伸線を酸素濃度２５〜７０体積％
の酸化性雰囲気の熱処理の後に行った場合も同様であっ
た。
のを得る工程において伸線を酸素濃度２５〜７０体積％
の酸化性雰囲気の熱処理の後に行った場合も同様であっ
た。
このことから明らかなように、本発明のＶ３Ｔｈ方法に
おいては、亜鉛層を外周面に設けた銅被覆鋼線に酸素濃
度２５〜７０体積％の酸化性雰囲気で熱処理を施しで、
亜鉛層を編地から表層に向かって亜鉛濃度が高くなるよ
うな濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層と酸化亜鉛お
よび酸化銅からなる酸化物皮膜とに変化させる工程が優
れた品質のワイヤ電極線を得るための重要な工程である
ことがわかる。
おいては、亜鉛層を外周面に設けた銅被覆鋼線に酸素濃
度２５〜７０体積％の酸化性雰囲気で熱処理を施しで、
亜鉛層を編地から表層に向かって亜鉛濃度が高くなるよ
うな濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層と酸化亜鉛お
よび酸化銅からなる酸化物皮膜とに変化させる工程が優
れた品質のワイヤ電極線を得るための重要な工程である
ことがわかる。
「発明の効果」
以上説明したように、本発明によれば次のような優れた
効果を得ることができる。
効果を得ることができる。
■ １０〜７０％の被覆率で銅を被覆した銅被覆鋼線を
芯材としたので、高い導電率を維持しながら、かつ高温
強度を高めることができる。すなわち、高電流が流れて
も、ジュール熱によるワイヤ電極線の昇温が少ないので
、さらに加工速度を早めるために、高電流を流してワイ
ヤ電極線が昇温しても、Ｂ湿強度が高いので断線を防止
し、放電加工作業の効率を高めることができる。
芯材としたので、高い導電率を維持しながら、かつ高温
強度を高めることができる。すなわち、高電流が流れて
も、ジュール熱によるワイヤ電極線の昇温が少ないので
、さらに加工速度を早めるために、高電流を流してワイ
ヤ電極線が昇温しても、Ｂ湿強度が高いので断線を防止
し、放電加工作業の効率を高めることができる。
■ 導電率の良好な銅被覆鋼線の外周面に０．１〜１５
μｍの厚さにわたって、銅層から表層に向かって亜鉛濃
度が高くなるような１１度勾配がつけられた銅−亜鉛合
金層を設けたので放電性能が向上し、かつ銅層の表面露
出による被加工物への銅の付着が防止されて、加工精度
が高められるとともに、加工速度の低下を防止すること
ができる。
μｍの厚さにわたって、銅層から表層に向かって亜鉛濃
度が高くなるような１１度勾配がつけられた銅−亜鉛合
金層を設けたので放電性能が向上し、かつ銅層の表面露
出による被加工物への銅の付着が防止されて、加工精度
が高められるとともに、加工速度の低下を防止すること
ができる。
■ ！外層に０．１〜５μｍの厚さにわたって、酸化亜
鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜を設けたものでは、
初期放電において集中放電とならず、おだやかな万遍な
く分散された放電となり断線を防止することができる。
鉛および酸化銅からなる酸化物皮膜を設けたものでは、
初期放電において集中放電とならず、おだやかな万遍な
く分散された放電となり断線を防止することができる。
■ 素材的に伸線加工性が良好でかつ安価に製造するこ
とができる。つまり、本発明のワイ）アミ極線は鋼、銅
、濃度勾配を有する銅−亜鉛合金層および酸化物皮膜の
特性が極めて良好に利用、調整され、これらの相乗作用
によって前記■■Ｏ■の効果をも得るものである。
とができる。つまり、本発明のワイ）アミ極線は鋼、銅
、濃度勾配を有する銅−亜鉛合金層および酸化物皮膜の
特性が極めて良好に利用、調整され、これらの相乗作用
によって前記■■Ｏ■の効果をも得るものである。
■ 銅被覆鋼線の外周面に亜鉛層を設け、これらを酸素
濃度２５〜７０体積％の酸化性雰囲気で熱処理すること
により銅被覆鋼線と亜鉛層との間に、銅層から表層に向
かって亜鉛濃度が高くなるような濃度勾配を有する銅−
亜鉛合金層が得られると同時に最外層に酸化亜鉛および
酸化銅からなる酸化物皮膜が得られたので、放電性能の
安定したワイヤ電極線を得ることができる。
濃度２５〜７０体積％の酸化性雰囲気で熱処理すること
により銅被覆鋼線と亜鉛層との間に、銅層から表層に向
かって亜鉛濃度が高くなるような濃度勾配を有する銅−
亜鉛合金層が得られると同時に最外層に酸化亜鉛および
酸化銅からなる酸化物皮膜が得られたので、放電性能の
安定したワイヤ電極線を得ることができる。
第１図は本発明のワイヤ放電加工用電極線の実施例を示
す横断面口、第２図は一般的なワイヤ放電加工法の概略
を説明する概略斜視図である。 １１・・・・・・銅被覆鋼線、１２・・・・・・銅−亜
鉛合金層、１３・・・・・・酸化物皮膜。
す横断面口、第２図は一般的なワイヤ放電加工法の概略
を説明する概略斜視図である。 １１・・・・・・銅被覆鋼線、１２・・・・・・銅−亜
鉛合金層、１３・・・・・・酸化物皮膜。
Claims (4)
- （１）鋼線に１０〜７０％の被覆率で銅を被覆してなる
銅被覆鋼線が芯材とされ、この銅被覆鋼線には厚さ０．
１〜１５μｍの、銅地から表層に向かって亜鉛濃度が高
くなるような濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層が設
けられたことを特徴とするワイヤ放電加工用電極線。 - （２）鋼線に１０〜７０％の被覆率で銅を被覆してなる
銅被覆鋼線が芯材とされ、この銅被覆鋼線には厚さ０．
１〜１５μｍの、銅地から表層に向かって亜鉛濃度が高
くなるような濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層が設
けられ、さらにこの上に酸化亜鉛および酸化銅からなる
厚さ０．１〜５μｍの酸化物皮膜が設けられたことを特
徴とする放電加工用ワイヤ電極線。 - （３）鋼線に銅を被覆してなる銅被覆鋼線の外周面に電
気亜鉛メッキ処理を施して亜鉛層を形成した後、これら
亜鉛層と銅被覆鋼線とに酸素濃度２５〜７０体積％の酸
化性雰囲気で熱処理を施して、亜鉛層と銅被覆鋼線との
間に銅地から外層に向かって亜鉛濃度が高くなるような
濃度勾配がつけられた銅−亜鉛合金層を生成せしめると
ともに最外層に酸化亜鉛および酸化銅からなる酸化物皮
膜を生成せしめることを特徴とする放電加工用ワイヤ電
極線の製造方法。 - （４）前記熱処理の前工程あるいは後工程として伸線加
工を施すことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の
放電加工用ワイヤ電極線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8159785A JPS61241027A (ja) | 1985-04-17 | 1985-04-17 | ワイヤ放電加工用電極線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8159785A JPS61241027A (ja) | 1985-04-17 | 1985-04-17 | ワイヤ放電加工用電極線およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61241027A true JPS61241027A (ja) | 1986-10-27 |
| JPH0573528B2 JPH0573528B2 (ja) | 1993-10-14 |
Family
ID=13750724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8159785A Granted JPS61241027A (ja) | 1985-04-17 | 1985-04-17 | ワイヤ放電加工用電極線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61241027A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150357071A1 (en) * | 2014-06-10 | 2015-12-10 | Ya-Yang Yen | Core-Sheath Wire Electrode for a Wire-Cut Electrical Discharge Machine |
| WO2018233986A1 (en) | 2017-06-22 | 2018-12-27 | Nv Bekaert Sa | WIRE WITH SOUL IN STEEL AND COATING OF METAL ALLOY |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5662730A (en) * | 1979-10-11 | 1981-05-28 | Charmilles Sa Ateliers | Electrode wire |
-
1985
- 1985-04-17 JP JP8159785A patent/JPS61241027A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5662730A (en) * | 1979-10-11 | 1981-05-28 | Charmilles Sa Ateliers | Electrode wire |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150357071A1 (en) * | 2014-06-10 | 2015-12-10 | Ya-Yang Yen | Core-Sheath Wire Electrode for a Wire-Cut Electrical Discharge Machine |
| WO2018233986A1 (en) | 2017-06-22 | 2018-12-27 | Nv Bekaert Sa | WIRE WITH SOUL IN STEEL AND COATING OF METAL ALLOY |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0573528B2 (ja) | 1993-10-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |