JPS61239120A - 鋳造モールド湯面計 - Google Patents
鋳造モールド湯面計Info
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- JPS61239120A JPS61239120A JP7936485A JP7936485A JPS61239120A JP S61239120 A JPS61239120 A JP S61239120A JP 7936485 A JP7936485 A JP 7936485A JP 7936485 A JP7936485 A JP 7936485A JP S61239120 A JPS61239120 A JP S61239120A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続鋳造における電磁誘導式鋳型湯面レベル計
の校正方法及び装置の改良に関するものである。
の校正方法及び装置の改良に関するものである。
連続鋳造設備において、鋳型内の湯面レベルを自動制御
することは、鋳造品の品質特に表面品質を保持するため
にも、あるいは操業の自動化省力化の面からも極めて重
要なことである。特に最近、連鋳による鋳込作業の完全
自動化の試みが鉄鋼各社において研究されているが、こ
れは連鋳鋳込作業の開始、終了作業を自動化するもので
、通常オートスタート、オートストップと称されている
。
することは、鋳造品の品質特に表面品質を保持するため
にも、あるいは操業の自動化省力化の面からも極めて重
要なことである。特に最近、連鋳による鋳込作業の完全
自動化の試みが鉄鋼各社において研究されているが、こ
れは連鋳鋳込作業の開始、終了作業を自動化するもので
、通常オートスタート、オートストップと称されている
。
このうちオートスタートは、湯面レベルが定常位置にな
るまで注湯する際の技術で、非定常状態にある湯面を制
御する技術とともに、湯面レベル計の選択が重要になっ
てくる。湯面レベル計にはＲＩ式、電磁誘導式、熱電対
式などがあり、夫々に特長をもっているが、中でも電磁
式が性能、安全性において他方式よシ優れている。第１
表は各方式の比較を示すものである。
るまで注湯する際の技術で、非定常状態にある湯面を制
御する技術とともに、湯面レベル計の選択が重要になっ
てくる。湯面レベル計にはＲＩ式、電磁誘導式、熱電対
式などがあり、夫々に特長をもっているが、中でも電磁
式が性能、安全性において他方式よシ優れている。第１
表は各方式の比較を示すものである。
第１表
電磁誘導式は上記のように性能その他について他方式よ
り優れているが、鋳型寸法が小型になると測定位置の＠
型やノズルからの距離によって誤差を生ずるので、使用
に当って校正（キャリブレーション）の必要がある。以
下この校正方法の一例としての１ポイントＡＧＣについ
て説明する。
り優れているが、鋳型寸法が小型になると測定位置の＠
型やノズルからの距離によって誤差を生ずるので、使用
に当って校正（キャリブレーション）の必要がある。以
下この校正方法の一例としての１ポイントＡＧＣについ
て説明する。
第２図は電磁誘導式レベル計の構成図である。
図中（１）は発振器、（２）は増幅器、（３）はセンサ
コイル、（４）は加算器、（４）は検波器、（５）はオ
ツシレーションフィルタ、（６）はりニアライザ、（７
）は基準電圧設定部、（８）はスイッチ回路、（９）は
制御回路である。
コイル、（４）は加算器、（４）は検波器、（５）はオ
ツシレーションフィルタ、（６）はりニアライザ、（７
）は基準電圧設定部、（８）はスイッチ回路、（９）は
制御回路である。
先ず湯面レベル測定のメカニズムを説明する。
湯面レベルの測定に当つ３ては、センサコイル（３）を
連鋳設備の所定位置に配置し、発振器（１）によυ高周
波電流をセンサコイル（３）に供給すると、センサコイ
ル（３）のインピーダンスは、鋳型内の湯面レベルによ
って変化するので、このインピーダンス変化を電圧とし
て取り出し、加算器（４）を介し増幅器（２）にフィー
ドバックする。
連鋳設備の所定位置に配置し、発振器（１）によυ高周
波電流をセンサコイル（３）に供給すると、センサコイ
ル（３）のインピーダンスは、鋳型内の湯面レベルによ
って変化するので、このインピーダンス変化を電圧とし
て取り出し、加算器（４）を介し増幅器（２）にフィー
ドバックする。
この測定回路において、
発振器（１）の出力電圧〔増幅器（２）への入力電圧〕
””ｅｉｎ 増幅器（２）の出力電圧 ・・・８ｏｕｔ湯面レベルに
対応したセンサコイル（３）の出力電圧
・・・式ｈ）増幅器（２）の増幅度
・・・Ｇ。
””ｅｉｎ 増幅器（２）の出力電圧 ・・・８ｏｕｔ湯面レベルに
対応したセンサコイル（３）の出力電圧
・・・式ｈ）増幅器（２）の増幅度
・・・Ｇ。
とすると；次式（１）が成立する。
すなわち増幅器（２）の出力ｅ。ｕｔは湯直レベルを表
わすｆ（ｈ）によって変化することが判る。従って増幅
器（２）の出力音、オツシレーションフィルタ（５）に
よって鋳型の振動成分を除去するとともに、リニアライ
ザ（６）によって非線型信号を線型化してやれば、これ
が場面レベルを示すものとなる。
わすｆ（ｈ）によって変化することが判る。従って増幅
器（２）の出力音、オツシレーションフィルタ（５）に
よって鋳型の振動成分を除去するとともに、リニアライ
ザ（６）によって非線型信号を線型化してやれば、これ
が場面レベルを示すものとなる。
次にこのレベル計の校正方法を説明する。第３図はレベ
ル計校正方法の原理を示すものである。
ル計校正方法の原理を示すものである。
ｙ軸は増幅器（２）の出力電圧、ｙ軸は湯面レベルであ
る。曲線人は基準となる特性を示すもので、レベル計の
出力特性が曲線Ａのようであれば、レベル計の指示は正
しいのである。しかし実際の湯面レベルの測定に際して
は、センサコイル（３）と鋳型との間隔が常に一定とは
限らず、鋳造条件で異なるので、レベル計の出力特性は
その度に異なり、例えば曲線Ｂのような出力特性をとる
こととなる。
る。曲線人は基準となる特性を示すもので、レベル計の
出力特性が曲線Ａのようであれば、レベル計の指示は正
しいのである。しかし実際の湯面レベルの測定に際して
は、センサコイル（３）と鋳型との間隔が常に一定とは
限らず、鋳造条件で異なるので、レベル計の出力特性は
その度に異なり、例えば曲線Ｂのような出力特性をとる
こととなる。
その念め予め定めた湯面レベル位置ｘｏにおいて、レベ
ル計の出力電圧が規単電圧７ｏとなるようにレベル計の
ゲインを調整して、曲線Ｂを曲線Ａに一致させる。これ
が１ポイントＡＧＣと呼ばれている校正方法である。
ル計の出力電圧が規単電圧７ｏとなるようにレベル計の
ゲインを調整して、曲線Ｂを曲線Ａに一致させる。これ
が１ポイントＡＧＣと呼ばれている校正方法である。
この校正方法を第２図の回路について説明する。
先ず増幅器（２）の出力（レベル計出力）と、基準電圧
との偏差量を常に求めておく。スイッチ回路（８）は通
常は開かれた状態にある。湯面レベルが基塩レベル（ｘ
ｏ）となった時点で、オパレータが操作してスイッチ回
路（８）ヲ閉じると、偏差量は制御回路（９）ヲ介して
加算器（４）に加えられる。この回路によシ増幅器（２
）→スイッチ回路（８）→制御回路（９）→加算器（４
）のフィードバック回路が形成され、偏差量を零とする
すなわちレベル計出力電圧を基準電圧（ｙｏ）にするこ
とによシ、増幅器（２）の増幅度Ｇ１→０１′に制御回
路（９）によって制御しそれを保持することによって校
正を終るのである。
との偏差量を常に求めておく。スイッチ回路（８）は通
常は開かれた状態にある。湯面レベルが基塩レベル（ｘ
ｏ）となった時点で、オパレータが操作してスイッチ回
路（８）ヲ閉じると、偏差量は制御回路（９）ヲ介して
加算器（４）に加えられる。この回路によシ増幅器（２
）→スイッチ回路（８）→制御回路（９）→加算器（４
）のフィードバック回路が形成され、偏差量を零とする
すなわちレベル計出力電圧を基準電圧（ｙｏ）にするこ
とによシ、増幅器（２）の増幅度Ｇ１→０１′に制御回
路（９）によって制御しそれを保持することによって校
正を終るのである。
この人ＧＣ回路を含めたレベル計出力ｅ。ｕｔは次の式
（２）で表わされる。
（２）で表わされる。
以上述べたようなＡＧＣ方式には、１ポイントＡＧＣの
他に、溶鋼の存在しない（つまシ無限遠に存在する）状
態での校正方法でおる無限大ＡＧＣ方式がある。
他に、溶鋼の存在しない（つまシ無限遠に存在する）状
態での校正方法でおる無限大ＡＧＣ方式がある。
次に電磁誘導式レベル計を用いたオートスタートの実施
例を説明する。第４図（９）において←Ｑはタンディツ
シュ、αυはスライディングノズル、ａｚは湯面レベル
感知電極、αｊは鋳型、α荀はダミーパー、α９はレベ
ル計センサ、αｅはレベル計増幅器、ａ７）はオートス
タート制御装置、αｌは油圧装置、醤はスライディング
ノズル駆動用シリンダ、（至）はピンチロールである。
例を説明する。第４図（９）において←Ｑはタンディツ
シュ、αυはスライディングノズル、ａｚは湯面レベル
感知電極、αｊは鋳型、α荀はダミーパー、α９はレベ
ル計センサ、αｅはレベル計増幅器、ａ７）はオートス
タート制御装置、αｌは油圧装置、醤はスライディング
ノズル駆動用シリンダ、（至）はピンチロールである。
スタート時スライディングノズルａυは規定開度に設定
されている。タンディツシユａＯ内に注入された溶鋼は
、所定量になるまでタンディツシユαＱ内に貯留される
。（ｂ）図のＩの状態である。タンディツシュ（至）内
の溶鋼が所定量を超えると、溶鋼はタンディツシユａＱ
内に設けられた堰を超えて流出し、スライディングノズ
ルａＩ）′ｌｒ：介して鋳型α３内に注入される。鋳型
ａＪ内にはダミーパーα尋が設置されておシ、溶鋼はダ
ミーパー０４を底として、凝固しつつ鋳型（［３内に貯
留され湯面は上昇してゆく。
されている。タンディツシユａＯ内に注入された溶鋼は
、所定量になるまでタンディツシユαＱ内に貯留される
。（ｂ）図のＩの状態である。タンディツシュ（至）内
の溶鋼が所定量を超えると、溶鋼はタンディツシユａＱ
内に設けられた堰を超えて流出し、スライディングノズ
ルａＩ）′ｌｒ：介して鋳型α３内に注入される。鋳型
ａＪ内にはダミーパーα尋が設置されておシ、溶鋼はダ
ミーパー０４を底として、凝固しつつ鋳型（［３内に貯
留され湯面は上昇してゆく。
すなわち（ｂ）図■の状態である。鋳型α１内の溶鋼の
湯面が上昇し湯面電極感知レベルａｚに達すると、レベ
ル計に対しＡＧＣ指令が発令され、レベル計はこの指令
により前述の方法で校正が行なわれるのである。校正が
終ると、このレベル計を使用して非定常状態の湯面レベ
ルを所定位置まで制御しながら上昇させる。（ｂ）図Ｉ
の状態である。この後所定位置で湯面レベルのコントロ
ールを行ないながら、連鋳作業が続けられるのである。
湯面が上昇し湯面電極感知レベルａｚに達すると、レベ
ル計に対しＡＧＣ指令が発令され、レベル計はこの指令
により前述の方法で校正が行なわれるのである。校正が
終ると、このレベル計を使用して非定常状態の湯面レベ
ルを所定位置まで制御しながら上昇させる。（ｂ）図Ｉ
の状態である。この後所定位置で湯面レベルのコントロ
ールを行ないながら、連鋳作業が続けられるのである。
以上述べたように、電磁誘導式レベル計を使用してオー
トスタートを行なうためには、レベル計の校正は必要不
可欠の条件である。この実施例では１ポイントＡＧＣ方
式を採用したがタンディツシュ（至）を鋳型αｊに設置
した時点で、無限大ＡＧＣを行ない、レベル計を校正し
てもよい。
トスタートを行なうためには、レベル計の校正は必要不
可欠の条件である。この実施例では１ポイントＡＧＣ方
式を採用したがタンディツシュ（至）を鋳型αｊに設置
した時点で、無限大ＡＧＣを行ない、レベル計を校正し
てもよい。
ところでこのＡＧＣ方式を利用するレベル計の校正方法
は、鋳造品が大きい場合は問題はないが、ビレットの連
鋳のような小断面の鋳型のオートスタートに適用する際
には次のような問題がある。
は、鋳造品が大きい場合は問題はないが、ビレットの連
鋳のような小断面の鋳型のオートスタートに適用する際
には次のような問題がある。
すなわち
■ 小断面鋳型においては、鋳込開始時における湯面上
昇速度が早すぎて、十分な校正精度が得られず、オート
スタートに適用できない。一般に湯面上昇速度はスラブ
鋳造の場合は５〜８ｗ−であるが、小断面ビレットなど
の場合は、２０〜４０Ｗ−とスラブの場合の数倍の速さ
となる。ＡＧＣ校正所要時間は普通５００ ｍ−８−必
要である。従って小断面の鋳型に従来技術のＡＧＣ校正
方法を適用すると、校正している間に湯面が１０〜２０
■変化することになり、湯面計としての機能は失われオ
ートスタートなどへの適用は不可能である。
昇速度が早すぎて、十分な校正精度が得られず、オート
スタートに適用できない。一般に湯面上昇速度はスラブ
鋳造の場合は５〜８ｗ−であるが、小断面ビレットなど
の場合は、２０〜４０Ｗ−とスラブの場合の数倍の速さ
となる。ＡＧＣ校正所要時間は普通５００ ｍ−８−必
要である。従って小断面の鋳型に従来技術のＡＧＣ校正
方法を適用すると、校正している間に湯面が１０〜２０
■変化することになり、湯面計としての機能は失われオ
ートスタートなどへの適用は不可能である。
■ ビレット連鋳のような小断面鋳型に利用しうる電磁
誘導式レベル計としては、同一出願人による差分電圧帰
還法による渦流式レベル計などが知られているがセンサ
とノズル、鋳型との相対距離の変化による誤差が大きく
なる。第５図は小型電磁誘導レベル計に対して無限大Ａ
ＧＣを行なった結果を示すものであるが、レベル計と鋳
型側壁やノズルとの相対距離の変化に伴なって５〜７ｗ
程度の誤差があり、回路ノイズによるＡＧＣＩＩ差６〜
４ｍと合計するととても充分な校正精度は得られない。
誘導式レベル計としては、同一出願人による差分電圧帰
還法による渦流式レベル計などが知られているがセンサ
とノズル、鋳型との相対距離の変化による誤差が大きく
なる。第５図は小型電磁誘導レベル計に対して無限大Ａ
ＧＣを行なった結果を示すものであるが、レベル計と鋳
型側壁やノズルとの相対距離の変化に伴なって５〜７ｗ
程度の誤差があり、回路ノイズによるＡＧＣＩＩ差６〜
４ｍと合計するととても充分な校正精度は得られない。
本発明は上述の従来の校正方法の問題点を解消した、高
精度かつ高速な校正方法及び装置を提供しようとするも
のである。
精度かつ高速な校正方法及び装置を提供しようとするも
のである。
電磁誘導式レベル計の校正回路において、ＡＧＣ切替器
、無限大電圧設定部及び高速演算回路を添設した。
、無限大電圧設定部及び高速演算回路を添設した。
以上の構成により校正に要する時間が、従来の５００
ｍ−ｓ、から４０ ｍ、ｓ、と大幅に短縮できるととも
に、１ポイントＡＧＣと無限大ＡＧＣとの何れでも利用
できることとなった。
ｍ−ｓ、から４０ ｍ、ｓ、と大幅に短縮できるととも
に、１ポイントＡＧＣと無限大ＡＧＣとの何れでも利用
できることとなった。
この事情例ついて更に詳しく述べる。鋳型側壁やノズル
などの影響によシセンサコイル（３）の出力電圧ｆ （
ｈ）がΔｆだけ変化してｆ （ｈ）十Δｆになったとき
、レベル計出力電圧ｅ。ｕｔがｅ。ｕｔ＋Δｅに変化し
たとすると、 となる。（３）式において、Δｅ ＝ Ｏｖにするには
この式は次のことを示している。
などの影響によシセンサコイル（３）の出力電圧ｆ （
ｈ）がΔｆだけ変化してｆ （ｈ）十Δｆになったとき
、レベル計出力電圧ｅ。ｕｔがｅ。ｕｔ＋Δｅに変化し
たとすると、 となる。（３）式において、Δｅ ＝ Ｏｖにするには
この式は次のことを示している。
■ ｅｏｕｔとＫとの関係は双曲線で表現される。
（Ｘ軸はＫｅｙ軸はθ。ｕｔ ）
■ 鋳型側壁、ノズルなどがレベル計出力電圧に及ぼす
影響は、この双曲線がＸ軸方向に平行移動することであ
る。
影響は、この双曲線がＸ軸方向に平行移動することであ
る。
■ Ｋをに一Δｆ ＝Ｏとなるように調整することで、
レベル計出力電圧をもとの電圧ｅ。ｕｔに復元すること
ができる。
レベル計出力電圧をもとの電圧ｅ。ｕｔに復元すること
ができる。
以上のことから基準位置に対応する電圧ｅ。ｕｔのずれ
Δｅはに一Δｆ＝ｏが成立するように係数Ｋｉ段設定れ
ばよい。すなわち従来は非線型なレベル計出力特性に対
して、Ｐ工動作によるフィードバック系を構成していた
ので、積分回路の存在によって校正に時間を要してい念
のである。しかし本方式によれば校正に必要な制御量が
直ちに決定できるため校正時間の短縮が可能となるので
ある。
Δｅはに一Δｆ＝ｏが成立するように係数Ｋｉ段設定れ
ばよい。すなわち従来は非線型なレベル計出力特性に対
して、Ｐ工動作によるフィードバック系を構成していた
ので、積分回路の存在によって校正に時間を要してい念
のである。しかし本方式によれば校正に必要な制御量が
直ちに決定できるため校正時間の短縮が可能となるので
ある。
さらに本方式が実現可能であるためには、次の６項は前
程条件となる。
程条件となる。
■ ΔｅとΔｆとの関係が定まった法則で規定されてい
る。
る。
■ Δ・からΔｆを求める高速演算回路が実現しうるこ
と。
と。
■ 校正前においてｅ。ｕｔが飽和していないこと。
以上の前程条件の実現可否についての検討結果を以下に
説明する。
説明する。
第６図は鋳型側壁とセンサとの距離ｄを変化させその各
々の場合について測定した制御電圧とレベル指示値との
特性曲線を基準位置で重ね合せたものである。この図か
らみてレベル指示値が９０−以上になると特性に若干の
差がみられるものの、全般的には実用的には不変である
とみて差支えない。従ってΔ・とΔｆとの関係は外乱の
有無によって影響をうけないと判断できる。
々の場合について測定した制御電圧とレベル指示値との
特性曲線を基準位置で重ね合せたものである。この図か
らみてレベル指示値が９０−以上になると特性に若干の
差がみられるものの、全般的には実用的には不変である
とみて差支えない。従ってΔ・とΔｆとの関係は外乱の
有無によって影響をうけないと判断できる。
次にΔ・とΔｆとの関係について検討する。取扱いを簡
便にするため、式（２）においてｅ。ｕｔをＹ、に’ｅ
ｘで置換えると式（２）は次式（４）で表わされる。
便にするため、式（２）においてｅ。ｕｔをＹ、に’ｅ
ｘで置換えると式（２）は次式（４）で表わされる。
・・・・・・ （４）
Ｘ＋ａ
ただしａ ｅ ｂは常数である。
第７図において曲線Ｃは基準状態における特性を、曲線
りはゲイン変化により変化した後の特性を示している。
りはゲイン変化により変化した後の特性を示している。
基準の特性曲線（０においては、Ｘ＝ ｘ６のとき、７
＝）’Ｏであり、変化後の特性曲線（ハ）においては、
ｘ＝ｘｏのときｙ ＝ ｙｔであったとする。ここで）
’ｔ ＝ ７ｏ＋Δｙである。今曲線鋤において、ｘ＝
ｘ１のときＹ ＝ Ｔｏとなるとすれば、次式（５）が
成立する、なおＸＩ ＝ Ｘ６＋ΔＸである。
＝）’Ｏであり、変化後の特性曲線（ハ）においては、
ｘ＝ｘｏのときｙ ＝ ｙｔであったとする。ここで）
’ｔ ＝ ７ｏ＋Δｙである。今曲線鋤において、ｘ＝
ｘ１のときＹ ＝ Ｔｏとなるとすれば、次式（５）が
成立する、なおＸＩ ＝ Ｘ６＋ΔＸである。
式（５）を展開し、整理すれば次式（６）を得る。
ｂ ｂ
ΔＸ＝−−□ ・・・・・・（６））’ｏ
Ｔｏ＋Δｙ これは偏差量と制御出力との関係が双曲線で表わされる
ことを示しておシ、この程度の関数関係においては、特
にマイコンなどを使用しなくても市販の安価なマルチフ
ァンクションモジュール等によって演算可能である。又
該モジュールはアナログ動作が可能で、時間遅れのない
回路を構成することができる。
Ｔｏ＋Δｙ これは偏差量と制御出力との関係が双曲線で表わされる
ことを示しておシ、この程度の関数関係においては、特
にマイコンなどを使用しなくても市販の安価なマルチフ
ァンクションモジュール等によって演算可能である。又
該モジュールはアナログ動作が可能で、時間遅れのない
回路を構成することができる。
さらにゲイン変化によるレベル計出力電圧ｅ。ｕｔの飽
和に関しては、事前に無限大人ＧＣ等により飽和しない
状態に保つことが可能である。
和に関しては、事前に無限大人ＧＣ等により飽和しない
状態に保つことが可能である。
第８図は制御係数Ｋをステップ状に変化させた時の、レ
ベル計出力電圧Ｅの制御電圧Ｆの変化に対する応答時間
測定例を示す線図である。図に示すように所要時間は約
４０ ｍ、ｓ、 で従来の装置の場合５００ ｍａｌ
を要していたのに比べ、ＡＧＣ所要時間を大幅に短縮し
うろことが判る。
ベル計出力電圧Ｅの制御電圧Ｆの変化に対する応答時間
測定例を示す線図である。図に示すように所要時間は約
４０ ｍ、ｓ、 で従来の装置の場合５００ ｍａｌ
を要していたのに比べ、ＡＧＣ所要時間を大幅に短縮し
うろことが判る。
第１図は本発明の一実施例を示すオートスタート用ＡＧ
Ｏ回路の構成図である。図中（１）〜（９）は従来の装
置と同一部品である。αＯはＡＧＣ切替器、Ｕυは無限
大電圧設定部、０２は高速演算回路である。
Ｏ回路の構成図である。図中（１）〜（９）は従来の装
置と同一部品である。αＯはＡＧＣ切替器、Ｕυは無限
大電圧設定部、０２は高速演算回路である。
図においてＡＧＣ切替器αＯを切替えることによリ、１
ポイントＡＧＣ，無限大ＡＧＣいずれにも使用できるよ
うに構成されている。すなわち１ポイントＡＧＣ指令時
には、レベル計出力電圧と基準電圧設定部（７）との偏
差量が制御回路α邊に入力され、無限大ＡＧＣの場合に
はＡＧＣ切替器αＱを切替えて、レベル計出力電圧と無
限大電圧設定部αυとの偏差量が制御回路（９）Ｋ入力
されるようになっている。このように本発明は、従来の
回路を大幅に変更することなく容易に改造できる利点が
ある。
ポイントＡＧＣ，無限大ＡＧＣいずれにも使用できるよ
うに構成されている。すなわち１ポイントＡＧＣ指令時
には、レベル計出力電圧と基準電圧設定部（７）との偏
差量が制御回路α邊に入力され、無限大ＡＧＣの場合に
はＡＧＣ切替器αＱを切替えて、レベル計出力電圧と無
限大電圧設定部αυとの偏差量が制御回路（９）Ｋ入力
されるようになっている。このように本発明は、従来の
回路を大幅に変更することなく容易に改造できる利点が
ある。
なお本実施例はオートスタートへの適用について述べた
が、これに限定されず高速に校正を行なう必要のある装
置に対し適用可能である。
が、これに限定されず高速に校正を行なう必要のある装
置に対し適用可能である。
本発明は連鋳による鋳込装置の電磁誘導式レベル計にお
いて、その校正回路にＡＧＣ切替器と、無限大電圧設定
部と、高速演算回路とを備えて、１ポイントＡＧＣ，無
限大ＡＧＣがともに使用可能とするとともに、ＡＧＣの
所要時間を大幅に短縮したので、ビレット鋳造など小断
面鋳造品の連鋳においても高精度、迅速な校正ができる
ようになシ、オートスタートを可能ならしめるという優
れた効果を上げることができ次。
いて、その校正回路にＡＧＣ切替器と、無限大電圧設定
部と、高速演算回路とを備えて、１ポイントＡＧＣ，無
限大ＡＧＣがともに使用可能とするとともに、ＡＧＣの
所要時間を大幅に短縮したので、ビレット鋳造など小断
面鋳造品の連鋳においても高精度、迅速な校正ができる
ようになシ、オートスタートを可能ならしめるという優
れた効果を上げることができ次。
第１図は本発明の一実施例を示す電磁誘導式レベル計の
構成図、第２図は従来の電磁誘導式レベル計の構成図、
第３図は湯面レベルとレベル計出力電圧の関係を示す線
図、第４図は従来の連続鋳造の構成図、第５図はレベル
計センサと鋳型との距離の変化に応じたレベル計指示値
の変化を示す線図、第６図はレベル計のセンサと鋳型側
壁との距離による制御電圧−レベル指示値特性曲線の変
化を示す線図、第７図は制御電圧−レベル指示値特性曲
線を示す線図、第８図は制御電圧を変化させたときのレ
ベル計出力電圧の応答特性を示す線図である。 図中（１）は発振器、（２）は増幅器、（３）はセンナ
コイル、（４）は加算器、（７）は基準電圧設定部、（
８）はスイッチ回路、（９）は制御回路、αＱはＡＧＣ
切替器、ａｌ）は無限大電圧設定部、Ｑ３は高速演算回
路である。
構成図、第２図は従来の電磁誘導式レベル計の構成図、
第３図は湯面レベルとレベル計出力電圧の関係を示す線
図、第４図は従来の連続鋳造の構成図、第５図はレベル
計センサと鋳型との距離の変化に応じたレベル計指示値
の変化を示す線図、第６図はレベル計のセンサと鋳型側
壁との距離による制御電圧−レベル指示値特性曲線の変
化を示す線図、第７図は制御電圧−レベル指示値特性曲
線を示す線図、第８図は制御電圧を変化させたときのレ
ベル計出力電圧の応答特性を示す線図である。 図中（１）は発振器、（２）は増幅器、（３）はセンナ
コイル、（４）は加算器、（７）は基準電圧設定部、（
８）はスイッチ回路、（９）は制御回路、αＱはＡＧＣ
切替器、ａｌ）は無限大電圧設定部、Ｑ３は高速演算回
路である。
Claims (2)
- （１）連続鋳造に使用する電磁誘導式レベル計の制御回
路において、ＡＧＣ切替器と、無限大電圧設定部と、高
速演算回路とを備え、１ポイントＡＧＣと無限大ＡＧＣ
とを併用して前記電磁誘導式レベル計の校正を行なうこ
とを特徴とする電磁誘導式レベル計の校正方法。 - （２）上記電磁誘導式レベル計の校正装置を、基準電圧
設定部と、スイッチ回路と、制御回路と、無限大電圧設
定部と、ＡＧＣ切替器と、高速演算回路とより構成した
ことを特徴とする電磁誘導式レベル計の校正装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7936485A JPS61239120A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 鋳造モールド湯面計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7936485A JPS61239120A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 鋳造モールド湯面計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61239120A true JPS61239120A (ja) | 1986-10-24 |
| JPH0367578B2 JPH0367578B2 (ja) | 1991-10-23 |
Family
ID=13687824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7936485A Granted JPS61239120A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 鋳造モールド湯面計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61239120A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010149132A (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-08 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 連続鋳造設備の鋳型内溶鋼レベル測定方法 |
| WO2013114916A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | モールド内湯面計の校正方法および校正治具 |
| CN104380061A (zh) * | 2013-06-18 | 2015-02-25 | 品川耐火材料株式会社 | 模具内液面计的校准方法以及校准夹具 |
| EP2980538A1 (en) | 2014-08-01 | 2016-02-03 | Nireco Corporation | Eddy current mold level measuring device and mold level measuring method |
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| JPS56129819A (en) * | 1980-03-18 | 1981-10-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Eddy current type mold level meter with agc |
-
1985
- 1985-04-16 JP JP7936485A patent/JPS61239120A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56129819A (en) * | 1980-03-18 | 1981-10-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Eddy current type mold level meter with agc |
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| KR20160016679A (ko) | 2014-08-01 | 2016-02-15 | 가부시기가이샤니레꼬 | 와류식 몰드 레벨 측정 장치 및 몰드 레벨 측정 방법 |
| US9816851B2 (en) | 2014-08-01 | 2017-11-14 | Nireco Corporation | Eddy current mold level measuring device and mold level measuring method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0367578B2 (ja) | 1991-10-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |