JPH0667542B2 - 連続鋳造の鋳込速度制御方法 - Google Patents
連続鋳造の鋳込速度制御方法Info
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- JPH0667542B2 JPH0667542B2 JP61037952A JP3795286A JPH0667542B2 JP H0667542 B2 JPH0667542 B2 JP H0667542B2 JP 61037952 A JP61037952 A JP 61037952A JP 3795286 A JP3795286 A JP 3795286A JP H0667542 B2 JPH0667542 B2 JP H0667542B2
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- Japan
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- casting
- slab
- continuous casting
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- molten steel
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、連続鋳造の際、鋳片の内部割れを予知し、そ
の発生をなくすように鋳片の鋳込速度を制御する連続鋳
造の鋳込速度制御方法に関する。
の発生をなくすように鋳片の鋳込速度を制御する連続鋳
造の鋳込速度制御方法に関する。
〔従来の技術〕 従来技術としては、連続鋳造に関する、この種の鋳込速
度制御方法が特開昭51−55730号公報に開示されてい
る。これによると、内部割れを防止するために、溶綱温
度を測定した後鋳片初期引抜速度、冷却水量を設定する
と共に鋳片温度分布を算定及び測定して鋳片内部ひずみ
を算定し、次いでこの算定値が安全な鋳片内部ひずみの
許容範囲に入るよう鋳片引抜速度を制御している。
度制御方法が特開昭51−55730号公報に開示されてい
る。これによると、内部割れを防止するために、溶綱温
度を測定した後鋳片初期引抜速度、冷却水量を設定する
と共に鋳片温度分布を算定及び測定して鋳片内部ひずみ
を算定し、次いでこの算定値が安全な鋳片内部ひずみの
許容範囲に入るよう鋳片引抜速度を制御している。
上記従来法を実際に実施するにはパラメータの数も多く
膨大な演算を必要とするため、演算処理速度に起因する
追従性の問題や各パラメータの調整等、困難な問題が多
い。
膨大な演算を必要とするため、演算処理速度に起因する
追従性の問題や各パラメータの調整等、困難な問題が多
い。
そこで本発明は上記問題点を解消し、実用的な、連続鋳
造の鋳込速度制御方法を提供することを目的とする。
造の鋳込速度制御方法を提供することを目的とする。
〔問題点を解決するための手段〕 上記目的を達成する本発明の要旨は次記の通りである。
連続鋳造の際、予め測定した当該溶綱の成分〔Ｃ〕、
〔Si〕、〔Mn〕、および〔Ｓ〕値により、鋳片内部割れ
限界値ε critを求めるとともに、 現溶鋼温度TL、鋳片表面温度TSおよび鋳込速度を測定
し、これらに基づいてバルジング歪みεｂを求めて、こ
のバルジング歪みεｂが鋳片内部割れ限界値ε crit以
下となるように、鋳込速度Vcを制御することを特徴とす
る連続鋳造の鋳込速度制御方法。
〔Si〕、〔Mn〕、および〔Ｓ〕値により、鋳片内部割れ
限界値ε critを求めるとともに、 現溶鋼温度TL、鋳片表面温度TSおよび鋳込速度を測定
し、これらに基づいてバルジング歪みεｂを求めて、こ
のバルジング歪みεｂが鋳片内部割れ限界値ε crit以
下となるように、鋳込速度Vcを制御することを特徴とす
る連続鋳造の鋳込速度制御方法。
鋳片内部割れ限界値ε critは溶鋼成分（C,Si,Mn,S）値
より求めるものであるから、転炉における成分分析値に
求づき連続鋳造前に予め知ることができ、常数とみるこ
とができる。
より求めるものであるから、転炉における成分分析値に
求づき連続鋳造前に予め知ることができ、常数とみるこ
とができる。
一方、バルジング歪εｂは、溶鋼静圧Ｐ、ヤング率Ｅ、
鋳込距離Ｌ、凝固係数Ｋ、ロールピッチｌ、鋳込速度Vc
をパラメータとするものであるが、このうちヤング率Ｅ
と鋳込速度Vcを除いて他のパラメータは連鋳設備より一
義的に定まるものであるから、本質的なパラメータは２
つとみることができ、従ってεｂ∝Vc／Ｅの関係が成り
立つ。ヤング率Ｅは溶鋼温度TCと表面温度TSとに関係
し、Ｅ（TL,TS）関数として表わすことができる。
鋳込距離Ｌ、凝固係数Ｋ、ロールピッチｌ、鋳込速度Vc
をパラメータとするものであるが、このうちヤング率Ｅ
と鋳込速度Vcを除いて他のパラメータは連鋳設備より一
義的に定まるものであるから、本質的なパラメータは２
つとみることができ、従ってεｂ∝Vc／Ｅの関係が成り
立つ。ヤング率Ｅは溶鋼温度TCと表面温度TSとに関係
し、Ｅ（TL,TS）関数として表わすことができる。
バルジング歪εｂが鋳片内部割れ限界値εcritを超えな
いようにするにはεｂ≦εcritにすることが必要であ
る。仮りにεｂ＝εcritとするならば最大鋳込速度Vcri
tはVcrit∝εcrit・Ｅの関係を満たす。ここで、εcrit
は常数であるから、Vcrit∝Ｅの関係を充足し、Vcritは
２パラメータにより支配される。本発明では内部割れを
防止するのにVc≦Vcritを満たせばよいのであるから、
つまるところTLとTSのこのパラメータにより鋳込速度VC
を定めることができる。
いようにするにはεｂ≦εcritにすることが必要であ
る。仮りにεｂ＝εcritとするならば最大鋳込速度Vcri
tはVcrit∝εcrit・Ｅの関係を満たす。ここで、εcrit
は常数であるから、Vcrit∝Ｅの関係を充足し、Vcritは
２パラメータにより支配される。本発明では内部割れを
防止するのにVc≦Vcritを満たせばよいのであるから、
つまるところTLとTSのこのパラメータにより鋳込速度VC
を定めることができる。
操業中においては鋳込速度VCを決めるにあたって２つの
パラメータのみを考慮すればよいから、演算が簡略化
し、追従性に優れることはもちろんのこと実用的でもあ
る。
パラメータのみを考慮すればよいから、演算が簡略化
し、追従性に優れることはもちろんのこと実用的でもあ
る。
また設備的にも２つの温度測定装置と１つの制御装置で
本発明の実施が可能で簡素である。
本発明の実施が可能で簡素である。
以下、図面を参照して実施例を説明する。
第１図は設備構成を示したもので、連鋳設備は概略、レ
ードル１、タンデッシュ２、モールド３、ピンチロール
４から成り、本発明の実施に用いられる設備はタンデッ
シュ溶鋼温度TLを測定する例えば熱電対温度計５、鋳片
Ａの表面温度TSを測定する例えば放射温度計６、ピンチ
ロール４の速度を制御するシーケンサー７、更に転炉か
らの成分分析値（C,Si,Mn,S）や溶鋼温度TL、鋳片表面
温度TSから鋳込速度VCを演算決定しシーケンサー７に指
令を出す鋳込制御回路８、具体的にはCPUから成ってい
る。
ードル１、タンデッシュ２、モールド３、ピンチロール
４から成り、本発明の実施に用いられる設備はタンデッ
シュ溶鋼温度TLを測定する例えば熱電対温度計５、鋳片
Ａの表面温度TSを測定する例えば放射温度計６、ピンチ
ロール４の速度を制御するシーケンサー７、更に転炉か
らの成分分析値（C,Si,Mn,S）や溶鋼温度TL、鋳片表面
温度TSから鋳込速度VCを演算決定しシーケンサー７に指
令を出す鋳込制御回路８、具体的にはCPUから成ってい
る。
連続鋳造の際、前以って鋳込制御回路８が転炉からの成
分分析値（C,Si,Mn,S）に基づいて鋳片内部割れ限界値
εcritを求める。限界値εcritは一般に次式により求め
られる。
分分析値（C,Si,Mn,S）に基づいて鋳片内部割れ限界値
εcritを求める。限界値εcritは一般に次式により求め
られる。
εcrit＝2.26×10-5〔Ceq5〕0.55〔Ｓ〕− 1.25…（１） 但しCeq5＝〔Ｃ％〕＋〔Si％〕／７＋〔Mn％〕／５（％
は重量％）である。
は重量％）である。
即ち限界値は、成分値特に「Ｓ」の影響が大きい。次い
で連続鋳造中はバルジング歪εｂがεcritを超えないよ
うにするが、そのバルジング歪εｂは次式により導かれ
る。
で連続鋳造中はバルジング歪εｂがεcritを超えないよ
うにするが、そのバルジング歪εｂは次式により導かれ
る。
但し、P:溶鋼静圧ｇ／cm2、E:ヤング率ｇ／cm2 L:鋳込距離mm、K:凝固係数mm／min0.5 l:ロールピッチ（配列間隔）mm VC:鋳込速度 mm／min 上記εｂを決定するパラメータのうち、溶鋼静圧Ｐ、鋳
込距離Ｌ、凝固係数Ｋ、ロールピッチｌ、は連鋳設備に
係るもので予め知ることができる。
込距離Ｌ、凝固係数Ｋ、ロールピッチｌ、は連鋳設備に
係るもので予め知ることができる。
しかるに、バルジング歪みεｂが鋳片内部割れ限界値ε
critを超えないことが必要である。すなわち、（３）
式の条件を満たす必要である。
critを超えないことが必要である。すなわち、（３）
式の条件を満たす必要である。
εｂ≦ε crit ……（３） したがって、ヤング率Ｅが下記（４）式を満たす必要が
ある。
ある。
ヤング率Ｅは、溶鋼温度TLと鋳片表面温度TSとに支配さ
れ、たとえば（５）式によって与えられる。
れ、たとえば（５）式によって与えられる。
上記（４）および（５）式によって、内部割れを防止す
るための鋳込速度Vcは次記（６）式を満足するように制
御することが必要である。
るための鋳込速度Vcは次記（６）式を満足するように制
御することが必要である。
したがって、一般式は次記（７）式で与えられる。
ここで、αおよびβは鋼種などにより決定される係数で
ある。
ある。
この鋳込速度Vcは、鋳込制御回路８より、シーケンサー
７に出力され、シーケンサー７は当該鋳込速度Vcとなる
ように、ピンチローラ４を制御する。
７に出力され、シーケンサー７は当該鋳込速度Vcとなる
ように、ピンチローラ４を制御する。
かくして、（６）式または（７）式からも明らかなよう
に、本発明では、予め測定した当該溶鋼の成分〔Ｃ〕、
〔Si〕、〔Mn〕、および〔Ｓ〕値により求めた定数とし
ての、鋳片内部割れ限界値ε critと、遂次測定パラメ
ータ値としての溶綱温度TLと鋳片表面温度TSとに基づい
て、バルジング歪みεｂが鋳片内部割れ限界値ε crit
を超えない鋳込速度を決定できるので、制御がきわめて
簡素となり、しかも後述の通り、かかる制御で充分に妥
当性を有するので、現場の適用を考えたとききわめて実
用的なものとなる。
に、本発明では、予め測定した当該溶鋼の成分〔Ｃ〕、
〔Si〕、〔Mn〕、および〔Ｓ〕値により求めた定数とし
ての、鋳片内部割れ限界値ε critと、遂次測定パラメ
ータ値としての溶綱温度TLと鋳片表面温度TSとに基づい
て、バルジング歪みεｂが鋳片内部割れ限界値ε crit
を超えない鋳込速度を決定できるので、制御がきわめて
簡素となり、しかも後述の通り、かかる制御で充分に妥
当性を有するので、現場の適用を考えたとききわめて実
用的なものとなる。
また、第３図および第４図に示すように、鋳片内部割れ
限界値ε critは、溶鋼の成分によって変化するので、
逆に溶鋼の成分を予め求めておくことが、鋳片の内部割
れ防止のために必須となる。
限界値ε critは、溶鋼の成分によって変化するので、
逆に溶鋼の成分を予め求めておくことが、鋳片の内部割
れ防止のために必須となる。
ところでこのような制御で鋳片内部割れを防止できるか
否か実験を行ったところ第２図のような結果が得られ
た。図中Ｚで示す部分が本発明の範囲である。これによ
ると、εｂ＞εcritとなるようなVCでは割れが発生して
いるのに対しεｂ＜εcritとなるようなVCでは内部割れ
が発生しないことが判った。
否か実験を行ったところ第２図のような結果が得られ
た。図中Ｚで示す部分が本発明の範囲である。これによ
ると、εｂ＞εcritとなるようなVCでは割れが発生して
いるのに対しεｂ＜εcritとなるようなVCでは内部割れ
が発生しないことが判った。
以上説明したように本発明によれば、２箇所の温度測定
で膨大な演算をすることなく鋳片内部割れを確実に防止
することができ、また設備的にみても簡素である。
で膨大な演算をすることなく鋳片内部割れを確実に防止
することができ、また設備的にみても簡素である。
第１図は本発明に使用される設備の概要図、第２図は鋳
片内部割れとバルジング歪との関係を示したプロット
図、第３図および第４図はそれぞれ〔Ｃ〕および〔Ｓ〕
を変化させた場合の鋳片内部割れ限界値ε critの変化
グラフである。 １……レードル、２……タンデッシュ、３……モール
ド、４……ピンチロール、5,6……温度検出器、７……
シーケンサ、８……鋳込制御回路、Ａ……鋳片。
片内部割れとバルジング歪との関係を示したプロット
図、第３図および第４図はそれぞれ〔Ｃ〕および〔Ｓ〕
を変化させた場合の鋳片内部割れ限界値ε critの変化
グラフである。 １……レードル、２……タンデッシュ、３……モール
ド、４……ピンチロール、5,6……温度検出器、７……
シーケンサ、８……鋳込制御回路、Ａ……鋳片。
Claims (1)
- 【請求項１】連続鋳造の際、予め測定した当該溶鋼の成
分〔Ｃ〕、〔Si〕、〔Mn〕、および〔Ｓ〕値により、鋳
片内部割れ限界値ε critを求めるとともに、 現溶鋼温度TL、鋳片表面温度TSおよび鋳込速度を測定
し、これらに基づいてバルジング歪みεｂを求めて、こ
のバルジング歪みεｂが鋳片内部割れ限界値ε crit以
下となるように、鋳込速度Vcを制御することを特徴とす
る連続鋳造の鋳込速度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61037952A JPH0667542B2 (ja) | 1986-02-22 | 1986-02-22 | 連続鋳造の鋳込速度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61037952A JPH0667542B2 (ja) | 1986-02-22 | 1986-02-22 | 連続鋳造の鋳込速度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62197259A JPS62197259A (ja) | 1987-08-31 |
| JPH0667542B2 true JPH0667542B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=12511884
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61037952A Expired - Fee Related JPH0667542B2 (ja) | 1986-02-22 | 1986-02-22 | 連続鋳造の鋳込速度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0667542B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4613579B2 (ja) * | 2004-10-25 | 2011-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の鋳造方法 |
| JP5483190B2 (ja) * | 2010-04-26 | 2014-05-07 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造時のバルジング計測方法、および該計測方法から得られたデータを用いたバルジング評価方法、および該評価方法により決定されたバルジング形状に基づく連続鋳造操業条件制御方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5155730A (en) * | 1974-11-12 | 1976-05-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Renzokuchuzoki niokeru hikinukisokudoseigyohoho oyobisono sochi |
-
1986
- 1986-02-22 JP JP61037952A patent/JPH0667542B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5155730A (en) * | 1974-11-12 | 1976-05-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Renzokuchuzoki niokeru hikinukisokudoseigyohoho oyobisono sochi |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62197259A (ja) | 1987-08-31 |
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