JPS6123719A - 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法Info
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- JPS6123719A JPS6123719A JP14069284A JP14069284A JPS6123719A JP S6123719 A JPS6123719 A JP S6123719A JP 14069284 A JP14069284 A JP 14069284A JP 14069284 A JP14069284 A JP 14069284A JP S6123719 A JPS6123719 A JP S6123719A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続焼鈍による耐フルーティング性のすぐれ
た軟質表面処理用鋼板の製造方法に関する０ （従来の技術） 製缶用素材として使用される軟質表面処理鋼板（ブリキ
、ＴＦＳ）は通常、製缶メーカーにて、ブランク−塗装
・印刷−焼付工程を経て、成型加工される。この際、焼
付工程にて例えば１８０〜２１０℃で１０分〜２０分の
熱処理が施されるため、激しい時効現象を生ずる。この
時効処理を受けても、あらゆる成型加工（円筒加工、角
加工、７ランジ加工、捲線加工等）ＶＣ耐え、且つ、加
工後の表面に時効劣化忙伴うしわ、腰折（曲げ加工する
際に折線状に屈曲する現象でフルーティングと呼ばれる
）等が発生しないことが要求される。
た軟質表面処理用鋼板の製造方法に関する０ （従来の技術） 製缶用素材として使用される軟質表面処理鋼板（ブリキ
、ＴＦＳ）は通常、製缶メーカーにて、ブランク−塗装
・印刷−焼付工程を経て、成型加工される。この際、焼
付工程にて例えば１８０〜２１０℃で１０分〜２０分の
熱処理が施されるため、激しい時効現象を生ずる。この
時効処理を受けても、あらゆる成型加工（円筒加工、角
加工、７ランジ加工、捲線加工等）ＶＣ耐え、且つ、加
工後の表面に時効劣化忙伴うしわ、腰折（曲げ加工する
際に折線状に屈曲する現象でフルーティングと呼ばれる
）等が発生しないことが要求される。
前記成形加工が施される軟質表面処理用鋼板例えばブリ
キ原板の従来における製造は、低炭素鋼の鋼片をＡ ｒ
３点以上の温度で熱間圧延した熱延コイルを所定の板
厚に冷間圧延し、表面に伺着している圧延油、ゴミ等を
電清にて除去し、次に箱型焼鈍炉で再結晶温度以上に長
時間保定し、鋼中の固溶Ｃ９Ｎを完全析出させ、充分軟
質となった焼鈍コイルに、必要な機械的性質、表面粗度
等を付与するため、圧下率０．５〜１５係の調質圧延を
施しブリキ用原板とする製造法が多く採用されている。
キ原板の従来における製造は、低炭素鋼の鋼片をＡ ｒ
３点以上の温度で熱間圧延した熱延コイルを所定の板
厚に冷間圧延し、表面に伺着している圧延油、ゴミ等を
電清にて除去し、次に箱型焼鈍炉で再結晶温度以上に長
時間保定し、鋼中の固溶Ｃ９Ｎを完全析出させ、充分軟
質となった焼鈍コイルに、必要な機械的性質、表面粗度
等を付与するため、圧下率０．５〜１５係の調質圧延を
施しブリキ用原板とする製造法が多く採用されている。
この製造法に供する鋼片は殆と連続鋳造されたＡｔキル
ド鋼が使用され、長時間焼鈍（通常点火〜保定〜脱炉迄
５〜８日間要す）により、得られる材質は極めて加工性
に優れフルーティングの発生もない良好なブリキ用原板
となっている。
ド鋼が使用され、長時間焼鈍（通常点火〜保定〜脱炉迄
５〜８日間要す）により、得られる材質は極めて加工性
に優れフルーティングの発生もない良好なブリキ用原板
となっている。
しかしながら、このような製造法では製造コストが高く
、低生産性等の管理上の問題に加えて、材質的にも前述
した如く、加工性には優れても、焼鈍コイル内の位置及
び巾方向で大きなバラツキが有シ均質性に欠ける為、製
缶加工時のトラブル発生、歩留低下を来たすことがある
。
、低生産性等の管理上の問題に加えて、材質的にも前述
した如く、加工性には優れても、焼鈍コイル内の位置及
び巾方向で大きなバラツキが有シ均質性に欠ける為、製
缶加工時のトラブル発生、歩留低下を来たすことがある
。
一方、連続焼鈍は高生産性で、材質のバラツキが小さく
均質性に優れるという特長を有するため、最近ではテン
パ一度Ｔ−３以下の軟質ブリキ原板の製造法が検討され
、種々提案され、一部では工業的に製造されている。
均質性に優れるという特長を有するため、最近ではテン
パ一度Ｔ−３以下の軟質ブリキ原板の製造法が検討され
、種々提案され、一部では工業的に製造されている。
連続焼鈍により例えばＴ〜３以下の軟質ブリキ原板を製
造するには、急速加熱、短時間均熱かっ急速冷却という
連続焼鈍の機能に基づく、結晶粒の微細化、固溶Ｃ２固
溶Ｎの増加という現象を解消する必要がある。
造するには、急速加熱、短時間均熱かっ急速冷却という
連続焼鈍の機能に基づく、結晶粒の微細化、固溶Ｃ２固
溶Ｎの増加という現象を解消する必要がある。
即ち、（１）結晶粒の成長促進、（２）固溶Ｎの低減、
（３）固溶Ｃの低減が必要である。
（３）固溶Ｃの低減が必要である。
（１）πついては、例えば特公昭５５−４８５７４号に
開示されているように熱間圧延において、仕上温度を７
００℃〜Ａｒ３ 変態点の低温として結晶粒を犬きくし
て軟質化を図り、連続焼鈍にょシ軟質な表面処理用鋼板
を製造することが提案されている。 ゛（２）につ
いては、前記特公昭５５−４８５７４号に記載されてい
る如く、 Ａｔギルド鋼を累月とすることや特開昭５
８−１９７２２４号のように極低炭Ａｔキルド鋼Ｋ Ｎ
ｂを含有させ、析出物と１．て固定させる方法がある。
開示されているように熱間圧延において、仕上温度を７
００℃〜Ａｒ３ 変態点の低温として結晶粒を犬きくし
て軟質化を図り、連続焼鈍にょシ軟質な表面処理用鋼板
を製造することが提案されている。 ゛（２）につ
いては、前記特公昭５５−４８５７４号に記載されてい
る如く、 Ａｔギルド鋼を累月とすることや特開昭５
８−１９７２２４号のように極低炭Ａｔキルド鋼Ｋ Ｎ
ｂを含有させ、析出物と１．て固定させる方法がある。
（３）については、前記のＮｂ含有によりＣも析出物と
して固定する方法や、前記特公昭５５−４８５７４号、
特開昭５８−２７９３２号に記載されているように連続
焼鈍で過時効処理を３ｏｏ〜５００℃の温度で行い固溶
Ｃの低減が図られている。
して固定する方法や、前記特公昭５５−４８５７４号、
特開昭５８−２７９３２号に記載されているように連続
焼鈍で過時効処理を３ｏｏ〜５００℃の温度で行い固溶
Ｃの低減が図られている。
これらＫより、テンパーグレードとしては軟質材が連続
焼鈍を適用して得られているが、製缶メーカーに於ける
塗装・印刷・焼イづ処理後の成型加工時に発生する腰折
（フルーティング）の問題についてはいまだ十分に解決
されておらず、軟質材の連続焼鈍化を妨げている最大の
要因上なっている。
焼鈍を適用して得られているが、製缶メーカーに於ける
塗装・印刷・焼イづ処理後の成型加工時に発生する腰折
（フルーティング）の問題についてはいまだ十分に解決
されておらず、軟質材の連続焼鈍化を妨げている最大の
要因上なっている。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明ｌ−ｉ′塗装、焼付処理の如く激しい時効処理を
受けても、その後の所定形状の成形時にフルーティング
が発生せず、かつ加工性にもすぐれた軟質表面処理用鋼
板を連続焼鈍にょ勺製造すること全目的とするものであ
る。
受けても、その後の所定形状の成形時にフルーティング
が発生せず、かつ加工性にもすぐれた軟質表面処理用鋼
板を連続焼鈍にょ勺製造すること全目的とするものであ
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、本発明者らが種々実験検討した結果、Ａｔキ
ルド鋼を素材として熱間圧延のままの熱延飯において、
固溶Ｎｆ：ＩＯｐｐｍ以下に低減し、Ｃはひも状あるい
は球状のセメンタイ）Ｆｅ３Ｃとして微細に分散析出さ
せ、結晶粒を粗粒化せしめると、軟質で耐フルーティン
グ性のすぐれた表面処理用鋼板が連続焼鈍を適用して製
造できることを知見した０ 本発明は、この知見に基づいてなされたものでその要旨
は、Ｃ，Ｍｎ酸可溶Ａｔ（以下５ｏｔＡｔという）Ｎ、
Ｐ、 Ｓ量を特定したＡ／−キルド鋼を、連続鋳造、
あるいは造塊一分塊圧延でスラブとし、次いでＡｒ３点
以下に冷却し、該スラブを９５０〜１１．００’ＣＶｃ
再加熱して低温スラブ加熱を行い、熱間圧延における捲
取温度全６２０〜７１０℃とし、その後、冷間圧延し、
連続焼鈍してロール径４７０ｍｍ以下の小径ロールを用
いて圧下率１５〜５０％で調質圧死することを特徴とす
る連続焼鈍による耐フルーティング性のすぐれた軟質表
面処理用鋼板の製造法にある。
ルド鋼を素材として熱間圧延のままの熱延飯において、
固溶Ｎｆ：ＩＯｐｐｍ以下に低減し、Ｃはひも状あるい
は球状のセメンタイ）Ｆｅ３Ｃとして微細に分散析出さ
せ、結晶粒を粗粒化せしめると、軟質で耐フルーティン
グ性のすぐれた表面処理用鋼板が連続焼鈍を適用して製
造できることを知見した０ 本発明は、この知見に基づいてなされたものでその要旨
は、Ｃ，Ｍｎ酸可溶Ａｔ（以下５ｏｔＡｔという）Ｎ、
Ｐ、 Ｓ量を特定したＡ／−キルド鋼を、連続鋳造、
あるいは造塊一分塊圧延でスラブとし、次いでＡｒ３点
以下に冷却し、該スラブを９５０〜１１．００’ＣＶｃ
再加熱して低温スラブ加熱を行い、熱間圧延における捲
取温度全６２０〜７１０℃とし、その後、冷間圧延し、
連続焼鈍してロール径４７０ｍｍ以下の小径ロールを用
いて圧下率１５〜５０％で調質圧死することを特徴とす
る連続焼鈍による耐フルーティング性のすぐれた軟質表
面処理用鋼板の製造法にある。
以下に本発明を詳細に述べる。
まず鋼成分について述べる。
Ｃ量は極低程一般的には軟質化するが、連続焼鈍の通板
時、熱間絞りが発生する為好ましくなく、又、製鋼コス
ト売高くなる。００１５％未満の領域は、連続焼鈍時固
溶〔Ｃ〕が残存しやすくなるので、Ｃの下限に０．０１
５％とした。一方、過多になると硬質化するので上限’
ｔＯ，０８％以下とした。
時、熱間絞りが発生する為好ましくなく、又、製鋼コス
ト売高くなる。００１５％未満の領域は、連続焼鈍時固
溶〔Ｃ〕が残存しやすくなるので、Ｃの下限に０．０１
５％とした。一方、過多になると硬質化するので上限’
ｔＯ，０８％以下とした。
Ｍｎは、熱間脆性を防ぐために、０１０％以上含有させ
る必要があシ、一方その含有量が多くなると硬質となり
加工性が劣化するので０４０係以下とする。
る必要があシ、一方その含有量が多くなると硬質となり
加工性が劣化するので０４０係以下とする。
Ａｔは、製鋼時の脱酸のだめに必要であるとともに、Ｎ
をＡｔＮとして固定させるためＶ？：、５ｏｔＡｔとし
て０．０２０ｑｌ）以上含有させる。
をＡｔＮとして固定させるためＶ？：、５ｏｔＡｔとし
て０．０２０ｑｌ）以上含有させる。
一方、その含有量が過多になると微細なＡ４Ｎが増加し
、結晶粒の成長を阻害し硬質化するので０．０８矛以下
とする。
、結晶粒の成長を阻害し硬質化するので０．０８矛以下
とする。
Ｎは、時効性の一因となシ鋼を硬質化する有害な成分で
あるが、前記Ａ７と結合しＡ７Ｎとして微細でない大き
さにて析出すると、その害は除かれ結晶粒も成長すると
ともて、耐フルーティング性も改善される。このために
は０．００２０％以上の含有が必要である。一方その含
有量が多くなるとＡｔＮが増加し、かつ微細なＡｔＮも
析出し、硬質化するので０．００６０％以下とする。
あるが、前記Ａ７と結合しＡ７Ｎとして微細でない大き
さにて析出すると、その害は除かれ結晶粒も成長すると
ともて、耐フルーティング性も改善される。このために
は０．００２０％以上の含有が必要である。一方その含
有量が多くなるとＡｔＮが増加し、かつ微細なＡｔＮも
析出し、硬質化するので０．００６０％以下とする。
本発明のＡ４ Ｎ量であると、後記するスラブの処理条
件と相まって、スラブに析出したＡｔＮは大きさ１〜２
μと巨大で、再結晶後の粒成長を粗害しない。
件と相まって、スラブに析出したＡｔＮは大きさ１〜２
μと巨大で、再結晶後の粒成長を粗害しない。
Ｐは、調音硬質化する成分であるので０．０２％以下に
規制する。
規制する。
Ｓは、耐蝕性を劣化させる成分で、また熱間脆性を避け
る点からも００２チ以下とする。
る点からも００２チ以下とする。
次に製造条件について述べる。
前記成分からなるスラブは転炉などの製錬炉で溶製され
、連続鋳造または造塊一分塊圧延にょシ製造される。こ
のスラブｋＡｒ、点以下まで冷却し、次いで９５０〜１
１００℃の温度に再加熱し、スラブ加熱する。スラブｔ
Ａｒ１点以下まで冷却するのはｋｔＮ ’ｒ大きな形態
で析出させるためであり、また９５０℃以上１１００℃
以下の温度域に再加熱するのは、析出したｋｔＮの再固
溶を防止するとともに結晶粒の成長を阻害しないＡ７Ｎ
の形態を維持するためである。捷た９５０℃未満では熱
間圧延に支障をきたすという問題もある。
、連続鋳造または造塊一分塊圧延にょシ製造される。こ
のスラブｋＡｒ、点以下まで冷却し、次いで９５０〜１
１００℃の温度に再加熱し、スラブ加熱する。スラブｔ
Ａｒ１点以下まで冷却するのはｋｔＮ ’ｒ大きな形態
で析出させるためであり、また９５０℃以上１１００℃
以下の温度域に再加熱するのは、析出したｋｔＮの再固
溶を防止するとともに結晶粒の成長を阻害しないＡ７Ｎ
の形態を維持するためである。捷た９５０℃未満では熱
間圧延に支障をきたすという問題もある。
次いで、Ａｒ３点以上の仕上温度で熱間圧延し、温度６
２０〜７１０℃で捲取る。仕上温度ｆ：Ａｒ３点以上と
するのは成形性のためであシ、捲取温度の下限（ｉ−６
２０℃とするのは、スラブで残った固溶〔Ｎ量を析出さ
せる為と、粒成長を促進させ、粗粒化を図るためである
。又、７１０℃以上の高温になると、結晶粒はより粗粒
化するが、同時に、炭化物が凝集し、塊状化するため、
製品の耐食性、製缶加工性（４？ニフランジ加工）を著
しく劣化させるので好ましくない。
２０〜７１０℃で捲取る。仕上温度ｆ：Ａｒ３点以上と
するのは成形性のためであシ、捲取温度の下限（ｉ−６
２０℃とするのは、スラブで残った固溶〔Ｎ量を析出さ
せる為と、粒成長を促進させ、粗粒化を図るためである
。又、７１０℃以上の高温になると、結晶粒はより粗粒
化するが、同時に、炭化物が凝集し、塊状化するため、
製品の耐食性、製缶加工性（４？ニフランジ加工）を著
しく劣化させるので好ましくない。
このスラブの加熱と熱間圧延によシ、熱延板の捷まにお
いて、ＮはＡｔＮとして析出され、固溶Ｎは１０ ｐｐ
ｍ以下となる。またＡｔＮの形態は太きく微細に析出し
ていないので結晶粒は成長が阻害されず粗粒化している
。Ｃはひも状、あるいは球状のセメンタイトとして均一
に分散している。
いて、ＮはＡｔＮとして析出され、固溶Ｎは１０ ｐｐ
ｍ以下となる。またＡｔＮの形態は太きく微細に析出し
ていないので結晶粒は成長が阻害されず粗粒化している
。Ｃはひも状、あるいは球状のセメンタイトとして均一
に分散している。
このよう圧して得られた熱延鋼板を脱スケールし、圧下
率８０％以上で冷間圧延し、例えばブリキ用原板厚み０
４５朋以下にする。次いで連続焼鈍する。その均熱温度
６５０〜７１０℃で３００秒間以内保持した後、冷却速
度３０℃〜８００℃／ ｓｅｃで過時効処理温度域迄急
冷し、８００℃〜５００℃の温度にて過時効処理する。
率８０％以上で冷間圧延し、例えばブリキ用原板厚み０
４５朋以下にする。次いで連続焼鈍する。その均熱温度
６５０〜７１０℃で３００秒間以内保持した後、冷却速
度３０℃〜８００℃／ ｓｅｃで過時効処理温度域迄急
冷し、８００℃〜５００℃の温度にて過時効処理する。
均熱温度を６５０〜７１０℃とするのは、再結晶させ次
いで粒成長を図シ、加工性を高めるためである。また上
限を７１０℃としているのは炭化物が凝集し塊状化して
耐食性、加工性および耐フルーティング性を著しく劣化
させるためである□保持時間を８００秒間以内とするの
は粒成長のためであシ、前記均熱温度では３００秒を超
えて保持しても粒成長は殆ど変らず、生産性を低下させ
るだけである。
いで粒成長を図シ、加工性を高めるためである。また上
限を７１０℃としているのは炭化物が凝集し塊状化して
耐食性、加工性および耐フルーティング性を著しく劣化
させるためである□保持時間を８００秒間以内とするの
は粒成長のためであシ、前記均熱温度では３００秒を超
えて保持しても粒成長は殆ど変らず、生産性を低下させ
るだけである。
過時効処理は低温になると、固溶Ｃの析出に長時間を要
するので下限３００℃とする、又、高温にな。
するので下限３００℃とする、又、高温にな。
ると、平衡的に固溶されるＣ量が多いので上限を５００
℃とし、過時効処理時間は任意である。
℃とし、過時効処理時間は任意である。
連続焼鈍の後は、調質圧延する。ロール径４７０諭以下
のロールにて圧下率１５〜５０チで行う。
のロールにて圧下率１５〜５０チで行う。
ロール径を規定するのは、通常の常温での時効と違って
約１８０〜２１０℃で２０分にも及び厳しい時効を受け
ても可動転位を７トす、ジス中に確保し、耐フルーティ
ング性を改善するためである。この作用効果を奏するに
は４７０順以下のロール径とする。
約１８０〜２１０℃で２０分にも及び厳しい時効を受け
ても可動転位を７トす、ジス中に確保し、耐フルーティ
ング性を改善するためである。この作用効果を奏するに
は４７０順以下のロール径とする。
圧下率は低いとフルーティングが発生するので下限を１
５％とする。一方、高くなると硬化し加工性が劣化する
ので上限を５．０％とする。
５％とする。一方、高くなると硬化し加工性が劣化する
ので上限を５．０％とする。
（実施例）
次に実施例を示す。
第１表に示すサンプルを、同表に示す製造条件で処、理
し、ブリキ原板を製造した。
し、ブリキ原板を製造した。
次いで、硬さ、およびフルーティング性の発生状況全調
査し、その結果も同表に示した。
査し、その結果も同表に示した。
なおフルーティングの試験は次のようにして行った。
（フルーティング試験法）
Ｏ試験片＝３インチ（圧延方向の長さ）×５インチ（巾
方向の長さ） ０試験方法：３本の４０ｍｍφ径の円筒【コーラ−ＲＫ
て第１図の通シ試験片Ｔを円筒 状に曲げる。試験片湾曲部の腰折 状態を肉眼及び触感で観察し評価 する。
方向の長さ） ０試験方法：３本の４０ｍｍφ径の円筒【コーラ−ＲＫ
て第１図の通シ試験片Ｔを円筒 状に曲げる。試験片湾曲部の腰折 状態を肉眼及び触感で観察し評価 する。
０評点基準：
この結果からも明らかなように、本発明によるトフルー
ティングの発生がなく、耐フルーティング性がすぐれた
表面処理用鋼板が製造される。
ティングの発生がなく、耐フルーティング性がすぐれた
表面処理用鋼板が製造される。
（発明の効果）
以上の如く本発明は連続焼鈍法によって軟質材全製造す
るに当って大きな問題となっているところの塗装、焼付
処理後の成形加工時に発生するフルーティングを有利に
解決すると共に加工性にもすぐれた鋼板の製造法であっ
て、その工業的価値は極めて大きい。
るに当って大きな問題となっているところの塗装、焼付
処理後の成形加工時に発生するフルーティングを有利に
解決すると共に加工性にもすぐれた鋼板の製造法であっ
て、その工業的価値は極めて大きい。
第１図・・・フルーティング試験法を示す回出 願 人
新日本製鐵株式会社 第１図 手続補正書（自発） 昭和６０年４月４日 昭和５９年特許願第１４０６９２号 ２ 発明の名称 連続焼鈍による耐フルーティング性の優れた軟質表面処
理用鋼板の製造方法。 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号４代
理人〒１０８ 置 ２４１−０４４１住 所 東京
都中央区日本橋本町１丁目１４番２号５、 補正命令の
日付 自発補正 ６ 補正の対象 特許請求の範囲 置方係で ｃ：ｏ、ｏ１５〜０．０８％ Ｍｎ ：ｏ、 １（１−０，４０％ 酸可溶Ａｚ：０．０２０〜００８０チ Ｎ ：０．００２０〜０．００６０％ Ｐ：０．０２係以下 Ｓ：０．０２％以下 を含むＡｌキルド鋼を連続鋳造、あるいは造塊一分塊圧
延でスラブとし、該スラブをＡ、ｒＩ点以下までしたの
ち、９５０〜１１００℃に再加熱してスラ熱を行い、次
いで仕上温度をＡｒ３点以上、捲取温度を６２０〜７１
０℃にて熱間圧延し、冷間圧延後、均熱温度６５０〜７
１０℃にｌＯ〜ａＯＯ秒保持し、速度３０〜ｂ −一］〜５００℃で過時効処理する連続焼鈍を行い、次
いでロール径４７０ ｍｍ以下の小径ロールにて圧下率
１．５〜５．０チ調質圧延することを特徴とする連続に
よる耐フルーティング性の優れた軟質表面用鋼板の製造
方法。
新日本製鐵株式会社 第１図 手続補正書（自発） 昭和６０年４月４日 昭和５９年特許願第１４０６９２号 ２ 発明の名称 連続焼鈍による耐フルーティング性の優れた軟質表面処
理用鋼板の製造方法。 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号４代
理人〒１０８ 置 ２４１−０４４１住 所 東京
都中央区日本橋本町１丁目１４番２号５、 補正命令の
日付 自発補正 ６ 補正の対象 特許請求の範囲 置方係で ｃ：ｏ、ｏ１５〜０．０８％ Ｍｎ ：ｏ、 １（１−０，４０％ 酸可溶Ａｚ：０．０２０〜００８０チ Ｎ ：０．００２０〜０．００６０％ Ｐ：０．０２係以下 Ｓ：０．０２％以下 を含むＡｌキルド鋼を連続鋳造、あるいは造塊一分塊圧
延でスラブとし、該スラブをＡ、ｒＩ点以下までしたの
ち、９５０〜１１００℃に再加熱してスラ熱を行い、次
いで仕上温度をＡｒ３点以上、捲取温度を６２０〜７１
０℃にて熱間圧延し、冷間圧延後、均熱温度６５０〜７
１０℃にｌＯ〜ａＯＯ秒保持し、速度３０〜ｂ −一］〜５００℃で過時効処理する連続焼鈍を行い、次
いでロール径４７０ ｍｍ以下の小径ロールにて圧下率
１．５〜５．０チ調質圧延することを特徴とする連続に
よる耐フルーティング性の優れた軟質表面用鋼板の製造
方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．０１５〜０．０８％ Ｍｎ：０．１０〜０．４０％ 酸可溶Ａｌ：０．０２０〜０．０８０％ Ｎ：０．００２０〜０．００６０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 を含むＡｌキルド鋼を連続鋳造、あるいは造塊一分塊圧
延でスラブとし、該スラブをＡｒ＿１点以下まで冷却し
たのち、９５０〜１１００℃に再加熱してスラブ加熱を
行い、次いで仕上温度をＡｒ＿３点以上、捲取温度を６
２０〜７１０℃にて熱間圧延し、冷間圧延後、均熱温度
６５０〜７１０℃に１０〜３００秒保持し、冷却速度３
０〜３００℃／秒で５００℃以下に冷却し、３００〜５
００℃で過時効処理する連続焼鈍を行ない、次いでロー
ル径４７０ｍｍの小径ロールにて圧下率１．５〜５．０
％調質圧延することを特徴とする連続焼鈍による耐フル
ーティング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14069284A JPS6123719A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 |
| US06/752,083 US4698102A (en) | 1984-07-09 | 1985-07-03 | Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment |
| DE8585304890T DE3580876D1 (de) | 1984-07-09 | 1985-07-09 | Verfahren zur herstellung von weichem schwarzblech mittels durchlaufgluehen zum zwecke der oberflaechenbehandlung. |
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| EP85304890A EP0171197B1 (en) | 1984-07-09 | 1985-07-09 | Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment |
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| JP14069284A JPS6123719A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 |
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|---|---|
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| JPS6354048B2 JPS6354048B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=15274533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14069284A Granted JPS6123719A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6123719A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JP2007197742A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用冷延鋼板およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS568891A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-29 | Tanaka Precious Metal Ind | Repairing material for disconnected circuit foil on printed circuit board |
| JPS6043431A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-07-09 JP JP14069284A patent/JPS6123719A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS568891A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-29 | Tanaka Precious Metal Ind | Repairing material for disconnected circuit foil on printed circuit board |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
| JPH0210854B2 (ja) * | 1985-06-20 | 1990-03-09 | Nippon Steel Corp | |
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| JP2007197742A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用冷延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6354048B2 (ja) | 1988-10-26 |
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