JPS61234931A - エンジンの排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
エンジンの排気ガス浄化用触媒Info
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- JPS61234931A JPS61234931A JP60074860A JP7486085A JPS61234931A JP S61234931 A JPS61234931 A JP S61234931A JP 60074860 A JP60074860 A JP 60074860A JP 7486085 A JP7486085 A JP 7486085A JP S61234931 A JPS61234931 A JP S61234931A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、エンジンの排気系に設けた排気ガス浄化用触
媒に関するものである。
媒に関するものである。
(従来技術)
従来より、エンジンの排気ガスを浄化する触媒として、
例えば特開昭58−146441号に見られるように、
Pt等の触媒成分を含有するウォッシュコート層にはγ
−アルミナが使用されて、いる。このγ−アルミナはα
−アルミナに比べて、表面が粗くて気孔率が大きく、低
温下での活性性能が高いものである。
例えば特開昭58−146441号に見られるように、
Pt等の触媒成分を含有するウォッシュコート層にはγ
−アルミナが使用されて、いる。このγ−アルミナはα
−アルミナに比べて、表面が粗くて気孔率が大きく、低
温下での活性性能が高いものである。
しかるに、上記γ−アルミナは温度が高くなるとα−ア
ルミナに相転移し、表面が平滑になって気孔率が低下す
ることにより、含有されている触媒成分と排気ガスとの
接触面積が低減し、浄化性能が低下する熱劣化を生起す
るものである。特に、触媒成分としてPtが担持されて
いると、このPtが上記γ−アルミナからα−アルミナ
への相転移を促進し、比較的低い湿度からでも結晶化が
進行して上記相転移が生じやすく、浄化性能の熱劣化が
大きくなるものである。また、上記Ptは高温状態で粒
子が結合するシンタリング現象により粒子が大きくなっ
て、さらに浄化性能が低下することになる。
ルミナに相転移し、表面が平滑になって気孔率が低下す
ることにより、含有されている触媒成分と排気ガスとの
接触面積が低減し、浄化性能が低下する熱劣化を生起す
るものである。特に、触媒成分としてPtが担持されて
いると、このPtが上記γ−アルミナからα−アルミナ
への相転移を促進し、比較的低い湿度からでも結晶化が
進行して上記相転移が生じやすく、浄化性能の熱劣化が
大きくなるものである。また、上記Ptは高温状態で粒
子が結合するシンタリング現象により粒子が大きくなっ
て、さらに浄化性能が低下することになる。
(発明の目的)
本発明は上記事情に鑑み、pt等の触媒成分を含有した
γ−アルミナの相転移による表面の平滑化を抑制し、良
好な浄化性能を維持するようにしたエンジンの排気ガス
浄化用触媒を提供することを目的とするものである。
γ−アルミナの相転移による表面の平滑化を抑制し、良
好な浄化性能を維持するようにしたエンジンの排気ガス
浄化用触媒を提供することを目的とするものである。
(発明の構成)
本発明の触媒は、触媒担体に触媒成分を含有したγ−ア
ルミナ層を設け、該γ−アルミナ層はランタン酸化物も
しくはネオジム酸化物のうち少なくとも一種を含有して
いることを特徴とするものである。
ルミナ層を設け、該γ−アルミナ層はランタン酸化物も
しくはネオジム酸化物のうち少なくとも一種を含有して
いることを特徴とするものである。
(発明の効果)
本発明によれば、高温下でγ−アルミナ層が相転移によ
って表面の微細孔が塞がれるのを、結晶粒の大きいラン
タン酸化物、ネオジム酸化物が存在することにより防止
でき、熱劣化およびPtの相転移促進による浄化性能の
低下が抑制できるものである。
って表面の微細孔が塞がれるのを、結晶粒の大きいラン
タン酸化物、ネオジム酸化物が存在することにより防止
でき、熱劣化およびPtの相転移促進による浄化性能の
低下が抑制できるものである。
(実施例)
以下、図面により本発明の実施例を詳細に説明する。
第1図は排気ガス浄化用触媒の構成図、第2図は触媒の
要部拡大断面図であり、排気系1の途中に形成された触
媒容器2内に、上流側の第1触媒3と下流側の第2触媒
4とによるモノリス型触媒5が介装されている。
要部拡大断面図であり、排気系1の途中に形成された触
媒容器2内に、上流側の第1触媒3と下流側の第2触媒
4とによるモノリス型触媒5が介装されている。
上記上流側の第1触媒3は、触媒担体6(モノリス壁体
)の表面部分にPt(白金)、Rh(ロジウム)を担持
し、添加剤としてランタン酸化物(Lag O3)とネ
オジム酸化物(NdzOs)を含有した上流側γ−アル
ミナ層7(ウォッシュコート層)を設けてなる。下流側
の第2触媒4は、触媒担体6の表面部分にPd(パラジ
ウム)を担持し、添加剤としてセリウム酸化物(CeO
z)を含有した下流側γ−アルミナ層8(ウォッシュコ
ート層)を設けてなるものである。なお、PtおよびP
dは排気ガス中のGo、HCの浄化性能に優れ、Rhは
NOXの浄化性能に優れ、この3成分によって一度に排
気ガスの有害成分の浄化が行える。
)の表面部分にPt(白金)、Rh(ロジウム)を担持
し、添加剤としてランタン酸化物(Lag O3)とネ
オジム酸化物(NdzOs)を含有した上流側γ−アル
ミナ層7(ウォッシュコート層)を設けてなる。下流側
の第2触媒4は、触媒担体6の表面部分にPd(パラジ
ウム)を担持し、添加剤としてセリウム酸化物(CeO
z)を含有した下流側γ−アルミナ層8(ウォッシュコ
ート層)を設けてなるものである。なお、PtおよびP
dは排気ガス中のGo、HCの浄化性能に優れ、Rhは
NOXの浄化性能に優れ、この3成分によって一度に排
気ガスの有害成分の浄化が行える。
上記上流側γ−アルミナ層7に添加したランタン酸化物
およびネオジム酸化物は、耐熱性向上添加剤であり、結
晶粒が大きくγ−アルミナの相転移による表面の平滑化
を阻止するものである。また下流側γ−アルミナ層8に
添加したセリウム酸化物は水性ガス反応促進剤であり、
浄化性能そのものを向上するものである。
およびネオジム酸化物は、耐熱性向上添加剤であり、結
晶粒が大きくγ−アルミナの相転移による表面の平滑化
を阻止するものである。また下流側γ−アルミナ層8に
添加したセリウム酸化物は水性ガス反応促進剤であり、
浄化性能そのものを向上するものである。
上記触媒5は、同一担体6に第1触媒3と第2触媒4を
形成するもの、もしくは別々の担体にそれぞれ形成した
第1触媒3と第2触媒4とを組付けるものなどがある。
形成するもの、もしくは別々の担体にそれぞれ形成した
第1触媒3と第2触媒4とを組付けるものなどがある。
同一担体6に第1触媒3と第2触媒4とを形成する製造
法について説明する。まず、触媒担体6としてコージラ
イト質モノリス担体(400セル)を用意する。また、
蒸溜水10000に硝酸0.4CCを加えた溶液に、担
体重量に対し25wt%のウォッシュコート層になるよ
うに、γ−アルミナ粉末とランタン酸化物(Laz 0
3 )およびネオジム酸化物(NdzOs>とバインダ
ーを添加し、充分撹拌して、スラリー液を調整する。上
記ランタン酸化物とネオジム酸化物の総添加量は、γ−
アルミナ+バインダー重量の10%である。
法について説明する。まず、触媒担体6としてコージラ
イト質モノリス担体(400セル)を用意する。また、
蒸溜水10000に硝酸0.4CCを加えた溶液に、担
体重量に対し25wt%のウォッシュコート層になるよ
うに、γ−アルミナ粉末とランタン酸化物(Laz 0
3 )およびネオジム酸化物(NdzOs>とバインダ
ーを添加し、充分撹拌して、スラリー液を調整する。上
記ランタン酸化物とネオジム酸化物の総添加量は、γ−
アルミナ+バインダー重量の10%である。
このスラリー液に上記触媒担体6を所定位置まで浸漬し
た後、セル内の不要なスラリーはエアーブローにより除
去して、γ−アルミナによるウォッシュコート層を形成
する。さらに、上記担体6を塩化白金酸(HzPiCI
4)と塩化ロジウム(RhCI)を含有する水溶液によ
る触媒液に浸漬し、エアーブローを行う。上記スラリー
液および触媒液が第1触[3となる所定位置より上の第
2触媒4部分の担体6に含浸しないように、第2触媒4
となる部分には予め撥水剤(オイル)を含浸させてマス
キングを行うものである。
た後、セル内の不要なスラリーはエアーブローにより除
去して、γ−アルミナによるウォッシュコート層を形成
する。さらに、上記担体6を塩化白金酸(HzPiCI
4)と塩化ロジウム(RhCI)を含有する水溶液によ
る触媒液に浸漬し、エアーブローを行う。上記スラリー
液および触媒液が第1触[3となる所定位置より上の第
2触媒4部分の担体6に含浸しないように、第2触媒4
となる部分には予め撥水剤(オイル)を含浸させてマス
キングを行うものである。
その後、220℃で8分間乾燥して、さらに、330℃
で1時間焼成しオイルを焼失することによって、担体6
にPt1Rhおよびランタン酸化物、ネオジム酸化物を
含有する上流側γ−アルミナ層7を形成して第1触媒3
を得る。
で1時間焼成しオイルを焼失することによって、担体6
にPt1Rhおよびランタン酸化物、ネオジム酸化物を
含有する上流側γ−アルミナ層7を形成して第1触媒3
を得る。
次に、上記と同様な方法により担体重量に対し25W【
%のウォッシュコート層になるように、γ−アルミナ粉
末とセリウム酸化物(CeOz )とバインダーとを添
加したスラリー液(セリウム酸化物の添加量はγ−アル
ミナ+バインダー重量の10%)に、第2触媒4を形成
する部分の担体6を浸漬した後、エアーブローを行って
、γ−アルミナによるウォッシュコート層を形成する。
%のウォッシュコート層になるように、γ−アルミナ粉
末とセリウム酸化物(CeOz )とバインダーとを添
加したスラリー液(セリウム酸化物の添加量はγ−アル
ミナ+バインダー重量の10%)に、第2触媒4を形成
する部分の担体6を浸漬した後、エアーブローを行って
、γ−アルミナによるウォッシュコート層を形成する。
上記担体6を塩化パラジウム(PdCI )を含有する
水溶液による触媒液に浸漬し、エアーブローを行う。こ
の場合も、前記と同様に第1触媒3の部分に対して、予
めオイルを含浸させてマスキングを行うものである。
水溶液による触媒液に浸漬し、エアーブローを行う。こ
の場合も、前記と同様に第1触媒3の部分に対して、予
めオイルを含浸させてマスキングを行うものである。
その後、300℃で8分間乾燥して、さらに、400℃
で13分、500℃で12分、600℃で33分と段重
的に焼成しオイルを焼失することによって、担体6に−
PdおよびCe Ozを含む下流側γ−アルミナ層8を
形成して第2触媒4を得る。これにより、例えば触媒の
1/2にPt1RhおよびL az 03 / N d
z Q3を含有した上流側γ−アルミナ層7が、他の1
/2にPdおよびCe0zを含有した下流側γ−アルミ
ナ層8が形成された第1触媒3と第2触媒4とを有する
触媒5を得るものである。
で13分、500℃で12分、600℃で33分と段重
的に焼成しオイルを焼失することによって、担体6に−
PdおよびCe Ozを含む下流側γ−アルミナ層8を
形成して第2触媒4を得る。これにより、例えば触媒の
1/2にPt1RhおよびL az 03 / N d
z Q3を含有した上流側γ−アルミナ層7が、他の1
/2にPdおよびCe0zを含有した下流側γ−アルミ
ナ層8が形成された第1触媒3と第2触媒4とを有する
触媒5を得るものである。
なお、上記オイルを使用しないで直接担体6に触媒液を
含浸させると、触媒担体6の周囲の部分が毛細管現象に
より中心部より高い位置まで含浸し、この周囲の部分は
境界付近で第1触媒3と第2触媒4との触媒成分が混合
する一方、中心部分には触媒成分が含浸されていない状
態に形成され、浄化性能が充分に得られないものである
。
含浸させると、触媒担体6の周囲の部分が毛細管現象に
より中心部より高い位置まで含浸し、この周囲の部分は
境界付近で第1触媒3と第2触媒4との触媒成分が混合
する一方、中心部分には触媒成分が含浸されていない状
態に形成され、浄化性能が充分に得られないものである
。
上記触媒の効果を確認した試験結果を示す。すなわち、
第4図は上記と同様の方法によって形成した触媒の排気
ガス温度に対する排気ガス浄化性能(HC浄化率)を比
較例とともに示す。なお、本発明触媒の触媒液における
触媒成分の濃度は、第1触媒3ではPt/Rh−4/1
−1.4g/zて、第2触[4t’G;tPd−1,4
o/9Jであり、第1触媒3と第2触媒4との比率は1
:1である。
第4図は上記と同様の方法によって形成した触媒の排気
ガス温度に対する排気ガス浄化性能(HC浄化率)を比
較例とともに示す。なお、本発明触媒の触媒液における
触媒成分の濃度は、第1触媒3ではPt/Rh−4/1
−1.4g/zて、第2触[4t’G;tPd−1,4
o/9Jであり、第1触媒3と第2触媒4との比率は1
:1である。
また、添加剤の濃度はL ax 03 / N dz
03が10%、Ce0zが10%である。さらに、比較
例は、上記添加剤の添加はなく、ウォッシュコート全体
をPt/Pd/Rh−4/115−1.4g/Q、を担
持したγ−アルミナ層で形成したものである。この測定
における空燃比は、A/F−14,7である この第4図から分るように、本発明による触媒は比較例
のものに対して、低い温度から活性化し、安定した浄化
性能が得られている。
03が10%、Ce0zが10%である。さらに、比較
例は、上記添加剤の添加はなく、ウォッシュコート全体
をPt/Pd/Rh−4/115−1.4g/Q、を担
持したγ−アルミナ層で形成したものである。この測定
における空燃比は、A/F−14,7である この第4図から分るように、本発明による触媒は比較例
のものに対して、低い温度から活性化し、安定した浄化
性能が得られている。
また、第5図は空燃比A/Fの変動に対する浄化性能を
、上記と同様の本発明触媒と比較例の触媒とで示すもの
である。本発明触媒によれば、空燃比がリッチからリー
ンの全域において浄化性能が優れ、特に、リッチな領域
におけるCOの浄化性能が向上するものである。これに
より、浄化性能を満足する許容空燃比A/Fの変動幅が
広くできる。
、上記と同様の本発明触媒と比較例の触媒とで示すもの
である。本発明触媒によれば、空燃比がリッチからリー
ンの全域において浄化性能が優れ、特に、リッチな領域
におけるCOの浄化性能が向上するものである。これに
より、浄化性能を満足する許容空燃比A/Fの変動幅が
広くできる。
さらに、第6図には、ランタン酸化物およびネオジム酸
化物の添加の有無によるγ−アルミナ層の温度経過に対
する表面積の変化、すなわち平滑性を求めた結果を示す
。上記酸化物を10%添加したγ−アルミナ層では、温
度上昇(設定温度で3時間加熱)に対する表面積の減少
度合が少なく、相転移の発生が抑制されているものであ
る。
化物の添加の有無によるγ−アルミナ層の温度経過に対
する表面積の変化、すなわち平滑性を求めた結果を示す
。上記酸化物を10%添加したγ−アルミナ層では、温
度上昇(設定温度で3時間加熱)に対する表面積の減少
度合が少なく、相転移の発生が抑制されているものであ
る。
また、上記加熱温度上昇に応じた、γ−アルミナの結晶
化の状態をXa回折で測定した結果も、ランタン酸化物
およびネオジム酸化物の添加によってα−アルミナへの
相転移が抑制されているのが確認できた。
化の状態をXa回折で測定した結果も、ランタン酸化物
およびネオジム酸化物の添加によってα−アルミナへの
相転移が抑制されているのが確認できた。
上記実施例によれば、Pt−Rh−Pd系触媒において
、PdがPtあるいはRhと共存すると、これらの相互
作用による合金化により、触媒の活性性能が低下する問
題があるが、・触媒をptLT3よびRhを含有する上
流側の第1触媒3と、Pdを含有する下流側の第2触媒
4とに分けたことにより、両者間の相互作用による合金
化を防止でき、各成分の活性性能を良好に維持すること
ができる。
、PdがPtあるいはRhと共存すると、これらの相互
作用による合金化により、触媒の活性性能が低下する問
題があるが、・触媒をptLT3よびRhを含有する上
流側の第1触媒3と、Pdを含有する下流側の第2触媒
4とに分けたことにより、両者間の相互作用による合金
化を防止でき、各成分の活性性能を良好に維持すること
ができる。
また、上記各触媒成分の耐被毒性がPt>Rh>Pdの
順である点を考慮し、耐被毒性に優れたPtおよびRh
を排気ガス中のP%pb、s等の被毒物質が付着しやす
い上流側部分の第1触媒3に設けたことにより、全体と
しての耐被毒性が向上できる。しかも、上流側のPt−
Rh触媒が被毒等の影響を受けても、下流側のPd触媒
には排気ガスが接触して有効に浄化作用が機能するもの
である。
順である点を考慮し、耐被毒性に優れたPtおよびRh
を排気ガス中のP%pb、s等の被毒物質が付着しやす
い上流側部分の第1触媒3に設けたことにより、全体と
しての耐被毒性が向上できる。しかも、上流側のPt−
Rh触媒が被毒等の影響を受けても、下流側のPd触媒
には排気ガスが接触して有効に浄化作用が機能するもの
である。
さらに、第1触媒3は熱負荷が厳しいことから、そのγ
−アルミナをランタン酸化物、ネオジム酸化物の添加に
よって耐熱性を向上するとともに、上記各触媒成分の耐
熱性がPd>Rh>Ptの順である点を考慮し、ptは
高温状態で粒子が結合するシンタリング現象により粒子
が大きくなって浄化性能が低下することで耐熱性が低い
が、このPtより耐熱性に優れたRhが介在しているの
で、温度上昇によってpt粉粒子結合して大きな粒子と
なるのをRilが阻止してシリタリング現象の発生を防
止し、安定な浄化性能が得られる。特に、Pdとともに
セリウム酸化物を添加したことにより、このCeの水性
ガス反応促進作用および酸素ストレージ作用によってP
dの活性性能が向上され、リッチ側の浄化性能が改善で
きるものである。
−アルミナをランタン酸化物、ネオジム酸化物の添加に
よって耐熱性を向上するとともに、上記各触媒成分の耐
熱性がPd>Rh>Ptの順である点を考慮し、ptは
高温状態で粒子が結合するシンタリング現象により粒子
が大きくなって浄化性能が低下することで耐熱性が低い
が、このPtより耐熱性に優れたRhが介在しているの
で、温度上昇によってpt粉粒子結合して大きな粒子と
なるのをRilが阻止してシリタリング現象の発生を防
止し、安定な浄化性能が得られる。特に、Pdとともに
セリウム酸化物を添加したことにより、このCeの水性
ガス反応促進作用および酸素ストレージ作用によってP
dの活性性能が向上され、リッチ側の浄化性能が改善で
きるものである。
第3図は変形例を示し、上記実施例においては第1触媒
3と第2触媒4とを上流側と下流側とに分けて形成して
いるが、この例の触v&5′は、触媒担体6の表面に、
上側γ−アルミナ層9と、この上側γ−アルミナ層9の
下に下側γ−アルミナ層10を積層した2層構造に形成
したものである。
3と第2触媒4とを上流側と下流側とに分けて形成して
いるが、この例の触v&5′は、触媒担体6の表面に、
上側γ−アルミナ層9と、この上側γ−アルミナ層9の
下に下側γ−アルミナ層10を積層した2層構造に形成
したものである。
上記上側γ−アルミナ層9は、前例の上流側γ−アルミ
ナ層7と同様に、Pt−Rhおよびランタン酸化物、ネ
オジム酸化物を含有してなり、下側γ−アルミナ層10
は、前例の下流側γ−アルミナ層8と同様に、Pdとセ
リウム酸化物を含有しているものである。
ナ層7と同様に、Pt−Rhおよびランタン酸化物、ネ
オジム酸化物を含有してなり、下側γ−アルミナ層10
は、前例の下流側γ−アルミナ層8と同様に、Pdとセ
リウム酸化物を含有しているものである。
なお、上記各実施例においては、Pt−Rhを含有する
γ−アルミナ層に対してランタン酸化物およびネオジム
酸化物の両方を添加するようにしているが、いずれか一
方の添加によっても相転移抑制効果が得られるものであ
り、また、Pdを含有するγ−アルミナ層に対しても上
記ランタン酸化物およびネオジム酸化物の少なくとも一
種を添加するようにしてもよい。また、上側のγ−アル
ミナ層7,9にはPtに加えてRhを含有するようにし
てNOxの浄化性能の向上およびシンタリング現象の抑
制を行うようにしているが、ptだけを含有させるよう
にしてもよい。
γ−アルミナ層に対してランタン酸化物およびネオジム
酸化物の両方を添加するようにしているが、いずれか一
方の添加によっても相転移抑制効果が得られるものであ
り、また、Pdを含有するγ−アルミナ層に対しても上
記ランタン酸化物およびネオジム酸化物の少なくとも一
種を添加するようにしてもよい。また、上側のγ−アル
ミナ層7,9にはPtに加えてRhを含有するようにし
てNOxの浄化性能の向上およびシンタリング現象の抑
制を行うようにしているが、ptだけを含有させるよう
にしてもよい。
さらに、上記実施例では、Pt−Rhを担持するγ−ア
ルミナ層と、Pdを担持するγ−アルミナ層とを分離し
て形成しているが、これを分離することなく全体のγ−
アルミナ層を均質構造としてもよい。
ルミナ層と、Pdを担持するγ−アルミナ層とを分離し
て形成しているが、これを分離することなく全体のγ−
アルミナ層を均質構造としてもよい。
一方、上記実施例においては、触媒担体6にウォッシュ
コート層を形成してから触媒液に浸漬するようにしてい
るが、ウォッシュコート層を形成するスラリー液に予め
触媒成分を添加混合し、これに触媒担体を浸漬して形成
するようにしてもよい。
コート層を形成してから触媒液に浸漬するようにしてい
るが、ウォッシュコート層を形成するスラリー液に予め
触媒成分を添加混合し、これに触媒担体を浸漬して形成
するようにしてもよい。
第1図は本発明の一実施例における排気ガス浄化用触媒
の構成図、 第2図は触媒の要部を拡大して示す縦断面図、第3図は
変形例における触媒の要部を拡大して示す横断面図、 第4図は排気ガス温度に対する排気ガス浄化性能を比較
例とともに示すグラフ、 第5図は空燃比に対する排気ガス浄化性能を比較例とと
もに示すグラフ、 第6図は温度に対するγ−アルミナ層の表面積変化を比
較例とともに示すグラフである。 1・・・・・・排気系 2・・・・・・触媒
容器3・・・・・・第1触媒 4・・・・・・
第2触媒5・・・・・・モノリス型触(II6・・・・
・・触媒担体7・・・・・・上流側γ−アルミナ層 8・・・・・・下流側γ−アルミナ層 9・・・・・・上側γ−アルミナ層 10・・・・・・下側γ−アルミナ層 第1図 第2図 第3図 第4図 俳氏血混道(0C) ′!−=?、暑 メ
の構成図、 第2図は触媒の要部を拡大して示す縦断面図、第3図は
変形例における触媒の要部を拡大して示す横断面図、 第4図は排気ガス温度に対する排気ガス浄化性能を比較
例とともに示すグラフ、 第5図は空燃比に対する排気ガス浄化性能を比較例とと
もに示すグラフ、 第6図は温度に対するγ−アルミナ層の表面積変化を比
較例とともに示すグラフである。 1・・・・・・排気系 2・・・・・・触媒
容器3・・・・・・第1触媒 4・・・・・・
第2触媒5・・・・・・モノリス型触(II6・・・・
・・触媒担体7・・・・・・上流側γ−アルミナ層 8・・・・・・下流側γ−アルミナ層 9・・・・・・上側γ−アルミナ層 10・・・・・・下側γ−アルミナ層 第1図 第2図 第3図 第4図 俳氏血混道(0C) ′!−=?、暑 メ
Claims (2)
- (1)エンジンの排気系に設けた排気ガス浄化用触媒に
おいて、触媒担体に触媒成分を含有したγ−アルミナ層
を設け、該γ−アルミナ層はランタン酸化物もしくはネ
オジム酸化物のうち少なくとも一種を含有していること
を特徴とするエンジンの排気ガス浄化用触媒。 - (2)前記触媒成分がPtであることを特徴とする特許
請求の範囲第1項記載のエンジンの排気ガス浄化用触媒
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60074860A JPS61234931A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60074860A JPS61234931A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61234931A true JPS61234931A (ja) | 1986-10-20 |
JPH0554382B2 JPH0554382B2 (ja) | 1993-08-12 |
Family
ID=13559497
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60074860A Granted JPS61234931A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61234931A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63134058A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-06 | Cataler Kogyo Kk | 排気ガス浄化用触媒 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4827125A (ja) * | 1971-08-11 | 1973-04-10 | ||
JPS4932891A (ja) * | 1972-07-26 | 1974-03-26 | ||
JPS55164715A (en) * | 1979-06-09 | 1980-12-22 | Fuji Heavy Ind Ltd | Catalytic converter used for purifying exhaust gas |
JPS58133831A (ja) * | 1982-02-01 | 1983-08-09 | ユナイテツド・テクノロジ−ズ・コ−ポレイシヨン | 触媒燃焼器 |
JPS58146441A (ja) * | 1982-02-24 | 1983-09-01 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化用触媒 |
-
1985
- 1985-04-09 JP JP60074860A patent/JPS61234931A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4827125A (ja) * | 1971-08-11 | 1973-04-10 | ||
JPS4932891A (ja) * | 1972-07-26 | 1974-03-26 | ||
JPS55164715A (en) * | 1979-06-09 | 1980-12-22 | Fuji Heavy Ind Ltd | Catalytic converter used for purifying exhaust gas |
JPS58133831A (ja) * | 1982-02-01 | 1983-08-09 | ユナイテツド・テクノロジ−ズ・コ−ポレイシヨン | 触媒燃焼器 |
JPS58146441A (ja) * | 1982-02-24 | 1983-09-01 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化用触媒 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63134058A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-06 | Cataler Kogyo Kk | 排気ガス浄化用触媒 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0554382B2 (ja) | 1993-08-12 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |