JPS61227150A - 永久磁石合金及び永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石合金及び永久磁石の製造方法Info
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- JPS61227150A JPS61227150A JP60066849A JP6684985A JPS61227150A JP S61227150 A JPS61227150 A JP S61227150A JP 60066849 A JP60066849 A JP 60066849A JP 6684985 A JP6684985 A JP 6684985A JP S61227150 A JPS61227150 A JP S61227150A
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は永久磁石合金及び永久磁石の製造方法に関し、
特に希土類鉄系の永久磁石の製造に使用されるものであ
る。
特に希土類鉄系の永久磁石の製造に使用されるものであ
る。
従来から知られている希土類磁石としては、ＲＣｏ５型
、Ｒ２（Ｃｏ＋Ｃｕ＊Ｆ＊１Ｍ）、７型（ただし、Ｒは
ＳｍｅＣ・等の希土類元素、Ｍは’ｉ’ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ
等の遷移元素）等の希土類コバルト系のものが知られ
ている。
、Ｒ２（Ｃｏ＋Ｃｕ＊Ｆ＊１Ｍ）、７型（ただし、Ｒは
ＳｍｅＣ・等の希土類元素、Ｍは’ｉ’ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ
等の遷移元素）等の希土類コバルト系のものが知られ
ている。
しかしながら、この系の永久磁石では、最大エネルギー
積が３０ ＭＧＯ＠程度で限度であり、また比較的高価
なＣｏを大量に使用しなければならないという問題点が
あった。
積が３０ ＭＧＯ＠程度で限度であり、また比較的高価
なＣｏを大量に使用しなければならないという問題点が
あった。
近年、上記希土類コバルト系の代わりに、比較的安価な
希土類鉄系の永久磁石が研究されている（特開昭５９−
４６００８号等）。これはＮｄ−Ｆｓ−Ｂ系等の構成元
素からなるものであり、Ｆｓ使用によるコスト低下に加
え、最大エネルギー積が３０ ＭＣＯ＠ ｔ−超えるも
のが得られるため非常に有効な材料である。
希土類鉄系の永久磁石が研究されている（特開昭５９−
４６００８号等）。これはＮｄ−Ｆｓ−Ｂ系等の構成元
素からなるものであり、Ｆｓ使用によるコスト低下に加
え、最大エネルギー積が３０ ＭＣＯ＠ ｔ−超えるも
のが得られるため非常に有効な材料である。
しかしながら、この希土類鉄系永久磁石は製造条件忙よ
り磁石特性、特に保磁力が３０００・から１０ ｋｏ＊
を超えるものまで現われるというように大きなバラツキ
を示し、安定した磁石特性を得ることができないという
問題点がある。
り磁石特性、特に保磁力が３０００・から１０ ｋｏ＊
を超えるものまで現われるというように大きなバラツキ
を示し、安定した磁石特性を得ることができないという
問題点がある。
このことは工業上非常に重要な問題であり、再現性よく
安定な磁石特性を有する希土類鉄系の永久磁石を得るこ
とができれば、その実用性は大きく向上する。
安定な磁石特性を有する希土類鉄系の永久磁石を得るこ
とができれば、その実用性は大きく向上する。
本発明は以上の点を考慮してなされたものであり、高い
保磁力、（ＢＨ）ｍａｗ を有する希土類鉄系の永久磁
石の出発原料となる永久磁石合金及びこの永久磁石合金
を用いて良好な磁石特性を有する永久磁石を再現性をよ
く製造し得る方法を提供することを目的とする。
保磁力、（ＢＨ）ｍａｗ を有する希土類鉄系の永久磁
石の出発原料となる永久磁石合金及びこの永久磁石合金
を用いて良好な磁石特性を有する永久磁石を再現性をよ
く製造し得る方法を提供することを目的とする。
本発明者らは上記問題点を解消すべく鋭意研究を重ねた
結果、希土類鉄系の永久磁石においては永久磁石合金中
の酸素濃度が保持力に顕著な影響を与えるという事実を
見出した。
結果、希土類鉄系の永久磁石においては永久磁石合金中
の酸素濃度が保持力に顕著な影響を与えるという事実を
見出した。
本願第１の発明はこれに基づいてなされたものであり、
１０〜４０重量％のＲ（ただし、ＲはＹ及び希土類元素
から選ばれた少なくとも１種）、０．１〜８重量−の硼
素、０．２〜５重量％のアルミニウム、ｏ、ｏｏｓ〜０
．０３重量％の酸素、残部が主として鉄からなる組成を
有することを特徴とする永久磁石合金である。
１０〜４０重量％のＲ（ただし、ＲはＹ及び希土類元素
から選ばれた少なくとも１種）、０．１〜８重量−の硼
素、０．２〜５重量％のアルミニウム、ｏ、ｏｏｓ〜０
．０３重量％の酸素、残部が主として鉄からなる組成を
有することを特徴とする永久磁石合金である。
本願第１の発明において、各元素の含有率を上記範囲に
限定したのはそれぞれ以下のような理由による・ Ｒが１０重量％未満では、Ｈｃの増大が得られず、４０
１ｉｓを超えるとＢｒが低下するため、いずれの場合で
も（ＢＨ）ｍａｘが低下してしまう。
限定したのはそれぞれ以下のような理由による・ Ｒが１０重量％未満では、Ｈｃの増大が得られず、４０
１ｉｓを超えるとＢｒが低下するため、いずれの場合で
も（ＢＨ）ｍａｘが低下してしまう。
したがって、Ｒの含有率は１０〜４０重量％とする。な
お、希土類元素のうちでもＮｄ及びＰｒは特に高い（Ｂ
Ｈ）ｒｎ□を得るのに有効な元素であり、Ｒとしてこの
２元素のうち少なくとも１種を含有することが好ましい
。このＮｄ ｒ ＰｒのＲ量中の割合は７０％以上（Ｒ
量全部でもよい）であることが望ましい。
お、希土類元素のうちでもＮｄ及びＰｒは特に高い（Ｂ
Ｈ）ｒｎ□を得るのに有効な元素であり、Ｒとしてこの
２元素のうち少なくとも１種を含有することが好ましい
。このＮｄ ｒ ＰｒのＲ量中の割合は７０％以上（Ｒ
量全部でもよい）であることが望ましい。
硼素（Ｂ）がＯ，１重量％未満ではＩＨＣが低下し、８
重量％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって、硼
素の含有率は０．１〜８重量％とする。
重量％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって、硼
素の含有率は０．１〜８重量％とする。
なお、Ｂの一部をＣ，Ｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ｇ・等で置換して
もよい。これにより焼結性の向上ひいてはＢｒ＋ （Ｂ
Ｈ）ｍａｘの増大を図ることができる。この場合の置換
基はＢの８０％程度までとすることが望ましい。
もよい。これにより焼結性の向上ひいてはＢｒ＋ （Ｂ
Ｈ）ｍａｘの増大を図ることができる。この場合の置換
基はＢの８０％程度までとすることが望ましい。
アルミニ９ム（ｈｔ）は保磁力の向上に有効な元素であ
るが、０．２重量−未満ではＩＨＣの増大が得られず、
５重量％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって、
アルミニウムの含有率は０．２〜５重量％とする・ 本願第１の発明の永久磁石合金において最も重要な点は
酸素含有率である。酸素がｏ、ｏｏｓ重量−未満では永
久磁石の製造時に要求される２〜１０μｍ程度の微粉砕
が困難となる。このため、粒径が不均一となり磁場中成
形時の配向性が悪くなり、 Ｂｒの低下、ひいては（Ｂ
Ｈ）。、Ｘの低下をもたらす。また、製造コストも大幅
に上昇する。一方、０．０３重量Ｓを超えると保磁力が
低下し、高ＣＢＨ）ｍａｗを得ることができない。よっ
て、酸素の含有率は０．００５〜０．０３重量％とする
。
るが、０．２重量−未満ではＩＨＣの増大が得られず、
５重量％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって、
アルミニウムの含有率は０．２〜５重量％とする・ 本願第１の発明の永久磁石合金において最も重要な点は
酸素含有率である。酸素がｏ、ｏｏｓ重量−未満では永
久磁石の製造時に要求される２〜１０μｍ程度の微粉砕
が困難となる。このため、粒径が不均一となり磁場中成
形時の配向性が悪くなり、 Ｂｒの低下、ひいては（Ｂ
Ｈ）。、Ｘの低下をもたらす。また、製造コストも大幅
に上昇する。一方、０．０３重量Ｓを超えると保磁力が
低下し、高ＣＢＨ）ｍａｗを得ることができない。よっ
て、酸素の含有率は０．００５〜０．０３重量％とする
。
永久磁石合金中における酸素の働きは明らかではないも
のの、以下のような振舞により高性能の永久磁石を得る
ことができるものと推測される。
のの、以下のような振舞により高性能の永久磁石を得る
ことができるものと推測される。
すなわち、溶融合金中の酸素の一部は主成分元素である
Ｒ、Ｆ＠原子と結合して酸化物となり、残りの酸素とと
もに合金結晶粒界等に偏析して存在していると考えられ
る。Ｒ−Ｆｅ−Ｂ 系磁石が微粒子磁石であり、その
保磁力が主として逆磁区発生磁場により決定されること
を考慮すると、酸化物、偏析等の欠陥が多い場合、これ
らが逆磁区発生源として作用することにより保磁力が低
下してしまうと考えられる。また、欠陥が少ない場合は
粒界破壊等が起りにくくなるため、粉砕性が劣化すると
予想される。
Ｒ、Ｆ＠原子と結合して酸化物となり、残りの酸素とと
もに合金結晶粒界等に偏析して存在していると考えられ
る。Ｒ−Ｆｅ−Ｂ 系磁石が微粒子磁石であり、その
保磁力が主として逆磁区発生磁場により決定されること
を考慮すると、酸化物、偏析等の欠陥が多い場合、これ
らが逆磁区発生源として作用することにより保磁力が低
下してしまうと考えられる。また、欠陥が少ない場合は
粒界破壊等が起りにくくなるため、粉砕性が劣化すると
予想される。
永久磁石合金中の酸素量は高純度の原料を用いるととも
忙、原料合金溶融時の炉中酸素量を厳密に調節するとと
により制御することができる。
忙、原料合金溶融時の炉中酸素量を厳密に調節するとと
により制御することができる。
本願筒１の発明の永久磁石合金を構成する上記の各元素
以外の残部は主として鉄であるが、鉄の一部をコバルト
で置換してもよい。その量は鉄の２０％程度までであり
、多すぎると（ＢＩ（）ｍ□の低下等特性劣化の要因と
なる。
以外の残部は主として鉄であるが、鉄の一部をコバルト
で置換してもよい。その量は鉄の２０％程度までであり
、多すぎると（ＢＩ（）ｍ□の低下等特性劣化の要因と
なる。
また、本発明者らは本願筒１の発明の永久磁石合金を出
発原料として永久磁石の製造する際の製造条件を綿密に
検討した結果、磁気特性、特にｔａＣと角形性、ひいて
は（ＢＨ）ｍａｘが時効処理温度忙大きく依存すること
を見出し、本願筒２の発Ｆ！Ａをなすに至った。
発原料として永久磁石の製造する際の製造条件を綿密に
検討した結果、磁気特性、特にｔａＣと角形性、ひいて
は（ＢＨ）ｍａｘが時効処理温度忙大きく依存すること
を見出し、本願筒２の発Ｆ！Ａをなすに至った。
すなわち本願筒２の発明は、本願筒１の発明の永久磁石
合金を出発原料とし、該合金を粉砕磁場中プレス、焼結
した後、５５０〜７００℃の温度で時効処理することを
特徴とする永久磁石の製造方法である。
合金を出発原料とし、該合金を粉砕磁場中プレス、焼結
した後、５５０〜７００℃の温度で時効処理することを
特徴とする永久磁石の製造方法である。
時効処理温度が５５０℃未満又は７００℃を超えると、
ＸＨＣの減少及び角形性の劣化を招き、磁気特性は大巾
化低下する。よって、時効処理温度は５５０〜７００℃
の範囲とする。
ＸＨＣの減少及び角形性の劣化を招き、磁気特性は大巾
化低下する。よって、時効処理温度は５５０〜７００℃
の範囲とする。
以下、本願筒２の発明の永久磁石の製造方法を更に詳細
に説明する。
に説明する。
まず、本願筒１の発明の永久磁石合金を製造する。次に
、＆−ルミル等の粉砕手段を用いて永久磁石合金を粉砕
する。この際、後工程の成形と焼結を容易にし、かつ磁
気特性を良好にするために、粉末の平均粒径が２〜ｌＯ
ＩＪｍとなるよ５に微粉砕することが望ましい。粒径が
１０μｍ？：超えるとＩＨＣの低下をもたらし、一方２
μｍ未満ｋまで粉砕することは困難であるうえに、Ｂｒ
等の磁気特性の低下を招く。
、＆−ルミル等の粉砕手段を用いて永久磁石合金を粉砕
する。この際、後工程の成形と焼結を容易にし、かつ磁
気特性を良好にするために、粉末の平均粒径が２〜ｌＯ
ＩＪｍとなるよ５に微粉砕することが望ましい。粒径が
１０μｍ？：超えるとＩＨＣの低下をもたらし、一方２
μｍ未満ｋまで粉砕することは困難であるうえに、Ｂｒ
等の磁気特性の低下を招く。
次いで、微粉砕された永久磁石合金粉末を所・・望の形
状にプレス成形する。成形の際には通常の焼結磁石を製
造するのと同様に、例えば１５ｋｏ＠程度の磁場を印加
し、配向処理を行なう。
状にプレス成形する。成形の際には通常の焼結磁石を製
造するのと同様に、例えば１５ｋｏ＠程度の磁場を印加
し、配向処理を行なう。
つづいて、例えば１０００〜１１００℃、０．５〜５時
間程度の条件で成形体を焼結する。このｔｓＭは合金中
の酸素濃度を増加させないように、Ａｒガス等の不活性
ガス雰囲気中で行なうことが望ましい。
間程度の条件で成形体を焼結する。このｔｓＭは合金中
の酸素濃度を増加させないように、Ａｒガス等の不活性
ガス雰囲気中で行なうことが望ましい。
とうして得られた焼結体に５５０〜７００℃の温度範囲
で０．１−１０時間程度の時効処理を行なう。
で０．１−１０時間程度の時効処理を行なう。
以上のような方法によれば、Ｂｒ ＋ 夏ｉｃ ＃（Ｂ
Ｈ）ｍａｘ等の磁気特性に優れた永久磁石を特性のバラ
ツキを招くことなく、再現性よく製造することができる
。
Ｈ）ｍａｘ等の磁気特性に優れた永久磁石を特性のバラ
ツキを招くことなく、再現性よく製造することができる
。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１
組成がネオジウム３４．６重Ｉｋｓ、ｓロン１．２重量
％、アルミニウム０．７重量％、残部鉄となる“ように
各元素を配合し！ ２ｋｙをアルをン雰囲気下、水冷銅
テート中でアーク溶融した。その際、炉中の酸素量を厳
密１ｃ調節することにより、調製合金中の酸素を増減さ
せた。
％、アルミニウム０．７重量％、残部鉄となる“ように
各元素を配合し！ ２ｋｙをアルをン雰囲気下、水冷銅
テート中でアーク溶融した。その際、炉中の酸素量を厳
密１ｃ調節することにより、調製合金中の酸素を増減さ
せた。
得られた永久磁石合金ｉＡｒ雰囲気中で粗粉砕シ、更に
ステンレスボールミルにて３〜５μｍの粒径まで微粉砕
した。
ステンレスボールミルにて３〜５μｍの粒径まで微粉砕
した。
この微粉末を所定の押し型に充填して２０００００＠の
磁界を印加しつつ％ ２ ｔｏｉ２の圧力で圧縮成形し
た。得られた成形体をアルがン雰囲気中、１０３０℃で
１時間焼結し、室温まで急冷した。
磁界を印加しつつ％ ２ ｔｏｉ２の圧力で圧縮成形し
た。得られた成形体をアルがン雰囲気中、１０３０℃で
１時間焼結し、室温まで急冷した。
その後、真空中、６００℃で１時間時効処理を行ない、
室温まで急冷した。
室温まで急冷した。
得られた永久磁石について、永久磁石合金中の酸素濃度
と、粗粉′ｆ：３〜５μｍの粒度まで微粉砕するに必要
なＦ！＃間、残留磁束密度（Ｂｒ）、保磁力（ｗＨｃ）
及び最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ ）との関係を
第１図に示す。
と、粗粉′ｆ：３〜５μｍの粒度まで微粉砕するに必要
なＦ！＃間、残留磁束密度（Ｂｒ）、保磁力（ｗＨｃ）
及び最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ ）との関係を
第１図に示す。
第１図から明らかなよりに、合金の粉砕性及び永久磁石
の磁石特性は合金中の酸素濃度に大きく依存している。
の磁石特性は合金中の酸素濃度に大きく依存している。
すなわち、酸素濃度が０．００５重量−未満では粉砕性
が極端に悪くなり、この結果磁場中成形時の配向性も悪
くなるためＢｒが低下している。一方、酸素濃度が０．
０３重量％を超えると保磁力が極端に低下している。
が極端に悪くなり、この結果磁場中成形時の配向性も悪
くなるためＢｒが低下している。一方、酸素濃度が０．
０３重量％を超えると保磁力が極端に低下している。
したがって、酸素濃度がｏ、ｏｏｓ重量−未満あるいは
０．０３重量ｑｂｔ−超える組成では、いずれも高（Ｂ
Ｈ）ｍａｘを得ることができない。
０．０３重量ｑｂｔ−超える組成では、いずれも高（Ｂ
Ｈ）ｍａｘを得ることができない。
実施例２
実施例１と同様な方法により、組成がネオジウムａａ、
２重量％、がロン１．３重量％、コパル）１４．６重量
％、アルミニウム０．８重量％、酸素０．０３重量％、
残部鉄からなる組成を有する永久磁石合金を得た。
２重量％、がロン１．３重量％、コパル）１４．６重量
％、アルミニウム０．８重量％、酸素０．０３重量％、
残部鉄からなる組成を有する永久磁石合金を得た。
得られた永久磁石合金を用い実施例１と同様にして粉砕
、圧縮成形、焼結を行なった。
、圧縮成形、焼結を行なった。
次に、３００〜８００℃の各温度で所定時間時効処理を
行なった後、急冷し保磁力の変化を調べた。この結果を
第２図忙示す。
行なった後、急冷し保磁力の変化を調べた。この結果を
第２図忙示す。
第２図から明らかなように、５５０〜７００℃で時効処
理を行なえば、時効処理前に比べて保磁力が大巾に上昇
す・るのに対し、５５０℃未満又は７００℃を超える温
度で時効処理を行なった場合には保磁力の増加が顕著で
ない。
理を行なえば、時効処理前に比べて保磁力が大巾に上昇
す・るのに対し、５５０℃未満又は７００℃を超える温
度で時効処理を行なった場合には保磁力の増加が顕著で
ない。
また、焼結後の試料を３００〜８００℃の各温度で１時
間時効処理した後、急冷して保磁力を調べた。この結果
を第３図に示す。
間時効処理した後、急冷して保磁力を調べた。この結果
を第３図に示す。
第３図から明らかなように、時効温度は保磁力に大きく
影響し、５５０〜７００℃で最も優れた特性が得られる
ことがわかる。
影響し、５５０〜７００℃で最も優れた特性が得られる
ことがわかる。
以上詳述した如く本発明によれば、高い保磁力、（Ｂ）
Ｉ）ｍａｚ を有する希土類鉄系の永久磁石を安定して
得ることができ、工業的価値が極めて大なるものである
。
Ｉ）ｍａｚ を有する希土類鉄系の永久磁石を安定して
得ることができ、工業的価値が極めて大なるものである
。
第１図は本発明の実施例１の永久磁石忙おける酸素濃度
と、粉砕時間、残留磁束密度、保磁力及び最大エネルギ
ー積との関係を示す特性図、第２図は本発明の実施例２
の永久磁石における時効処理時間と保磁力との関係を時
効温度をノクラメータとして示す特性図、第３図は本発
明の実施例２の永久磁石におげろ時効温度と保磁力との
関係を示す特性図である。
と、粉砕時間、残留磁束密度、保磁力及び最大エネルギ
ー積との関係を示す特性図、第２図は本発明の実施例２
の永久磁石における時効処理時間と保磁力との関係を時
効温度をノクラメータとして示す特性図、第３図は本発
明の実施例２の永久磁石におげろ時効温度と保磁力との
関係を示す特性図である。
Claims (3)
- （１）１０〜４０重量％のＲ（ただし、ＲはＹ及び希土
類元素から選ばれた少なくとも１種）、０．１〜８重量
％の硼素、０．２〜５重量％のアルミニウム、０．００
５〜０．０３重量％の酸素、残部が主として鉄からなる
組成を有することを特徴とする永久磁石合金。 - （２）ＲがＮｄ及びＰｒから選ばれた少なくとも１種を
含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の永久
磁石合金。 - （３）１０〜４０重量％のＲ（ただし、ＲはＹ及び希土
類元素から選ばれた少なくとも１種）、０．１〜８重量
％の硼素、０．２〜５重量％のアルミニウム、０．００
５〜０．０３重量％の酸素、残部が主として鉄からなる
組成を有する永久磁石合金を出発原料とし、該合金を粉
砕、磁場中プレス、焼結した後、５５０〜７００℃の温
度で時効処理することを特徴とする永久磁石の製造方法
。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60066849A JPS61227150A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 永久磁石合金及び永久磁石の製造方法 |
| DE8585111177T DE3577618D1 (de) | 1984-09-14 | 1985-09-04 | Permanentmagnetische legierung und methode zu ihrer herstellung. |
| EP85111177A EP0175214B2 (en) | 1984-09-14 | 1985-09-04 | Permanent magnetic alloy and method of manufacturing the same |
| KR1019850006536A KR900001477B1 (ko) | 1984-09-14 | 1985-09-06 | 영구자석합금과 그 제조방법 |
| US06/773,547 US4664724A (en) | 1984-09-14 | 1985-09-09 | Permanent magnetic alloy and method of manufacturing the same |
| US07/011,609 US4793874A (en) | 1984-09-14 | 1987-02-06 | Permanent magnetic alloy and method of manufacturing the same |
| US07/249,945 US4878964A (en) | 1984-09-14 | 1988-09-27 | Permanent magnetic alloy and method of manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60066849A JPS61227150A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 永久磁石合金及び永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61227150A true JPS61227150A (ja) | 1986-10-09 |
| JPH0524226B2 JPH0524226B2 (ja) | 1993-04-07 |
Family
ID=13327704
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60066849A Granted JPS61227150A (ja) | 1984-09-14 | 1985-03-30 | 永久磁石合金及び永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61227150A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017179595A (ja) * | 2016-03-28 | 2017-10-05 | 日立金属株式会社 | スパッタリングターゲット材およびその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989401A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-23 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石 |
| JPS59219452A (ja) * | 1983-05-24 | 1984-12-10 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS6077960A (ja) * | 1983-10-03 | 1985-05-02 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
-
1985
- 1985-03-30 JP JP60066849A patent/JPS61227150A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989401A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-23 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石 |
| JPS59219452A (ja) * | 1983-05-24 | 1984-12-10 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS6077960A (ja) * | 1983-10-03 | 1985-05-02 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0524226B2 (ja) | 1993-04-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |