JPS61224822A - 保護継電器 - Google Patents
保護継電器Info
- Publication number
- JPS61224822A JPS61224822A JP60066039A JP6603985A JPS61224822A JP S61224822 A JPS61224822 A JP S61224822A JP 60066039 A JP60066039 A JP 60066039A JP 6603985 A JP6603985 A JP 6603985A JP S61224822 A JPS61224822 A JP S61224822A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output
- amount
- comparison
- vector addition
- maximum value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ディジタル計算機を用いて電力系統の動作
状態を判定し１機器を保護する保護継電器に関するもの
である。
状態を判定し１機器を保護する保護継電器に関するもの
である。
第４図は例えば、特開昭５５−２３７７９号公報に示さ
れた保護継電装置を示す原理図で、図において、２１は
系統の電流量を整流し平滑する整流平滑要素、２２は上
記系統の各電流量をベクトル加算するベクトル加算要素
、２３は上記整流平滑された各電流量を加算するスカラ
ー加算要素、２４は上記ベクトル加算量を整流平滑する
整流平滑要素、２５は上記ベクトル加算量（動作量）と
スカラー加算量（抑制量）とを比較判定する比較判定要
素、２６は上記の判定結果を出力する出力要素である。
れた保護継電装置を示す原理図で、図において、２１は
系統の電流量を整流し平滑する整流平滑要素、２２は上
記系統の各電流量をベクトル加算するベクトル加算要素
、２３は上記整流平滑された各電流量を加算するスカラ
ー加算要素、２４は上記ベクトル加算量を整流平滑する
整流平滑要素、２５は上記ベクトル加算量（動作量）と
スカラー加算量（抑制量）とを比較判定する比較判定要
素、２６は上記の判定結果を出力する出力要素である。
次に第４図の動作原理を演算式（１） 、 （２）式で
示す１１ΣＩｓ’ Ｉｔ ≧に、Ｘ（ΣＩＩ Ｉｔ’
ｌｌ ） ＋ Ｋ、 ・・・（１）Ｋ （ＩＩＩ’ｌｌ ＝ ＋ Ｉ’ ｌ＋ｌＩ”ｌ ＋に、
Ｘ ｌｌＩ’ｌ −ＩＩ” ＩＩ ） −（２）ここ
で、ＩＩはｔ時刻にサンプリングされた電流量で、添字
のｉは端子番号である。また、ΣＩＩはベクトル加算、
ＩＩ Ｉ’ １１は整流平滑、Σ１ｌＩｔ’ｌｌ は
スカラ−加算を意味し、ＫｏｔＫｔ＊Ｋｅは定数である
。また、上記例ではサンプリング周波数を系統周波数の
１２倍（３０°サンプリング）としである。
示す１１ΣＩｓ’ Ｉｔ ≧に、Ｘ（ΣＩＩ Ｉｔ’
ｌｌ ） ＋ Ｋ、 ・・・（１）Ｋ （ＩＩＩ’ｌｌ ＝ ＋ Ｉ’ ｌ＋ｌＩ”ｌ ＋に、
Ｘ ｌｌＩ’ｌ −ＩＩ” ＩＩ ） −（２）ここ
で、ＩＩはｔ時刻にサンプリングされた電流量で、添字
のｉは端子番号である。また、ΣＩＩはベクトル加算、
ＩＩ Ｉ’ １１は整流平滑、Σ１ｌＩｔ’ｌｌ は
スカラ−加算を意味し、ＫｏｔＫｔ＊Ｋｅは定数である
。また、上記例ではサンプリング周波数を系統周波数の
１２倍（３０°サンプリング）としである。
次に第４図の動作について説明する。すなわち、サンプ
リングされた電力系統の夫々の電流量工１１は整流平滑
要素２１により、（２）式のように整流平滑されて１１
工ｔ’１１となり、スカラー加算要素２３によりスカ
ラー加算されてΣＩＩＩＩＩ＋となる。また上記夫々の
電流量Ｉｓはベクトル加算要素２２によってベクトル加
算され、さらに整流平滑要素２４で整流平滑され、１１
ΣＩｔ ＩＩとなる。比較判定要素２５では凰 、上記スカラー加算要素２３の出力ΣＩＩＩｔｌ＋に適
当な定数が乗算され、上記整流平滑要素２４の出力１１
ΣＩｔ １１とともに（１）式の判定が行なわれる。そ
の結果（１）式が成立すれば、動作信号が上記比較判定
要素２５より出力される。出力要素２６は、上記の動作
信号に適当な時限をもたせて最終的な動作出力信号とし
て出力する。
リングされた電力系統の夫々の電流量工１１は整流平滑
要素２１により、（２）式のように整流平滑されて１１
工ｔ’１１となり、スカラー加算要素２３によりスカ
ラー加算されてΣＩＩＩＩＩ＋となる。また上記夫々の
電流量Ｉｓはベクトル加算要素２２によってベクトル加
算され、さらに整流平滑要素２４で整流平滑され、１１
ΣＩｔ ＩＩとなる。比較判定要素２５では凰 、上記スカラー加算要素２３の出力ΣＩＩＩｔｌ＋に適
当な定数が乗算され、上記整流平滑要素２４の出力１１
ΣＩｔ １１とともに（１）式の判定が行なわれる。そ
の結果（１）式が成立すれば、動作信号が上記比較判定
要素２５より出力される。出力要素２６は、上記の動作
信号に適当な時限をもたせて最終的な動作出力信号とし
て出力する。
上記の演算式では、（１）式中の４を最小動作値、Ｋ１
を比率として第５図の一般的な差動保護継電器の動作特
性における実線（イ）で示された差動特性を得ようとし
ているため、瞬時値を整流しただけでは脈動となり、サ
ンプリング位相により動作特性にばらつきが発生するた
め、例えば（２）式の様に整流平滑演算を行なわなけれ
ばならない。この（２）式の演算により４相整流の様な
形になり動作値誤差を小さくでき、差動特性のサンプリ
ング位相によるばらつきを少なくしようとしている。
を比率として第５図の一般的な差動保護継電器の動作特
性における実線（イ）で示された差動特性を得ようとし
ているため、瞬時値を整流しただけでは脈動となり、サ
ンプリング位相により動作特性にばらつきが発生するた
め、例えば（２）式の様に整流平滑演算を行なわなけれ
ばならない。この（２）式の演算により４相整流の様な
形になり動作値誤差を小さくでき、差動特性のサンプリ
ング位相によるばらつきを少なくしようとしている。
従来の保護継電器は以上のように構成されているので、
例えば母線保護に適用するよ、うな多端子情報を扱う場
合には、（２）式の演算処理に膨大な時間がかかること
になり、ＣＴ飽和等による誤動作を避けるため、電流量
の大きさにより、自動的に定数４．に１等を変更して差
動特性の傾きを大電流領域で太き（変えてやる等の必要
があり、動作時間や、計算機の処理能力に強い制約を与
えるなどの問題点があった。
例えば母線保護に適用するよ、うな多端子情報を扱う場
合には、（２）式の演算処理に膨大な時間がかかること
になり、ＣＴ飽和等による誤動作を避けるため、電流量
の大きさにより、自動的に定数４．に１等を変更して差
動特性の傾きを大電流領域で太き（変えてやる等の必要
があり、動作時間や、計算機の処理能力に強い制約を与
えるなどの問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、演算処理が容易で、高速に応動し、かつ、Ｃ
Ｔ飽和時等にも安定に動作する保護継電器を得ることを
目的とする。
たもので、演算処理が容易で、高速に応動し、かつ、Ｃ
Ｔ飽和時等にも安定に動作する保護継電器を得ることを
目的とする。
この発明に係る保護継電器は下記の（３）式を原理式と
して用い、（３）式を判定する第１の比較判定要素の出
力で、下記（４）式を判定する第２の比較判定要素の出
力をインヒビツトすることにより最終出力とするように
演算回路を構成したものである一Ｍａｘ１１１’ｌ −
ｍ６ＸＭａｘ（ＩΣＩｓ’ｌ 、 ＩΣＩ＋’−１）≧
Ｏ・（３）ｉ思量 １１ΣＩＩＩＩ ≧４ ・・・（４）−ｔａ 但し、ｍｏ、に６は定数であり、Ｌ はｊａ時刻前のサ
ンプル量を表わす。（以下、上記第１の比較判定要素を
比率ロック要素、第２の比較判定要素な差動要素という
） 〔作用〕 この原理式を用いることにより、原理的に系統の電流瞬
時値で、比率ロック要素（第１の比較判定要素）は判定
演算が可能になる。
して用い、（３）式を判定する第１の比較判定要素の出
力で、下記（４）式を判定する第２の比較判定要素の出
力をインヒビツトすることにより最終出力とするように
演算回路を構成したものである一Ｍａｘ１１１’ｌ −
ｍ６ＸＭａｘ（ＩΣＩｓ’ｌ 、 ＩΣＩ＋’−１）≧
Ｏ・（３）ｉ思量 １１ΣＩＩＩＩ ≧４ ・・・（４）−ｔａ 但し、ｍｏ、に６は定数であり、Ｌ はｊａ時刻前のサ
ンプル量を表わす。（以下、上記第１の比較判定要素を
比率ロック要素、第２の比較判定要素な差動要素という
） 〔作用〕 この原理式を用いることにより、原理的に系統の電流瞬
時値で、比率ロック要素（第１の比較判定要素）は判定
演算が可能になる。
〔実施例〕 −
以下、この発明の一実施例を図について説明する。まず
、第１図において、１はサンプリングされた系統の電流
量を整流する整流要素、２は上記整流された電流量の瞬
時最大値（抑制量）を選出する第２の最大値導出要素、
３は上記サンプリングされた夫々の電流量をベクトル加
算するベクトル加算要素、４は上記のベクトル加算量を
整流する整流要素、６は上記整流されたベクトル加算要
素の加算量及び記憶要素５で記憶された数サンプル前の
加算量の最大値（差動量）を選出する第１の最大値導出
要素、７は前記抑制量と差動量の大小関係を比較判定す
る第１の判定要素、８は復帰タイマー要素、９は前記整
流されたベクトル加算量と記憶要素５で記憶された数サ
ンプル前の加算量の２乗和をとる実効値演算要素、１０
は前記の２乗和を基準値と比較し、その大小関係により
判定出力する第２の判定要素、１１は判定要素ｌＯの出
力を復帰タイマー８の出力でロックするインヒビツト要
素、１２は上述の原理式（３）の判定を行う比率ロック
要素（第１の比較判定要素）、１３は上述の原理式（４
）の判定を行う差動要素（第２の比較判定要素）である
。
、第１図において、１はサンプリングされた系統の電流
量を整流する整流要素、２は上記整流された電流量の瞬
時最大値（抑制量）を選出する第２の最大値導出要素、
３は上記サンプリングされた夫々の電流量をベクトル加
算するベクトル加算要素、４は上記のベクトル加算量を
整流する整流要素、６は上記整流されたベクトル加算要
素の加算量及び記憶要素５で記憶された数サンプル前の
加算量の最大値（差動量）を選出する第１の最大値導出
要素、７は前記抑制量と差動量の大小関係を比較判定す
る第１の判定要素、８は復帰タイマー要素、９は前記整
流されたベクトル加算量と記憶要素５で記憶された数サ
ンプル前の加算量の２乗和をとる実効値演算要素、１０
は前記の２乗和を基準値と比較し、その大小関係により
判定出力する第２の判定要素、１１は判定要素ｌＯの出
力を復帰タイマー８の出力でロックするインヒビツト要
素、１２は上述の原理式（３）の判定を行う比率ロック
要素（第１の比較判定要素）、１３は上述の原理式（４
）の判定を行う差動要素（第２の比較判定要素）である
。
次に第１図の動作について説明する。まず、第１図のブ
ロック図を、ディジタル計算機を用いてプログラムで実
現すると、第２図のフローチャートが得られる。すなわ
ら、ステップ１において、を時刻に系統の電流量ニーを
サンプリングして量子化した該電流値をベクトル加算要
素３Ｋかけて加算しＥＤ を計算し、ステップ２で、
前記夫々の電流量Ｉｉの各々の絶対値の最大値Ｅｌ
（抑制量）を最大値導出要素２で計算し、次にステップ
３で前記のベクトル加算量ＥＤ と１１時刻前のベク
トル加算量ＥＤ″１の最大値ＥＤ″（差動量）を最大値
導出要素６で計算し、ステップ４で前記差動量ＥＤ”を
ｍ０倍し、前記抑制量Ｅｌ との大小関係を判定要素
７で比較し、後者の方が大きいか、又は等しいとき、比
率ロック要素１２は動作とし、それ以外のときには比率
ロック要素１２は不動作とする判定を行なう。ステップ
５では、前記ステップ４での判定結果が動作のときはそ
のまま動作結果を出力し、不動作のときには適当なカウ
ント数だけ、引続き動作結果を出力するような復帰タイ
マー演算を復帰タイマー要素８によって行なう。次にス
テップ６で上記ベクトル加算量ＥＤ と飾時刻前のベ
クトル加算量ＥＤ の２乗和ＥＤ を実効値演算
要素９で計算し、ステップ７で上記２乗和Ｅ／ｌと定数
４の大小関係を判定要素１０で比較して、前者力が大き
いか又は等しいとき、差動要素を動作させ、それ以外の
ときは差動要素を不動作とする判定を行う。ステップ８
では、前記ステップ４とステップ７の判定結果に基づき
比率ロック要素が不動作でかつ差動要素が動作のときの
み総合動作としてインヒビツト要素１１が動作して最終
出力し、それ以外のときには総合不動作、又は総合復帰
として最終出力する判定を行う。なお、ステップ１とス
テップ２、ステップ２とステップ３、ステップ２〜５と
ステップ６〜７は順序が逆であってｔ ＋ もよい。また系統の電流量１１か時間的に正げん波で変
化するとき、ｂ時刻を適当に設定すれば、上記２乗和Ｅ
Ｄ は実効値の２乗となることは既に明らかであるの
で、ここでは説明を省略する。
ロック図を、ディジタル計算機を用いてプログラムで実
現すると、第２図のフローチャートが得られる。すなわ
ら、ステップ１において、を時刻に系統の電流量ニーを
サンプリングして量子化した該電流値をベクトル加算要
素３Ｋかけて加算しＥＤ を計算し、ステップ２で、
前記夫々の電流量Ｉｉの各々の絶対値の最大値Ｅｌ
（抑制量）を最大値導出要素２で計算し、次にステップ
３で前記のベクトル加算量ＥＤ と１１時刻前のベク
トル加算量ＥＤ″１の最大値ＥＤ″（差動量）を最大値
導出要素６で計算し、ステップ４で前記差動量ＥＤ”を
ｍ０倍し、前記抑制量Ｅｌ との大小関係を判定要素
７で比較し、後者の方が大きいか、又は等しいとき、比
率ロック要素１２は動作とし、それ以外のときには比率
ロック要素１２は不動作とする判定を行なう。ステップ
５では、前記ステップ４での判定結果が動作のときはそ
のまま動作結果を出力し、不動作のときには適当なカウ
ント数だけ、引続き動作結果を出力するような復帰タイ
マー演算を復帰タイマー要素８によって行なう。次にス
テップ６で上記ベクトル加算量ＥＤ と飾時刻前のベ
クトル加算量ＥＤ の２乗和ＥＤ を実効値演算
要素９で計算し、ステップ７で上記２乗和Ｅ／ｌと定数
４の大小関係を判定要素１０で比較して、前者力が大き
いか又は等しいとき、差動要素を動作させ、それ以外の
ときは差動要素を不動作とする判定を行う。ステップ８
では、前記ステップ４とステップ７の判定結果に基づき
比率ロック要素が不動作でかつ差動要素が動作のときの
み総合動作としてインヒビツト要素１１が動作して最終
出力し、それ以外のときには総合不動作、又は総合復帰
として最終出力する判定を行う。なお、ステップ１とス
テップ２、ステップ２とステップ３、ステップ２〜５と
ステップ６〜７は順序が逆であってｔ ＋ もよい。また系統の電流量１１か時間的に正げん波で変
化するとき、ｂ時刻を適当に設定すれば、上記２乗和Ｅ
Ｄ は実効値の２乗となることは既に明らかであるの
で、ここでは説明を省略する。
ｔｂ＝９０°のとき、
（ＥＤ）＋（ＥＤ ）
＝ Ｉ ＥＤ ｌ” （ｓｉｎ” ｍｔ−）−ｃｏｓω
ｔ） −ＩＥＤＩ となる。
ｔ） −ＩＥＤＩ となる。
また、第２図中、各判定部は特性の安定化のための対策
として複数回照合（自明なので説明省略）をすることも
できる。
として複数回照合（自明なので説明省略）をすることも
できる。
この発明によれば、前述の原理式（３）で第５図の（イ
）の実線を決定し、原理式（４）で第５図の（７）の点
線を決定することにより従来と同様の比率差動特性が得
られる。なお、前記原理式（３）は差動量ＥＤ／ｌと抑
制量Ｅ凰 の比だけで判定するので瞬時値で判定がで
き、第５図の実線（イ）が原点を通る直線となるので最
小動作値（Ｋ、）と比率（ｍ、）が各々独立に設定でき
るという特徴をもつ。また、第３図のように端子電流の
位相が同位相或いは逆位相でないような場合、動作域に
もかかわらず瞬時的に抑制量Ｅｌ かベクトル加算量
ＥＤ を超えるような時間領域（第３図の斜線部）を
記憶されたベクトル加算量ＥＤ で補償することＫよ
りこの領域をなくし位相特性で動作域が瞬時演算により
狭くなることを防いでいる。ここで第３図は２端子電流
の位相が１２０’の場合の各演算量の波形を示している
。さらに外部事故時に、過大電流が貫通し、流出側ＣＴ
が飽和する際には、当該ＣＴ２次電流電流時的に減少し
過大な差動電流が見かけ上発生するが、この発明によれ
ば、飽和する以前に原理式（３）を判定する比率ロック
要素が動作しているため、過大な差動量が発生する期間
を復帰タイｉ−でカバーして、ロック状態が継続し、誤
動作には至らないまた、上記実施例では、前述の（４）
式の判定に２乗和演算を用いたが、原理的にレベル判定
であるので、従来の実施例で説明した（２）式の整流平
滑演算、或いは、（５）式のような積分演算であっても
よく、上記実施例と同様の効果を奏する。
）の実線を決定し、原理式（４）で第５図の（７）の点
線を決定することにより従来と同様の比率差動特性が得
られる。なお、前記原理式（３）は差動量ＥＤ／ｌと抑
制量Ｅ凰 の比だけで判定するので瞬時値で判定がで
き、第５図の実線（イ）が原点を通る直線となるので最
小動作値（Ｋ、）と比率（ｍ、）が各々独立に設定でき
るという特徴をもつ。また、第３図のように端子電流の
位相が同位相或いは逆位相でないような場合、動作域に
もかかわらず瞬時的に抑制量Ｅｌ かベクトル加算量
ＥＤ を超えるような時間領域（第３図の斜線部）を
記憶されたベクトル加算量ＥＤ で補償することＫよ
りこの領域をなくし位相特性で動作域が瞬時演算により
狭くなることを防いでいる。ここで第３図は２端子電流
の位相が１２０’の場合の各演算量の波形を示している
。さらに外部事故時に、過大電流が貫通し、流出側ＣＴ
が飽和する際には、当該ＣＴ２次電流電流時的に減少し
過大な差動電流が見かけ上発生するが、この発明によれ
ば、飽和する以前に原理式（３）を判定する比率ロック
要素が動作しているため、過大な差動量が発生する期間
を復帰タイｉ−でカバーして、ロック状態が継続し、誤
動作には至らないまた、上記実施例では、前述の（４）
式の判定に２乗和演算を用いたが、原理的にレベル判定
であるので、従来の実施例で説明した（２）式の整流平
滑演算、或いは、（５）式のような積分演算であっても
よく、上記実施例と同様の効果を奏する。
１１ΣＩ＋’ｌｌ＝Σ１ΣＩｔ １’−’ｌ
Ｊｌ ＝１ΣＬ１＋！Σ工甑！＋１ΣＬ； ＋・・・ ・・・
（５）Ｉ ｊ
１〔発明の効果〕 以上のように、この発明によれば、原理的に系統電流量
の瞬時値で演算判定が可能なように演算回路を構成した
ので１例えば母線保護のように端子数が多い場合には、
前述の（２）式のような整流平滑演算の必要がなく、演
算時間が少なくなり、かつ高速に応動が可能であるため
、１台のディジタル計算機に対しての処理量の負担が軽
減される。
Ｊｌ ＝１ΣＬ１＋！Σ工甑！＋１ΣＬ； ＋・・・ ・・・
（５）Ｉ ｊ
１〔発明の効果〕 以上のように、この発明によれば、原理的に系統電流量
の瞬時値で演算判定が可能なように演算回路を構成した
ので１例えば母線保護のように端子数が多い場合には、
前述の（２）式のような整流平滑演算の必要がなく、演
算時間が少なくなり、かつ高速に応動が可能であるため
、１台のディジタル計算機に対しての処理量の負担が軽
減される。
また、外部事故時のＣＴ飽和現象に対しても非常に安定
な特性が確実に得られる等の効果がある。
な特性が確実に得られる等の効果がある。
第１図は、この発明の一実施例による系統の保護継電器
の動作原理ブロック図、第２図は第１図のフローチャー
ト図、第３図はこの発明の位相特性の補償原理図、第４
図は従来の保護継電器の動作原理ブロック図、第５図は
一般的な差動保護継電器の動作特性図である。 図において、１は整流要素、２は第２の最大値導出要素
、３はベクトル加算要素、４は整流要素、５は記憶要素
、６は第１の最大値導出要素、７は第１の判定要素、８
は復帰タイマー要素、９は実効値演算要素、１０は第２
の判定要素、１１はインヒビツト要素、１２は比率ロッ
ク要素（第１の比較判定要素）、１３は差動要素（第２
の比較判定要素）である。 ｍａｘ（１１１ｔ＋Ｉ２’ｌ、ＩＩＩｔ−”＋Ｌ！’″
１）ＩＲ（抑制電、；１） 手続補正書（自発） ８８ゎ６０ｉ４７・２霜 。
の動作原理ブロック図、第２図は第１図のフローチャー
ト図、第３図はこの発明の位相特性の補償原理図、第４
図は従来の保護継電器の動作原理ブロック図、第５図は
一般的な差動保護継電器の動作特性図である。 図において、１は整流要素、２は第２の最大値導出要素
、３はベクトル加算要素、４は整流要素、５は記憶要素
、６は第１の最大値導出要素、７は第１の判定要素、８
は復帰タイマー要素、９は実効値演算要素、１０は第２
の判定要素、１１はインヒビツト要素、１２は比率ロッ
ク要素（第１の比較判定要素）、１３は差動要素（第２
の比較判定要素）である。 ｍａｘ（１１１ｔ＋Ｉ２’ｌ、ＩＩＩｔ−”＋Ｌ！’″
１）ＩＲ（抑制電、；１） 手続補正書（自発） ８８ゎ６０ｉ４７・２霜 。
Claims (3)
- （１）複数系統からの電流量の瞬時値を取り込んでベク
トル加算するベクトル加算要素と、前記ベクトル加算要
素の加算量を記憶する記憶要素と、前記系統の電流量の
絶対値の瞬時最大値を選出する最大値導出要素の出力、
ならびに前記ベクトル加算要素の出力、及び前記記憶要
素の出力とを夫々入力情報とする第１の比較判定要素と
、前記ベクトル加算要素の出力を取り込む第２の比較判
定要素と、前記第２の比較判定要素の出力を前記第１の
比較判定要素の出力でインヒビツトして最終出力とする
インヒビツト要素とを備えた保護継電器。 - （２）前記第１の比較判定要素の回路構成として、ベク
トル加算要素及び記憶要素の夫々の出力とを取り込む第
１の最大値導出要素と、前記第１の最大値導出要素の出
力、及び系統の電流量の絶対値の瞬時最大値を選出する
第２の最大値導出要素の出力とを比較する第１の判定要
素と、前記第１の判定要素の出力信号に所定の遅延時間
を持たせる復帰タイマー要素とを備えたことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の保護継電器。 - （３）前記第２の比較判定要素の構成として、前記ベク
トル加算要素の加算量及び該加算量を記憶する記憶要素
の出力とを取り込むようにした実効値演算要素と、前記
実効値演算要素の出力を所定の定数値とレベル判定する
第２の判定要素とを備えたことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の保護継電器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60066039A JPS61224822A (ja) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | 保護継電器 |
| EP86104089A EP0196066B1 (en) | 1985-03-29 | 1986-03-25 | Protective relay |
| US06/845,258 US4689710A (en) | 1985-03-29 | 1986-03-28 | Protective relay for an electric power system including decision-making computer means |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60066039A JPS61224822A (ja) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | 保護継電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61224822A true JPS61224822A (ja) | 1986-10-06 |
| JPH0447545B2 JPH0447545B2 (ja) | 1992-08-04 |
Family
ID=13304340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60066039A Granted JPS61224822A (ja) | 1985-03-29 | 1985-03-29 | 保護継電器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61224822A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012114988A (ja) * | 2010-11-22 | 2012-06-14 | Meidensha Corp | 電流差動保護継電装置 |
| WO2024161494A1 (ja) * | 2023-01-31 | 2024-08-08 | 三菱電機株式会社 | 零相電流差動リレーおよび三相変圧器の保護方法 |
-
1985
- 1985-03-29 JP JP60066039A patent/JPS61224822A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012114988A (ja) * | 2010-11-22 | 2012-06-14 | Meidensha Corp | 電流差動保護継電装置 |
| WO2024161494A1 (ja) * | 2023-01-31 | 2024-08-08 | 三菱電機株式会社 | 零相電流差動リレーおよび三相変圧器の保護方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0447545B2 (ja) | 1992-08-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4689710A (en) | Protective relay for an electric power system including decision-making computer means | |
| JPS61224822A (ja) | 保護継電器 | |
| JPS61224823A (ja) | 保護継電器 | |
| JPS6152613B2 (ja) | ||
| JPS62285616A (ja) | 保護継電器 | |
| JPS62281719A (ja) | 保護継電器 | |
| JPS61224824A (ja) | 保護継電器 | |
| JP3305084B2 (ja) | 比率作動保護継電装置 | |
| JP3269220B2 (ja) | 変圧器保護継電装置 | |
| JP2971298B2 (ja) | 保護継電装置 | |
| JP2688285B2 (ja) | 保護継電器 | |
| JPS6022772Y2 (ja) | デイジタル保護継電装置 | |
| JP2540897B2 (ja) | デジタル形比率差動継電器 | |
| JPS5818862B2 (ja) | デイジタル母線保護継電方式 | |
| JPS596723A (ja) | 保護継電装置 | |
| JPS6051331B2 (ja) | 電力系統の事故検出方式 | |
| JPH07163055A (ja) | 電力変換器の指令値制限回路 | |
| JPH0359657B2 (ja) | ||
| JP2688274B2 (ja) | 保護継電器 | |
| JPH0514502B2 (ja) | ||
| JPS6084925A (ja) | 無効電力補償装置の制御方法 | |
| JPH0746745A (ja) | ディジタル型保護継電器 | |
| JPS6281925A (ja) | デイジタル形地絡方向継電器および変化量検出方式 | |
| JPS6087616A (ja) | 比率差動継電装置 | |
| JPS63121423A (ja) | デイジタル形電流差動リレ− |