JPS61180603A - 継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
継目無鋼管の製造方法Info
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- JPS61180603A JPS61180603A JP1866985A JP1866985A JPS61180603A JP S61180603 A JPS61180603 A JP S61180603A JP 1866985 A JP1866985 A JP 1866985A JP 1866985 A JP1866985 A JP 1866985A JP S61180603 A JPS61180603 A JP S61180603A
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 7
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- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010080 roll forging Methods 0.000 abstract 1
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は継目無鋼管、特にマンネスマン穿孔方式による
厚肉継目無管の製造方法に関するものである。
厚肉継目無管の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
マンネスマン穿孔方式による継目無鋼管の製造工程は第
６図に示すように大別すると、１）丸ビレットを加工後
穿孔する穿孔圧延工程２）穿孔された素管を延伸圧延す
る延伸工程３）延伸された素管を所定の寸法に仕上げる
成形圧延工程 とからなっている。
６図に示すように大別すると、１）丸ビレットを加工後
穿孔する穿孔圧延工程２）穿孔された素管を延伸圧延す
る延伸工程３）延伸された素管を所定の寸法に仕上げる
成形圧延工程 とからなっている。
各工程の役割は、
ｌ）の穿孔圧延工程では素管を得ること２）の延伸工程
は得られた素管を長尺に延伸することにより肉厚および
外径を圧下すると共に内外面の性状を良好にすること ３）の成形工程は長尺の素管を所定の寸法に仕上げるこ
と である。
は得られた素管を長尺に延伸することにより肉厚および
外径を圧下すると共に内外面の性状を良好にすること ３）の成形工程は長尺の素管を所定の寸法に仕上げるこ
と である。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、従来のマンネスマン穿孔方式では、厚肉
限界は延伸圧延工程でのミルパワーあるいは１具強度よ
り制約され、その制約を越える厚肉の製造は不可であっ
た。
限界は延伸圧延工程でのミルパワーあるいは１具強度よ
り制約され、その制約を越える厚肉の製造は不可であっ
た。
そこで、本発明の目的は従来のマンネスマン穿孔方式に
よっては製造することは困難視されていた厚肉かつ表面
性状の良好な継目無鋼管をマンネスマン穿孔方式による
工程によって製造しようとするものである。
よっては製造することは困難視されていた厚肉かつ表面
性状の良好な継目無鋼管をマンネスマン穿孔方式による
工程によって製造しようとするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の継目無鋼管の製造工程は第１図に示すように。
１）丸ビレットを素管に熱間穿孔する穿孔圧延工程、お
よび ２）得られた素管を成形圧延する成形圧延工程とからな
でいる。
よび ２）得られた素管を成形圧延する成形圧延工程とからな
でいる。
１）の穿孔圧延工程において素管を得ると共に良好な内
面性状を得、２）の成形工程は外面の性状を良好にする
と共に所望の寸法に仕上げることを役割とする。
面性状を得、２）の成形工程は外面の性状を良好にする
と共に所望の寸法に仕上げることを役割とする。
上記穿孔圧延工程においてロール開き量を９１〜９６２
に設定したマンネスマン式ピアサ−によりビレットを穿
孔する。ロール開き量は第２図に示すビレット１の直径
Ｄｅに対するゴージ６におけるロール開きＤＧの比Ｄｃ
／Ｄａで表わされる。
に設定したマンネスマン式ピアサ−によりビレットを穿
孔する。ロール開き量は第２図に示すビレット１の直径
Ｄｅに対するゴージ６におけるロール開きＤＧの比Ｄｃ
／Ｄａで表わされる。
また、本発明は継目無鋼管の製造において、ピアサ−に
より穿孔圧延された後に次いでサイザーあるいはストレ
ッチレゾジューサーにて成形加工する。
より穿孔圧延された後に次いでサイザーあるいはストレ
ッチレゾジューサーにて成形加工する。
（作用）
上記のように穿孔ロール開き量を大きくすることによっ
て、穿孔時の回転鍛造効果は小さくなる。そのことによ
って、もみわれ現象がなくなり、さらにプラグの先端か
ら圧延部に至る過程での材料とプラグの接触面積が多く
なるため内面が均一化された圧延状態となる。また加え
て、穿孔ロールの傾斜角αを低角度７．５°以下の穿孔
においては、穿孔中の素管の１回転当りの前進距離を小
さくして、素管内面でのプラグリーリング回数を多くす
ることでさらに良い内面風をえることができる。
て、穿孔時の回転鍛造効果は小さくなる。そのことによ
って、もみわれ現象がなくなり、さらにプラグの先端か
ら圧延部に至る過程での材料とプラグの接触面積が多く
なるため内面が均一化された圧延状態となる。また加え
て、穿孔ロールの傾斜角αを低角度７．５°以下の穿孔
においては、穿孔中の素管の１回転当りの前進距離を小
さくして、素管内面でのプラグリーリング回数を多くす
ることでさらに良い内面風をえることができる。
上記のようにして得られた素管はプラグミルおよびリー
ラ−を経ずにサイザーまたはレゾユーザーにより成形加
工される。
ラ−を経ずにサイザーまたはレゾユーザーにより成形加
工される。
（実施例）
本発明はマンネスマン穿孔方式の傾斜圧延機により丸ビ
レットを穿孔する。従来ではマンネスマンピアサ−にお
けるロール開き量はビレット径に対して９（Ｈ以下であ
った。これ以上のロール開き量では、ビレットの穿孔ロ
ールへの噛込みが困難となり、また回転鍛造効果が小さ
過ぎて穿孔は困難と考えられていた。このため、丸ビレ
ットの外径に対してロール開き量を９０％以下として穿
孔していた。穿孔後の延伸あるいは磨管工程での加工を
考えれば、穿孔圧延されたままの素管はある程度の内面
風が得られておればよく、内面風は良好ではなかった。
レットを穿孔する。従来ではマンネスマンピアサ−にお
けるロール開き量はビレット径に対して９（Ｈ以下であ
った。これ以上のロール開き量では、ビレットの穿孔ロ
ールへの噛込みが困難となり、また回転鍛造効果が小さ
過ぎて穿孔は困難と考えられていた。このため、丸ビレ
ットの外径に対してロール開き量を９０％以下として穿
孔していた。穿孔後の延伸あるいは磨管工程での加工を
考えれば、穿孔圧延されたままの素管はある程度の内面
風が得られておればよく、内面風は良好ではなかった。
これに対し、本発明では前述のように穿孔ロール開き量
を太きくして穿孔作業に回転鍛造効果を小さくする。し
かし、このことにより反面穿孔ロールへの丸ビレットの
噛込み性が悪くなるという作業の安定性の面で欠ける点
がでてくる。そのため、第３図に示すように予めビレッ
）ｌの噛込み側の先端部２の直径ＯＦを他の部分（平行
部）３の直径Ｄｏより大きくしておく、先端部２の直径
を平行部２の直径より大きくしておくと、ビレットｌは
先端がプラグに達するまでに穿孔ロールにより十分な回
転が与えられ、しっかりとグリップされる。先端部の直
径ＤＦはＤＧ１０Ｆ≦０．９０を満足すれば良い、ただ
し、上限はガイドシュー入側間隔および入側ロール間隔
で制約される。直径を大きくした先端２と平行部３はテ
ーパーで結び、テーパ一部の長さは１０ｈｍ以下程度と
する。これより、噛込み性が改善され、作業の安定性を
確保することができる。ビレットｌの先端部２の直径を
大きくするには、たとえば油圧ポンチあるいは機械加工
が用いられる。
を太きくして穿孔作業に回転鍛造効果を小さくする。し
かし、このことにより反面穿孔ロールへの丸ビレットの
噛込み性が悪くなるという作業の安定性の面で欠ける点
がでてくる。そのため、第３図に示すように予めビレッ
）ｌの噛込み側の先端部２の直径ＯＦを他の部分（平行
部）３の直径Ｄｏより大きくしておく、先端部２の直径
を平行部２の直径より大きくしておくと、ビレットｌは
先端がプラグに達するまでに穿孔ロールにより十分な回
転が与えられ、しっかりとグリップされる。先端部の直
径ＤＦはＤＧ１０Ｆ≦０．９０を満足すれば良い、ただ
し、上限はガイドシュー入側間隔および入側ロール間隔
で制約される。直径を大きくした先端２と平行部３はテ
ーパーで結び、テーパ一部の長さは１０ｈｍ以下程度と
する。これより、噛込み性が改善され、作業の安定性を
確保することができる。ビレットｌの先端部２の直径を
大きくするには、たとえば油圧ポンチあるいは機械加工
が用いられる。
また、傾斜角αを小さくすると穿孔中の素管の１回転当
りの前進距離が小さくなる。したがって、素管内面にお
いてプラグリーリング回数が多くなるので、内面肌がよ
くなる。
りの前進距離が小さくなる。したがって、素管内面にお
いてプラグリーリング回数が多くなるので、内面肌がよ
くなる。
さらに、一般に傾斜角αを小さくすると、穿孔ロール入
側からプラグ先端に至るグリップ部分の回転鍛造回数が
増すことにより、もみ割れ現象が大きくなる傾向にある
が、しかし、前述のようにロール開き量を大きくして穿
孔することによって、上記グリップ部分の回転鍛造効果
は非常に小さいために低傾斜角の影響は無視できる０以
上のことにより内面肌の良好な素管を得ることができる
。
側からプラグ先端に至るグリップ部分の回転鍛造回数が
増すことにより、もみ割れ現象が大きくなる傾向にある
が、しかし、前述のようにロール開き量を大きくして穿
孔することによって、上記グリップ部分の回転鍛造効果
は非常に小さいために低傾斜角の影響は無視できる０以
上のことにより内面肌の良好な素管を得ることができる
。
この発明では厚肉の素管４を穿孔するためプラグ７およ
びマンドレル８ （第２図参照）を細径とする。マンド
レル８か細くなると、マンドレル８が振動して穿孔作業
が困難になり、あるいは素管４に偏肉を生じ、さらには
マンドレル８が弾性座屈する虞れがある。そこで、第４
図に図示する穿孔ロール５の傾斜角αを低角度７．５°
以下としてプラグにかかるスラスト荷重を緩和し、上記
振動等を防止する。なお、傾斜角αの下限は従来のマン
ネスマン方式の場合と同じで、６°程度である。
びマンドレル８ （第２図参照）を細径とする。マンド
レル８か細くなると、マンドレル８が振動して穿孔作業
が困難になり、あるいは素管４に偏肉を生じ、さらには
マンドレル８が弾性座屈する虞れがある。そこで、第４
図に図示する穿孔ロール５の傾斜角αを低角度７．５°
以下としてプラグにかかるスラスト荷重を緩和し、上記
振動等を防止する。なお、傾斜角αの下限は従来のマン
ネスマン方式の場合と同じで、６°程度である。
つぎに、ロール開きと素管内面肌との関係について行な
った実験例について説明する。
った実験例について説明する。
穿孔工具設定条件
管 外 径 ＋４０＋＋＋＋ａ
プ ラ グ 径 ７２ｍ＋ａ
プラグリード ４０ｍｍ
ロール傾斜角 ７．５＠
上記条件で実験した結果を第１表および第５図に示す。
第１表
※かみ込み不良が発生することがあるが、作業は可能。
（発明の効果）
本発明によれば、従来のマンネスマン穿孔方式では厚肉
眼界は延伸圧延工程でのミルパワーあるいは工具強度よ
り制約され、その制約を越える厚肉で管外径に対する肉
厚の比が０．２以上の厚肉であり、かつ表面性状の良好
な継目無鋼管を製造することができる。
眼界は延伸圧延工程でのミルパワーあるいは工具強度よ
り制約され、その制約を越える厚肉で管外径に対する肉
厚の比が０．２以上の厚肉であり、かつ表面性状の良好
な継目無鋼管を製造することができる。
また、既設のマンネスマン方式の圧延機列によっても、
製造不能として顧みられなかった厚肉管を製造すること
ができ、製造範囲を飛躍的に拡゛大するこ−とができる
。
製造不能として顧みられなかった厚肉管を製造すること
ができ、製造範囲を飛躍的に拡゛大するこ−とができる
。
さらにまた、プラグミルあるいはリーラ−を省略するこ
とができ、設備費を低減することができる。
とができ、設備費を低減することができる。
第１図は本発明による継目無鋼管製造の工程図、第２図
はピアサ−主要部の縦断面図、第３図はビレット先端部
の側面図、第４図は第２図のａ−ａ矢視側面図、および
第５図は本発明と従来法とを比較し示す素管内面の粗さ
曲線とうねり曲線、および第６図は従来のマンネスマン
方式による継目無鋼管製造の工程図である。 ｌ・・・ビレット、４・・・素管、５・・・穿孔ロール
。 ７・・・プラグ、８・・・マンドレル。
はピアサ−主要部の縦断面図、第３図はビレット先端部
の側面図、第４図は第２図のａ−ａ矢視側面図、および
第５図は本発明と従来法とを比較し示す素管内面の粗さ
曲線とうねり曲線、および第６図は従来のマンネスマン
方式による継目無鋼管製造の工程図である。 ｌ・・・ビレット、４・・・素管、５・・・穿孔ロール
。 ７・・・プラグ、８・・・マンドレル。
Claims (4)
- （１）ビレットを穿孔して素管とし、ついで前記素管を
成形加工して継目無鋼管を製造する方法において、穿孔
ロールのロール開き量を９１〜９６％に設定したマンネ
スマン式ピアサーによりビレットを穿孔することを特徴
とする継目無鋼管の製造方法。 - （２）先端部の直径が他の部分の直径よりも大きくなる
ようにビレットを加工し、穿孔することを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の継目無鋼管の製造方法。 - （３）穿孔ロールの傾斜角を７．５°以下とすることを
特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項記載の継
目無鋼管の製造方法。 - （４）穿孔ロールのロール開き量を９１〜９６％に設定
したマンネスマン式ピアサーによりビレットを穿孔して
素管とし、ついで前記素管をサイザーあるいはストレッ
チレデューサーにより成形加工することを特徴とする継
目無鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1866985A JPS61180603A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | 継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1866985A JPS61180603A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | 継目無鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61180603A true JPS61180603A (ja) | 1986-08-13 |
| JPH0377004B2 JPH0377004B2 (ja) | 1991-12-09 |
Family
ID=11978009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1866985A Granted JPS61180603A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | 継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61180603A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09300006A (ja) * | 1996-05-15 | 1997-11-25 | Nkk Corp | 難加工性継目無鋼管の製造方法 |
| WO2006106802A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 継目無管の製造方法 |
| JP5378522B2 (ja) * | 2010-06-28 | 2013-12-25 | 新日鐵住金株式会社 | 蒸気発生器用伝熱管の製造方法 |
-
1985
- 1985-02-04 JP JP1866985A patent/JPS61180603A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09300006A (ja) * | 1996-05-15 | 1997-11-25 | Nkk Corp | 難加工性継目無鋼管の製造方法 |
| WO2006106802A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 継目無管の製造方法 |
| JPWO2006106802A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2008-09-11 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
| JP4702364B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2011-06-15 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
| JP5378522B2 (ja) * | 2010-06-28 | 2013-12-25 | 新日鐵住金株式会社 | 蒸気発生器用伝熱管の製造方法 |
| KR101503612B1 (ko) * | 2010-06-28 | 2015-03-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 증기 발생기용 전열관 및 그 제조 방법 |
| US10488038B2 (en) | 2010-06-28 | 2019-11-26 | Nippon Steel Corporation | Method for producing a heat transfer tube for steam generator using drawing, solution heat treatment, and straightening |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0377004B2 (ja) | 1991-12-09 |
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