JPS61170517A - 溶接構造物の熱処理法 - Google Patents
溶接構造物の熱処理法Info
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- JPS61170517A JPS61170517A JP60008996A JP899685A JPS61170517A JP S61170517 A JPS61170517 A JP S61170517A JP 60008996 A JP60008996 A JP 60008996A JP 899685 A JP899685 A JP 899685A JP S61170517 A JPS61170517 A JP S61170517A
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- JP
- Japan
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- stress
- heat treatment
- heating
- heating element
- welded
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2221/00—Treating localised areas of an article
- C21D2221/10—Differential treatment of inner with respect to outer regions, e.g. core and periphery, respectively
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は溶接構造物の熱処理法に係り、特に大形の原子
カプラント 化学プラント等の配管及び円筒容器その他
機器の内面の溶接による残留応力を改善するのに好適な
熱処理法に関する。
カプラント 化学プラント等の配管及び円筒容器その他
機器の内面の溶接による残留応力を改善するのに好適な
熱処理法に関する。
従来、構造物内表面の溶接による残留応力を改善する熱
処理法として特開昭５５−９４４４１号公報に記載され
る方法があるが、溶接構造物が大きいために一個の加熱
体では全溶接部の熱処理をすることが困難なものについ
ては全く配慮されていなかった。
処理法として特開昭５５−９４４４１号公報に記載され
る方法があるが、溶接構造物が大きいために一個の加熱
体では全溶接部の熱処理をすることが困難なものについ
ては全く配慮されていなかった。
本発明の目的は、原子カプラント、化学プラントの配管
１円筒容器等の溶接構造物であって、外形が大きく、こ
のため−個の加熱体で全溶接部の応力改善をはかること
が困難な大形溶接構造物の熱処理法を提供することにあ
る。
１円筒容器等の溶接構造物であって、外形が大きく、こ
のため−個の加熱体で全溶接部の応力改善をはかること
が困難な大形溶接構造物の熱処理法を提供することにあ
る。
本発明は、溶接構造物の外面を加熱して内面と外面との
間に温度差を発生させ、前記内面を引張降伏させ、外面
を圧縮降伏させる溶接構造物の熱処理法において、溶接
部を局所的に加熱して応力改善をはかることを特徴とす
るもので、局所を加熱して部分的な応力改善をはかり、
加熱体を未改善部分へ順次移動して改善部分を連続させ
るか、もしくは溶接部に沿って複数個の加熱体を配置し
て大形溶接構造物の長い溶接部の応力改善をはかるもの
である。
間に温度差を発生させ、前記内面を引張降伏させ、外面
を圧縮降伏させる溶接構造物の熱処理法において、溶接
部を局所的に加熱して応力改善をはかることを特徴とす
るもので、局所を加熱して部分的な応力改善をはかり、
加熱体を未改善部分へ順次移動して改善部分を連続させ
るか、もしくは溶接部に沿って複数個の加熱体を配置し
て大形溶接構造物の長い溶接部の応力改善をはかるもの
である。
加熱体の温度が高く、端部で熱変形を起す場合には端部
の発熱量を中央部発熱量より低減することで、さらに効
果的に応力改善をはかることができる０発熱低減量は加
熱体端部１／８・Ｌ〜１／３・Ｌ（Ｌ；加熱体の長さ）
において、中央部発熱量の５０％〜８５％にすることが
好ましい、低減域の長さが１／３・Ｌ以上では加熱部の
長さが短かくなるため作業効率が低下し、又、１／８・
Ｌ以下では熱変形防止の効果が減少する０発熱低減量が
８５％以上では熱変形防止の効果が減少し、５０％以下
に低減すると加熱温度が低く作業効率が低下する。
の発熱量を中央部発熱量より低減することで、さらに効
果的に応力改善をはかることができる０発熱低減量は加
熱体端部１／８・Ｌ〜１／３・Ｌ（Ｌ；加熱体の長さ）
において、中央部発熱量の５０％〜８５％にすることが
好ましい、低減域の長さが１／３・Ｌ以上では加熱部の
長さが短かくなるため作業効率が低下し、又、１／８・
Ｌ以下では熱変形防止の効果が減少する０発熱低減量が
８５％以上では熱変形防止の効果が減少し、５０％以下
に低減すると加熱温度が低く作業効率が低下する。
以下本発明の実施例を図によって説明する。
第１図は本発明を適用するには好適な円筒容器の外観図
で、外形が大きく一個の加熱体で全溶接部を加熱するこ
とが技術的に困難なものである。
で、外形が大きく一個の加熱体で全溶接部を加熱するこ
とが技術的に困難なものである。
円筒容器はフランジ１、円筒胴２、鏡板３の部材より構
成され、円周方向溶接部４はび軸方向溶接部５により各
部材が接合されている。
成され、円周方向溶接部４はび軸方向溶接部５により各
部材が接合されている。
第２図及び第３図は本発明の詳細な説明図で、軸方向溶
接部５の応力改善をはかるべく加熱体６（長さ；Ｌ）を
溶接部５上に配置したものである。
接部５の応力改善をはかるべく加熱体６（長さ；Ｌ）を
溶接部５上に配置したものである。
本実施例では加熱体６が溶接部５の局所を所定時間加熱
して当該溶接部の応力改善をはかり、更に未改善部へ加
熱体６を順次移動し全溶接部の応力改善をはかる。容器
内には冷却材が存在し、加熱体６は次式（１）（２）を
満足する外形寸法をもつ。
して当該溶接部の応力改善をはかり、更に未改善部へ加
熱体６を順次移動し全溶接部の応力改善をはかる。容器
内には冷却材が存在し、加熱体６は次式（１）（２）を
満足する外形寸法をもつ。
Ｌ≧２．７葎１− ・・・（１）α
≧１２０＠ ・・・（２）ここ
で、Ｌ；加熱体６の長さ Ｒ；円筒容器の平均半径（両端で 半径が異なるとき） α；加熱体６が円筒容器の軸心と なす円弧角 上記実施例は加熱体６を移動させるものであるから、円
筒容器が大きく溶接部５が長いものであっても技術的な
制約を受けずに残留応力の改善がはかれるという効果が
得られ、耐応力腐食性が向上する。
≧１２０＠ ・・・（２）ここ
で、Ｌ；加熱体６の長さ Ｒ；円筒容器の平均半径（両端で 半径が異なるとき） α；加熱体６が円筒容器の軸心と なす円弧角 上記実施例は加熱体６を移動させるものであるから、円
筒容器が大きく溶接部５が長いものであっても技術的な
制約を受けずに残留応力の改善がはかれるという効果が
得られ、耐応力腐食性が向上する。
第４図は複数個の加熱体６を溶接部５に配置する実施例
で、配置は所定間隔又は適当量の重ね代もしくは重ね代
を設けない１個々の加熱体６は電源７に接続され、加熱
は同時もしくは順次に行なう。
で、配置は所定間隔又は適当量の重ね代もしくは重ね代
を設けない１個々の加熱体６は電源７に接続され、加熱
は同時もしくは順次に行なう。
本実施例によれば、処理終了後の加熱体６をその都度移
動する必要がなく、加熱操作が簡単であるという効果が
得られる。
動する必要がなく、加熱操作が簡単であるという効果が
得られる。
第５図は複数個の加熱体６を配置する他の実施例で、個
々の加熱体６は切換器８を介して電源９に接続され、切
換器８を操作して加熱する。
々の加熱体６は切換器８を介して電源９に接続され、切
換器８を操作して加熱する。
本実施例によれば、電源９は一個でよいので第４図実施
例に比較し設備費が安いという効果が得られる。
例に比較し設備費が安いという効果が得られる。
第６図は加熱体６を多数のセグメント６ａに分割する他
の実施例で、セグメント６ａで構成する加熱体６の外形
寸法は前記（１）、（２）式を満足させる。加熱体６と
溶接部５どの位Ｉｆ関係は、加熱体６が溶接部５の中心
線より±１５°の範囲内にあればよい。
の実施例で、セグメント６ａで構成する加熱体６の外形
寸法は前記（１）、（２）式を満足させる。加熱体６と
溶接部５どの位Ｉｆ関係は、加熱体６が溶接部５の中心
線より±１５°の範囲内にあればよい。
本実施例によれば１円筒容器の形状に左右されず、セツ
テング精度が向上して汎用性が増すという効果が得られ
る。
テング精度が向上して汎用性が増すという効果が得られ
る。
第７［及び第８図は第２図Ａ−Ａ’線の断面における加
熱体６の発熱分布ｌＯと応力改善後の応力分布で（＋；
引張応力側、−；圧縮応力側）。
熱体６の発熱分布ｌＯと応力改善後の応力分布で（＋；
引張応力側、−；圧縮応力側）。
夫々発熱量が均一もしくは端部発熱量を中央部発熱量よ
り低減した場合である。第７図から明らかな如く、発熱
量が均一な場合は円周方向残留応力１１に改善効果が認
められるものの、軸方向残留応力１２の改善は不充分で
ある。その理由は加熱体６の熱変形による。
り低減した場合である。第７図から明らかな如く、発熱
量が均一な場合は円周方向残留応力１１に改善効果が認
められるものの、軸方向残留応力１２の改善は不充分で
ある。その理由は加熱体６の熱変形による。
又、第８図は加熱体６の端部１／４・Ｌの発熱量を中央
部発熱量の７５％に低減した改善後の残留応力分布で１
円周方向応力１３．軸方向応力１４が共に圧縮応力とな
り改善効果が認められる。
部発熱量の７５％に低減した改善後の残留応力分布で１
円周方向応力１３．軸方向応力１４が共に圧縮応力とな
り改善効果が認められる。
第９図は端部発熱量を７５％に低減した発熱分布１０を
もつ加熱体６の端部発熱低減域長さＱと応力改善後の圧
縮残留応力域長さＳとの関係を示し、低減域長さΩが１
７４・Ｌのとき圧縮残留応力域長さＳが最大となり、応
力改善効果が最も発揮される。
もつ加熱体６の端部発熱低減域長さＱと応力改善後の圧
縮残留応力域長さＳとの関係を示し、低減域長さΩが１
７４・Ｌのとき圧縮残留応力域長さＳが最大となり、応
力改善効果が最も発揮される。
第１０図は発熱低減量を種々変化した発熱分布１０をも
つ加熱体６の端部発熱低減域長さＱを１／４・Ｌとし、
中央部に対する端部の発熱比熱Ｑが種々変化した改善限
界応力（加熱体６の最端部の応力）を示す０図から明ら
かな如く１発熱比熱Ｑが７５％のとき改善効果が最も発
揮される。
つ加熱体６の端部発熱低減域長さＱを１／４・Ｌとし、
中央部に対する端部の発熱比熱Ｑが種々変化した改善限
界応力（加熱体６の最端部の応力）を示す０図から明ら
かな如く１発熱比熱Ｑが７５％のとき改善効果が最も発
揮される。
第１１図及び第１２図は円周方向発熱分布１０をもつ加
熱体６による残留応力を示す、第１１図から発熱量が均
一な場合、軸方向残留応力１５に改善効果が認められ、
円周方向残留応力１６では改善効果が不充分であること
がわかる。第１２図は端部１／４・Ｌの発熱量を中央部
発熱量の７５％に低減したもので、軸方向残留応力１７
及び円周方向残留応力１８共に改善効果が認められる。
熱体６による残留応力を示す、第１１図から発熱量が均
一な場合、軸方向残留応力１５に改善効果が認められ、
円周方向残留応力１６では改善効果が不充分であること
がわかる。第１２図は端部１／４・Ｌの発熱量を中央部
発熱量の７５％に低減したもので、軸方向残留応力１７
及び円周方向残留応力１８共に改善効果が認められる。
次に溶接部４もしくは５に沿い、加熱体６を順次移動さ
せて応力改善をはかる場合について述べる。
せて応力改善をはかる場合について述べる。
加熱体６の端部重ね代を最適にすることで処理時間の短
縮をはかることができる。第１３図に発熱分布１０をも
つ加熱体６の端部から圧縮残留路力になるまでの長さ５
１＝−（Ｓ−Ｌ）と発熱量減域長さ巴との関係を１発熱
比熱Ｑをパラメータとして示す１図から発熱低減域長さ
ａが１７４・Ｌ、発熱比熱Ｑが７５％で最も作業効率が
よくなることがわかる。又、加熱体６は最大Ｓ１まで離
すことが可能で、最大移動距離Ｓ、は円筒容器の平均半
径Ｒ及び板厚ｔの関数で表わすと近似的に８１＝迷■と
なる。
縮をはかることができる。第１３図に発熱分布１０をも
つ加熱体６の端部から圧縮残留路力になるまでの長さ５
１＝−（Ｓ−Ｌ）と発熱量減域長さ巴との関係を１発熱
比熱Ｑをパラメータとして示す１図から発熱低減域長さ
ａが１７４・Ｌ、発熱比熱Ｑが７５％で最も作業効率が
よくなることがわかる。又、加熱体６は最大Ｓ１まで離
すことが可能で、最大移動距離Ｓ、は円筒容器の平均半
径Ｒ及び板厚ｔの関数で表わすと近似的に８１＝迷■と
なる。
第１４図は端部１／４・Ｌにおいて発熱量を７５％に低
減した加熱体６を移動前後でＲｔ の重ね代を設けた
実施例であり、軸方向残留応力１９、周方向残留応力２
０が共に圧縮応力となり、応力改善効果が認められる。
減した加熱体６を移動前後でＲｔ の重ね代を設けた
実施例であり、軸方向残留応力１９、周方向残留応力２
０が共に圧縮応力となり、応力改善効果が認められる。
本実施例によれば信頼性の高い熱処理法が得られる。
第１５図は加熱体６の移動量をＬ＋Ｊ１ とし。
移動前後でＲｔ の間隔を設けた実施例である。
なお１作業効率からみて移動量が１７４・Ｌ以下である
と加熱体６を設定する段取時間が増加し作業効率が低下
するので移動間隔Ｘは１／４・Ｌ ＜ ｘ ＜胆とする
のが好ましい、第４図ないし第６図の複数個配置する実
施例では配置間隔ｙはＯ＜ ｙ＜５］とすることが好ま
しい。
と加熱体６を設定する段取時間が増加し作業効率が低下
するので移動間隔Ｘは１／４・Ｌ ＜ ｘ ＜胆とする
のが好ましい、第４図ないし第６図の複数個配置する実
施例では配置間隔ｙはＯ＜ ｙ＜５］とすることが好ま
しい。
以上説明したように本発明によれば、溶接構造物の溶接
部を加熱体によって局所的に加熱して部分的な応力改善
をはかり、当該応力改善部分を連続させることによって
全溶接部の応力改善をはかるようにしたので、溶接構造
物が大形であるためもしくは構造物に突起部があるため
一個の加熱体で全溶接部を熱処理することが技術的に困
難な溶接構造物の応力改善をはかることができるという
効果が得られる。
部を加熱体によって局所的に加熱して部分的な応力改善
をはかり、当該応力改善部分を連続させることによって
全溶接部の応力改善をはかるようにしたので、溶接構造
物が大形であるためもしくは構造物に突起部があるため
一個の加熱体で全溶接部を熱処理することが技術的に困
難な溶接構造物の応力改善をはかることができるという
効果が得られる。
第１図は本発明の実施できる円筒容器の外観図第２図は
円筒容器の一部拡大図、第３図及び第４図は本発明の詳
細な説明図、第４図は本発明の他の実施例の説明図、第
５図は本発明の更に他の実施例の説明図、第６図は本発
明の更に他の実施例の説明図、第７図は加熱体の発熱分
布が均一な場合の改善後の残留応力の分布図、第８図は
加熱体端部の発熱量が中央部発熱量より少ない場合の改
善後の残留応力の分布図、第９図は加熱体の端部発熱低
減域の長さを変えた場合と改善後の圧縮残留応力域の長
さとの関係図、第１０図は加熱体の端部の発熱低減域の
長さを１７４・Ｌとし、端部の発熱量を中央部発熱量よ
り低減した発熱比熱Ｑと改善後の残留圧縮応力との関係
図、第１１図は加熱体が均一な発熱量をもつ場合の残留
応力の分布図、第１２図は加熱体端部の発熱量が低減し
た場合の残留応力の分布図、第１３図は加熱体端部の発
熱低減域の長さを変えた場合と圧縮残留応力域の長さと
の関係図、第１４図は加熱体の移動前後で加熱体端部で
適当量重ねた場合の残留応力の分布図、第１５！ｉは加
熱体の移動前後で加熱体を最大電離した場合の残留応力
の分布図である。 ４．５・・・溶接部、６・・・加熱体、１１，１３，１
５゜１７．１９．２１・・・円筒容器の軸方向の残留応
力分布、１２，１４，１６，１８，２０・・・円筒容器
代理人 弁理士 小川勝男、７ ・ ＼−−／′ 第 ２ 図 ｆＪ、３ 図 ■ ４ 図 冨 ５ 図 第６図 第 ７ 目 Ｚ ３ 図 第 ９ 図 発熱像双成傾夏 ′ｆＪｔｒ 図 Ｋ ｒｚ 図
円筒容器の一部拡大図、第３図及び第４図は本発明の詳
細な説明図、第４図は本発明の他の実施例の説明図、第
５図は本発明の更に他の実施例の説明図、第６図は本発
明の更に他の実施例の説明図、第７図は加熱体の発熱分
布が均一な場合の改善後の残留応力の分布図、第８図は
加熱体端部の発熱量が中央部発熱量より少ない場合の改
善後の残留応力の分布図、第９図は加熱体の端部発熱低
減域の長さを変えた場合と改善後の圧縮残留応力域の長
さとの関係図、第１０図は加熱体の端部の発熱低減域の
長さを１７４・Ｌとし、端部の発熱量を中央部発熱量よ
り低減した発熱比熱Ｑと改善後の残留圧縮応力との関係
図、第１１図は加熱体が均一な発熱量をもつ場合の残留
応力の分布図、第１２図は加熱体端部の発熱量が低減し
た場合の残留応力の分布図、第１３図は加熱体端部の発
熱低減域の長さを変えた場合と圧縮残留応力域の長さと
の関係図、第１４図は加熱体の移動前後で加熱体端部で
適当量重ねた場合の残留応力の分布図、第１５！ｉは加
熱体の移動前後で加熱体を最大電離した場合の残留応力
の分布図である。 ４．５・・・溶接部、６・・・加熱体、１１，１３，１
５゜１７．１９．２１・・・円筒容器の軸方向の残留応
力分布、１２，１４，１６，１８，２０・・・円筒容器
代理人 弁理士 小川勝男、７ ・ ＼−−／′ 第 ２ 図 ｆＪ、３ 図 ■ ４ 図 冨 ５ 図 第６図 第 ７ 目 Ｚ ３ 図 第 ９ 図 発熱像双成傾夏 ′ｆＪｔｒ 図 Ｋ ｒｚ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、溶接構造物の内部に冷却材を存在させ、前記溶接構
造物の外面を加熱して内面と外面との間に温度差を発生
させ、前記内面を引張降伏させ外面を圧縮降伏させる熱
処理法において、加熱体により溶接部を局所的に加熱し
て部分的な応力改善をはかり、当該応力改善部分を連続
させて全溶接部の応力改善をはかることを特徴とする溶
接構造物の熱処理法。 ２、特許請求の範囲第１項記載の熱処理法において、加
熱体を溶接部に沿つて順次移動し、応力改善部分を連続
させることを特徴とする溶接構造物の熱処理法。 ３、特許請求の範囲第２項記載の熱処理法において、加
熱体の移動量ｘが１／４・Ｌ＜ｘ＜Ｌ＋√（Ｒｔ）（Ｌ
；加熱体の長さ、Ｒ；溶接構造物の平均半径、ｔ；構造
物の板厚）であることを特徴とする溶接構造物の熱処理
法。 ４、特許請求の範囲第１項記載の熱処理法において、加
熱体を溶接部に沿つて複数個配置することを特徴とする
溶接構造物の熱処理法。 ５、特許請求の範囲第４項記載の熱処理法において、加
熱体の配置間隔ｙが０＜ｙ＜√（Ｒｔ）（Ｒ；溶接構造
物の平均半径、ｔ；溶接構造物の板厚）であることを特
徴とする溶接構造物の熱処理法。 ６、特許請求の範囲第３項もしくは第５図記載の熱処理
法において、加熱体端部の発熱量を中央部発熱量より低
減することを特徴とする溶接構造物の熱処理法。 ７、特許請求の範囲第６項記載の熱処理法において、加
熱体端部１／８・Ｌ〜１／３・Ｌ（Ｌ；加熱体の長さ）
の発熱量を中央部発熱量の５０％〜８５％に低減するこ
とを特徴とする溶接構造物の熱処理法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60008996A JPS61170517A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 溶接構造物の熱処理法 |
| US06/817,669 US4731131A (en) | 1985-01-23 | 1986-01-10 | Method of subjecting welded structure to heat treatment |
| SE8600102A SE8600102L (sv) | 1985-01-23 | 1986-01-10 | Metod att utsetta svetsade konstruktioner for vermebehandling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60008996A JPS61170517A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 溶接構造物の熱処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170517A true JPS61170517A (ja) | 1986-08-01 |
| JPH0373607B2 JPH0373607B2 (ja) | 1991-11-22 |
Family
ID=11708296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60008996A Granted JPS61170517A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 溶接構造物の熱処理法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4731131A (ja) |
| JP (1) | JPS61170517A (ja) |
| SE (1) | SE8600102L (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01230724A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Hitachi Ltd | 熱交換器の熱処理方法 |
| US5108672A (en) * | 1988-10-31 | 1992-04-28 | Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho | Apparatus for and method of controlling temperature in plastic compression molding machine |
| WO2015029095A1 (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | 株式会社日立製作所 | 溶接構造物の熱処理方法および装置 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4885044A (en) * | 1986-03-10 | 1989-12-05 | Interprovincial Pipe Line Company | Method of controlling hardness of pipe weld-joints by radially inserting insulating rings prior to tempering heat-treatment |
| JPS63112089A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 二重金属管等の残留応力改善方法 |
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