JPS61159298A - サブマ−ジア−ク溶接方法 - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接方法Info
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- JPS61159298A JPS61159298A JP27977884A JP27977884A JPS61159298A JP S61159298 A JPS61159298 A JP S61159298A JP 27977884 A JP27977884 A JP 27977884A JP 27977884 A JP27977884 A JP 27977884A JP S61159298 A JPS61159298 A JP S61159298A
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- toughness
- weld metal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
低温用鋼の溶接施工に適用される大入熱多層盛１５のサ
ブマージアーク溶接法に関連してこの明細書で述べる技
術内容は、適切な組成の電極とフラックスとの最適組合
わせについての開発成果を提案するところにある。
ブマージアーク溶接法に関連してこの明細書で述べる技
術内容は、適切な組成の電極とフラックスとの最適組合
わせについての開発成果を提案するところにある。
近年、北極海における油田開発が進行しっつぁ・・・リ
、このような氷海域からの石油輸送に使用されｌる砕氷
タンカーには一８０°Ｃの如き極低温でのしん性に優れ
た厚鋼板、例えば板厚７５鵠の低温用鋼が使用され、さ
らに溶接金属にもこの鋼材と同等かそれ以上の低温じん
性が要求されている。か５かる鋼材の溶接施工には大入
熱多層盛のサブマージアーク溶接の適用が考えられるが
、現在市販の溶接材料を用いて溶接金属の低温じん性を
も確保することはほとんど不可能である。
、このような氷海域からの石油輸送に使用されｌる砕氷
タンカーには一８０°Ｃの如き極低温でのしん性に優れ
た厚鋼板、例えば板厚７５鵠の低温用鋼が使用され、さ
らに溶接金属にもこの鋼材と同等かそれ以上の低温じん
性が要求されている。か５かる鋼材の溶接施工には大入
熱多層盛のサブマージアーク溶接の適用が考えられるが
、現在市販の溶接材料を用いて溶接金属の低温じん性を
も確保することはほとんど不可能である。
（従来の技術）
従来、溶接金属のしん性を確保するために最も効果的な
方法として、ＭＯ−Ｔｉ−Ｂなどを含む溶接材料を用い
て溶接を行って微細な溶接金属組織を得るものが提案さ
れている。
方法として、ＭＯ−Ｔｉ−Ｂなどを含む溶接材料を用い
て溶接を行って微細な溶接金属組織を得るものが提案さ
れている。
すなわちＭＯの如き焼入性を向上する成分を添加・して
組織を微細化するとともに、Ｂの添加によりオーステナ
イト粒界に析出する粗大な粒界フェライトを消失せしめ
るのである。この際Ｂが酸素、窒素などと化合物を生成
するのを抑制し、粒界の焼入性に寄与する固溶Ｂを確保
するとともに、７２゛エライトの核生成サイドを確保す
るためにＴｉが添加される。
組織を微細化するとともに、Ｂの添加によりオーステナ
イト粒界に析出する粗大な粒界フェライトを消失せしめ
るのである。この際Ｂが酸素、窒素などと化合物を生成
するのを抑制し、粒界の焼入性に寄与する固溶Ｂを確保
するとともに、７２゛エライトの核生成サイドを確保す
るためにＴｉが添加される。
例えば特開昭５８−２２１：３Ｔ号公報には、Ｔｉ。
Ｂを含有する溶接ワイヤを使用して特定量のＣ２Ｓ土Ｉ
Ｉｎ 、 ＭＯ、ＴｉおよびＢを含有させ、特にＴｉ
。
Ｉｎ 、 ＭＯ、ＴｉおよびＢを含有させ、特にＴｉ
。
を酸素、窒素量との関係で一定の範囲に規定して高じん
性の溶着金属を得ることを期待したサブマージアーク溶
接方法が開示されている。
性の溶着金属を得ることを期待したサブマージアーク溶
接方法が開示されている。
これはＭｎ 、 ＭＯの含有量を規定して溶着金属の焼
入性を確保し、一定範囲の量のＢとともにＴｉを・酸素
および窒素量に応じて添加し、Ｂの酸化、窒化を防止し
て粒界フェライトの析出を抑止して高じん性を有する溶
着金属を得ようとするものである。
入性を確保し、一定範囲の量のＢとともにＴｉを・酸素
および窒素量に応じて添加し、Ｂの酸化、窒化を防止し
て粒界フェライトの析出を抑止して高じん性を有する溶
着金属を得ようとするものである。
しかしながらこのような方法で多層盛の溶接金１３属の
じん性を安定に確保することは一般に困難であり、すな
わち溶接金属の多層盛に由来して再熱を受けるか否かで
区分される原質部と再熱部とにおいて高じん化に役立つ
Ｉｎ 、 Ｍｏの含有量の最適範囲が異なるためである
。
じん性を安定に確保することは一般に困難であり、すな
わち溶接金属の多層盛に由来して再熱を受けるか否かで
区分される原質部と再熱部とにおいて高じん化に役立つ
Ｉｎ 、 Ｍｏの含有量の最適範囲が異なるためである
。
それというのは溶接金属の焼入れ性を確保するまための
Ｉｎ 、 ＭＯの添加は、再熱部でのみ焼戻しぜい性を
引き起こしてじん性を著しく劣化するからである。
Ｉｎ 、 ＭＯの添加は、再熱部でのみ焼戻しぜい性を
引き起こしてじん性を著しく劣化するからである。
（発明が解決しようとする問題点）
溶接用電極とフラックスとの最適組合わせに係る開発研
究の結果により、Ｋｎ 、 Ｍｏの添加に由来した溶接
金属再熱部における焼もどしぜい化を脱却して溶接金属
の低温じん性を向上するところにある。
究の結果により、Ｋｎ 、 Ｍｏの添加に由来した溶接
金属再熱部における焼もどしぜい化を脱却して溶接金属
の低温じん性を向上するところにある。
（問題点を解決するための手段）
発明者らは、従来の問題を解消するために詳細な検討を
行い、溶接金属中に不可避的に含有されるＯ、Ｎを低減
するとともに、溶接金属の再熱部のじん性を損うことな
く焼入性を向上するＮ土の浩加によってＩｎ 、 ＭＯ
などを低減し、引張強度が５０〜６８ ｋｇｆ／−で低
温じん性に優れた溶接金属を得られることを見出した。
行い、溶接金属中に不可避的に含有されるＯ、Ｎを低減
するとともに、溶接金属の再熱部のじん性を損うことな
く焼入性を向上するＮ土の浩加によってＩｎ 、 ＭＯ
などを低減し、引張強度が５０〜６８ ｋｇｆ／−で低
温じん性に優れた溶接金属を得られることを見出した。
この発明は、上記知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、溶接入熱量が６０ ＫＪ ／ｃｍ
以上υのサブマージアーク溶接を行うに際し、Ｃ：０．
１５ｗｔ％（以下単に係と示す）以下、Ｓｉ：０．６％
以下、 Ｍｎ ： １．０ 〜２．０ ％ 、
Ｎ土 ： ０，５ 〜３．０ ％ 、ＭＯ：’
０．１〜０．４％、Ｔｉ ： ｏ、ａ％以下、およびＢ
：０．０２％以下を含有し、残部は鉄および不可避的５
不純物からなる溶接用電極に、ＣａＯ： ５〜２０％、
ＣａＦ ：１０〜２０％、Ｓｉｎ、： １ ｏ〜ａ ｏ
％、ＭｇＯ： ２０〜４０チ、Ａｌ２Ｏ８：５〜２０チ
、Ｓｉ：５％以下、Ｍｎ ： ５％以下、Ｂ、０８：
１，５％以下、およびアルカリ金属酸化物：５％以下を
含有し、１０下記の（１）式にて示される塩基度ＢＬが
１以上のフラックスを、 組合わせて用い、さらに上記溶接入熱量゛の調整によっ
て引張強度が５０〜６８に９ｆ／ｍｍ３の範囲にある溶
接金属を得ることを特徴とするサブマーシア１５−り溶
接方法 記 ＢＩ、−６，０５（Ｎ０ａＯ＋ＮＣａＦ ） −６，８
ＮＢｉ（：、、 ＋４−ｏＮＭｇ。
以上υのサブマージアーク溶接を行うに際し、Ｃ：０．
１５ｗｔ％（以下単に係と示す）以下、Ｓｉ：０．６％
以下、 Ｍｎ ： １．０ 〜２．０ ％ 、
Ｎ土 ： ０，５ 〜３．０ ％ 、ＭＯ：’
０．１〜０．４％、Ｔｉ ： ｏ、ａ％以下、およびＢ
：０．０２％以下を含有し、残部は鉄および不可避的５
不純物からなる溶接用電極に、ＣａＯ： ５〜２０％、
ＣａＦ ：１０〜２０％、Ｓｉｎ、： １ ｏ〜ａ ｏ
％、ＭｇＯ： ２０〜４０チ、Ａｌ２Ｏ８：５〜２０チ
、Ｓｉ：５％以下、Ｍｎ ： ５％以下、Ｂ、０８：
１，５％以下、およびアルカリ金属酸化物：５％以下を
含有し、１０下記の（１）式にて示される塩基度ＢＬが
１以上のフラックスを、 組合わせて用い、さらに上記溶接入熱量゛の調整によっ
て引張強度が５０〜６８に９ｆ／ｍｍ３の範囲にある溶
接金属を得ることを特徴とするサブマーシア１５−り溶
接方法 記 ＢＩ、−６，０５（Ｎ０ａＯ＋ＮＣａＦ ） −６，８
ＮＢｉ（：、、 ＋４−ｏＮＭｇ。
−０，２ＮＡ、２０８ ・・・・・・・・・・・・・・
・（１）である。
２υこの発明のサブマージアーク溶接法によれば、
１強度および低温じん性に優れた溶接金属を得ることが
できるが、溶接金属は第１図に示す開先形状に鋼板を加
工した後、同図に示すような多層盛サブマージアーク溶
接（図は５層盛の例である）を）行って得るものとし、
さらに第２図に示す如くの試験片を切出して強度および
じん性に関する測定を行うこととした。
・（１）である。
２υこの発明のサブマージアーク溶接法によれば、
１強度および低温じん性に優れた溶接金属を得ることが
できるが、溶接金属は第１図に示す開先形状に鋼板を加
工した後、同図に示すような多層盛サブマージアーク溶
接（図は５層盛の例である）を）行って得るものとし、
さらに第２図に示す如くの試験片を切出して強度および
じん性に関する測定を行うこととした。
さらにこの発明について詳しく説明する。
まず第３図（ａ）は、多層盛サブマージアーク溶接１゜
（入熱）５ ＫＪ／ｃｍ ）によって得られた、Ｏ：
Ｑ、０８チ、Ｓｉ ｉ Ｏ，２６％、Ｍｎ ： １．５
１％、ｌｉ［ｏ ： ０，２４チ、Ｔｉ：０．８１％、
およびＢ ： ０，００２４％からなる溶接金属の多層
盛ビードのそれぞれについて、積層ビードの形成に基く
再熱を受けない部分（以１５下原質部という、第２図Ａ
参照）と再熱を受けた部分（以下再熱部という、第２図
Ｂ参照）とのじん性を比較したものである。
（入熱）５ ＫＪ／ｃｍ ）によって得られた、Ｏ：
Ｑ、０８チ、Ｓｉ ｉ Ｏ，２６％、Ｍｎ ： １．５
１％、ｌｉ［ｏ ： ０，２４チ、Ｔｉ：０．８１％、
およびＢ ： ０，００２４％からなる溶接金属の多層
盛ビードのそれぞれについて、積層ビードの形成に基く
再熱を受けない部分（以１５下原質部という、第２図Ａ
参照）と再熱を受けた部分（以下再熱部という、第２図
Ｂ参照）とのじん性を比較したものである。
原質部では十分な焼入れ性を確保できるため大入熱溶接
にもかかわらず良好なじん性を示してぃ２・・るが、再
熱部では１４ｎ 、 ＭＯなどの焼入れ性を向上１する
成分による焼戻しぜい化が起こり、じん性の著しい劣化
が生じている。
にもかかわらず良好なじん性を示してぃ２・・るが、再
熱部では１４ｎ 、 ＭＯなどの焼入れ性を向上１する
成分による焼戻しぜい化が起こり、じん性の著しい劣化
が生じている。
そこでこの発明では、溶接金属の原質部において十分な
焼入れ性を確保できるだけのＭｎ 、 ＭＯなへどを添
加すると、再熱部で著しいぜい化を生じるため、Ｉｎ
、 ＭＯなどの添加量を低減し、ざらにＮｉを添加して
焼入れ性の不足分を補うとともにマトリックスの高じん
化を利用することにより極めて優れた低温じん性の安定
確保が可能である。第８°。
焼入れ性を確保できるだけのＭｎ 、 ＭＯなへどを添
加すると、再熱部で著しいぜい化を生じるため、Ｉｎ
、 ＭＯなどの添加量を低減し、ざらにＮｉを添加して
焼入れ性の不足分を補うとともにマトリックスの高じん
化を利用することにより極めて優れた低温じん性の安定
確保が可能である。第８°。
図（ｂ）にこの発明に適合する成分組成（０゜０７％Ｃ
２０，３６％Ｓｉ 、 １，４６ ％Ｍｎ 、 １，２
１％Ｎｉ 、 ０．１８％ＭＯ、０，０２４％’ｆｉ
、 ０．００２４％Ｂ ）の溶接金属の原質部と再熱部
においても良好なしん性を得られることがわかる。
２０，３６％Ｓｉ 、 １，４６ ％Ｍｎ 、 １，２
１％Ｎｉ 、 ０．１８％ＭＯ、０，０２４％’ｆｉ
、 ０．００２４％Ｂ ）の溶接金属の原質部と再熱部
においても良好なしん性を得られることがわかる。
さらに溶接金属の強度に関しＣ１強度は溶接金属の組成
と溶接入熱量の兼合いで決まるが、優れたしん性の得ら
れる溶接金属では強度レベルが一定の範囲にあり、組成
だけを規定しても入熱量により強度、さらにはじん性が
大きく左右される。′ｌ′（ｌ） 第４図は、０．０６％０ 、０．２５％Ｓｉ 、 １．
８５ ％ Ｍｌｎ。
と溶接入熱量の兼合いで決まるが、優れたしん性の得ら
れる溶接金属では強度レベルが一定の範囲にあり、組成
だけを規定しても入熱量により強度、さらにはじん性が
大きく左右される。′ｌ′（ｌ） 第４図は、０．０６％０ 、０．２５％Ｓｉ 、 １．
８５ ％ Ｍｌｎ。
０．２％ＭＯ＋ １．８％Ｎｉ 、 ０．０２５チＴｉ
、および０．００２５％Ｂの溶接金属を得る際の溶接入
熱量と強度との関係を示したものである。図かられかる
ように、溶接金属組成は一定であっても溶接式５熱量に
より強度は左右される。これは入熱量が増大すると、溶
接金属の冷却速度が遅くなって粒界フェライトが生成し
易くなり強度は低下し、入熱量が小さいと溶接金属の冷
却速度が速くなってベイナイトの生成が起こり易くなり
強度は増加する１゜ためである。これらの現象はじん性
と密接な関係があるため、優れたじん性を得るには強度
をも考慮する必要がある。そして所定の強度を得るには
適切な溶接入熱量を与えなければならない。
、および０．００２５％Ｂの溶接金属を得る際の溶接入
熱量と強度との関係を示したものである。図かられかる
ように、溶接金属組成は一定であっても溶接式５熱量に
より強度は左右される。これは入熱量が増大すると、溶
接金属の冷却速度が遅くなって粒界フェライトが生成し
易くなり強度は低下し、入熱量が小さいと溶接金属の冷
却速度が速くなってベイナイトの生成が起こり易くなり
強度は増加する１゜ためである。これらの現象はじん性
と密接な関係があるため、優れたじん性を得るには強度
をも考慮する必要がある。そして所定の強度を得るには
適切な溶接入熱量を与えなければならない。
（作用）
この発明に従う溶接用電極およびフラックスの成分組成
の限定は、次に述べる成分範囲になる溶接金属を多層盛
サブマージアーク溶接により得ることを、通してこの発
明の目的に適う。この溶接金属の成分組成についての要
請は次のとおりである。！（）０ ： ０．１％以下 Ｃは、溶接金属の強度を得る上で必要な成分であるが、
増加すると強度が過度に上がりじん性が著しく劣化する
ため、０．１％以下が望ましい。
の限定は、次に述べる成分範囲になる溶接金属を多層盛
サブマージアーク溶接により得ることを、通してこの発
明の目的に適う。この溶接金属の成分組成についての要
請は次のとおりである。！（）０ ： ０．１％以下 Ｃは、溶接金属の強度を得る上で必要な成分であるが、
増加すると強度が過度に上がりじん性が著しく劣化する
ため、０．１％以下が望ましい。
ｓｔ ： ０．５％以下
Ｓｉは、脱酸剤として添加されて溶接金属中に含まれる
成分であるが、０．５ｑ６を超えて含まれるとじん性を
害するため、０．５％以下が望ましい。
成分であるが、０．５ｑ６を超えて含まれるとじん性を
害するため、０．５％以下が望ましい。
Ｍｎ ： １．０〜１．８ ％
Ｍｎは、脱酸剤および溶接金属の焼入れ性を確保・する
上で必要な成分であるが、１．０％未満ではその効果に
乏しく、１．８％を超え、て含まれると特に溶接金属の
再熱部のじん性を劣化するため、１．０〜１．８チが望
ましい。
上で必要な成分であるが、１．０％未満ではその効果に
乏しく、１．８％を超え、て含まれると特に溶接金属の
再熱部のじん性を劣化するため、１．０〜１．８チが望
ましい。
Ｎｉ ： ０．４〜２．５ ％
Ｎｉは、溶接金属の焼入れ性を確保し、組織のマトリッ
クスを強化してじん性向上に有効であって０．４％未満
ではこの効果に乏しいが、２．５％を超えて含まれると
強度が高くなり過ぎてじん性を劣化することがあるため
、０．４〜２．５チが望ましい。２′ＩＭＯ： ０，
０ ８〜０．２５％ ＭＯは、一般に溶接金属の焼入れ性を高め組織を微細化
してじん性を向上するのに役立つが、０．２５チを超え
ると溶接金属の再熱部のじん性を著しく害する一方、０
．０８％未満では焼入れ性を高める）効果が不十分とな
るため、０．０８〜０．２５％が望ましい。
クスを強化してじん性向上に有効であって０．４％未満
ではこの効果に乏しいが、２．５％を超えて含まれると
強度が高くなり過ぎてじん性を劣化することがあるため
、０．４〜２．５チが望ましい。２′ＩＭＯ： ０，
０ ８〜０．２５％ ＭＯは、一般に溶接金属の焼入れ性を高め組織を微細化
してじん性を向上するのに役立つが、０．２５チを超え
ると溶接金属の再熱部のじん性を著しく害する一方、０
．０８％未満では焼入れ性を高める）効果が不十分とな
るため、０．０８〜０．２５％が望ましい。
Ｔｉ ： ０．００５〜Ｏ，（１４０チＴｉは、Ｎ、０
と化合物を生成してＢの窒化または酸化を防止するとと
もに、該化合物がフエライ１０トの核生成サイドとなっ
て組織を微細にしてじん性を向上するが、０．００５％
未満ではこの効果が乏しく０．０４０％を超えるとかえ
ってじん性を害するため、０．００５〜０．０４０％が
望ましい。
と化合物を生成してＢの窒化または酸化を防止するとと
もに、該化合物がフエライ１０トの核生成サイドとなっ
て組織を微細にしてじん性を向上するが、０．００５％
未満ではこの効果が乏しく０．０４０％を超えるとかえ
ってじん性を害するため、０．００５〜０．０４０％が
望ましい。
Ｂ ： ０，００１〜０．０５０チ
Ｂは、粒界フェライトの析出を抑制してじん性を向上す
るために不可欠な成分であるが、０．．００１チ未満で
はその効果に乏しく 、０．０５０％を超えて含まれる
と焼入れ性が過剰になる傾向があり、また凝固割れの危
険性が高ぐなるため、Ｑ、ＯＯ１〜２（・０．０５０％
が望ましい。
るために不可欠な成分であるが、０．．００１チ未満で
はその効果に乏しく 、０．０５０％を超えて含まれる
と焼入れ性が過剰になる傾向があり、また凝固割れの危
険性が高ぐなるため、Ｑ、ＯＯ１〜２（・０．０５０％
が望ましい。
０ ： ０．０２〜０．０４％
０は、サブマージアーク溶接において使用されるフラッ
クス中のＳｉＯ２などの酸性成分の分解のため不可避的
に含まれるが、０．０２％未満では溶接−・金属がラス
状の組織となって良好なじん性が得られない一方０．０
４％を超えると溶接金属中の介在物の増加によりじん性
が劣化するため、０．０２〜０．０４チが望ましい。
クス中のＳｉＯ２などの酸性成分の分解のため不可避的
に含まれるが、０．０２％未満では溶接−・金属がラス
状の組織となって良好なじん性が得られない一方０．０
４％を超えると溶接金属中の介在物の増加によりじん性
が劣化するため、０．０２〜０．０４チが望ましい。
Ｎ ： ０．００８％以下
Ｎは、○と同様に溶接金属中に含まれ、Ｂを窒化して粒
界フェライトの析出を促進しじん性を著しく害するため
可及的に低減することが好ましく、とくに０．００８
％を超えると良好なじん性を得ることが困難になるので
、ｏ、ｏ０８％以下が望まし１５い。
界フェライトの析出を促進しじん性を著しく害するため
可及的に低減することが好ましく、とくに０．００８
％を超えると良好なじん性を得ることが困難になるので
、ｏ、ｏ０８％以下が望まし１５い。
上掲の問題点を解決するための手段に従えば、上記成分
範囲の溶接金属、つまり再熱部の焼もどしぜい性による
しん性の劣化の影響がないしん性に優れた溶接金属を得
ることができる。 ２゛また溶接入熱量により調
整する引張強度につい１ては、５０に９ｆ／−未満、つ
まり溶接入熱量を大きくすると溶接金属の冷却速度が低
下し粒界フェライトが生成しやすくなってじん性を粗害
し、６８に９ｆ／−を超えると、つまり入熱量が低くな
ると溶へ接金属の冷却速度が増大しベイナイトの生成が
起こりやすくなって過剰な焼入れ性を示すことが考えら
れ、とくにぜい性破壊の発生特性を害するため、５０〜
ａｓｋｇｆ／ｍｍ３の範囲とした。
範囲の溶接金属、つまり再熱部の焼もどしぜい性による
しん性の劣化の影響がないしん性に優れた溶接金属を得
ることができる。 ２゛また溶接入熱量により調
整する引張強度につい１ては、５０に９ｆ／−未満、つ
まり溶接入熱量を大きくすると溶接金属の冷却速度が低
下し粒界フェライトが生成しやすくなってじん性を粗害
し、６８に９ｆ／−を超えると、つまり入熱量が低くな
ると溶へ接金属の冷却速度が増大しベイナイトの生成が
起こりやすくなって過剰な焼入れ性を示すことが考えら
れ、とくにぜい性破壊の発生特性を害するため、５０〜
ａｓｋｇｆ／ｍｍ３の範囲とした。
（実施例）１０
表１に示す化学組成を有する板厚７５１１１１％で、第
１図に示す開先形状に加工された鋼板に、表２および表
８に示す化学組成を有する高塩基性の７ラツクスおよび
溶接用電極を用いて２電極サブマージアーク溶接を行っ
た。溶接条件は表４に示す通１５りである。また溶接金
属の切欠しん性を調べるために行ったシャルピー衝撃試
験片の切欠位置は、第２図に示す如くである。
１図に示す開先形状に加工された鋼板に、表２および表
８に示す化学組成を有する高塩基性の７ラツクスおよび
溶接用電極を用いて２電極サブマージアーク溶接を行っ
た。溶接条件は表４に示す通１５りである。また溶接金
属の切欠しん性を調べるために行ったシャルピー衝撃試
験片の切欠位置は、第２図に示す如くである。
表４ 溶接条件
表５に溶接を実施した後の溶接金属の化学成分、強度お
よびじん性を示す。
よびじん性を示す。
まず試験ＡＸ〜５はこの発明による溶接金属で１あり、
溶接金属の原質部、再熱部の両方において良好なしん性
が得られていることがわかる。
溶接金属の原質部、再熱部の両方において良好なしん性
が得られていることがわかる。
試験前６〜７はＭＯを適正範囲を外れて過剰に含んでい
るために、再熱部のじん性が劣化し、逆に試験前９はＩ
Ｉ（ｏを含んでいないために原質部で良好なしん性が得
られない。
るために、再熱部のじん性が劣化し、逆に試験前９はＩ
Ｉ（ｏを含んでいないために原質部で良好なしん性が得
られない。
また試験前８はＮｉが不足しでいるために、再熱部で安
定したしん性が得られず、試験Ａ１０は成分組成が適正
範囲に入っているものの強度が適正ｌ・・範囲を超えて
いるため、平凡なじん性しか得られていないことがわか
る。試１ｍ Ａ １１はＮｉ 、 Ｍｏを適正範囲を外
れて過少にしか含んでおらず、強度も５ｏｋｙｆ／−以
下であり、溶接金属の焼入れ性不足のため原質部で良好
なしん性が得られない。な１・お、この実施例ではＢは
フラックス中にＢ２Ｏ３を添加することにより含有させ
たが、ワイヤ中にＢを含むものあるいはこれらを両方用
いても同様の効果が得られる。
定したしん性が得られず、試験Ａ１０は成分組成が適正
範囲に入っているものの強度が適正ｌ・・範囲を超えて
いるため、平凡なじん性しか得られていないことがわか
る。試１ｍ Ａ １１はＮｉ 、 Ｍｏを適正範囲を外
れて過少にしか含んでおらず、強度も５ｏｋｙｆ／−以
下であり、溶接金属の焼入れ性不足のため原質部で良好
なしん性が得られない。な１・お、この実施例ではＢは
フラックス中にＢ２Ｏ３を添加することにより含有させ
たが、ワイヤ中にＢを含むものあるいはこれらを両方用
いても同様の効果が得られる。
（発明の効果）
以上説明した如くこの発明によれば、大入熱多層盛のサ
ブマージアーク溶接において溶接金属の原質部および再
熱部の両方で極めて優れた低温じん性を得ることができ
る。
ブマージアーク溶接において溶接金属の原質部および再
熱部の両方で極めて優れた低温じん性を得ることができ
る。
第１図は多Ｉ―盛のサブマージアーク溶接の説明図Ａ
第２図はシャルピー衝撃試験片の説明図、第３図（ａ）
の）は溶接金属の原質部と再熱部とのじｌ（・ん性を示
すグラフ、 第４図は溶接入熱量と溶接金属の強度との関連を示すグ
ラフである。 滲、１？リシＫＪ／ｃ、ｎジ
の）は溶接金属の原質部と再熱部とのじｌ（・ん性を示
すグラフ、 第４図は溶接入熱量と溶接金属の強度との関連を示すグ
ラフである。 滲、１？リシＫＪ／ｃ、ｎジ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、溶接入熱量が６０ＫＪ／ｃｍ以上のサブマージアー
ク溶接を行うに際し、 Ｃ：０．１５ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．６ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０〜２．０ｗｔ％、 Ｎｉ：０．５〜３．０ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１〜０．４ｗｔ％、 Ｔｉ：０．３ｗｔ％以下、および Ｂ：０．０２ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなる溶接
用電極に、 ＣａＯ：５〜２０ｗｔ％、 ＣａＦ＿２：１０〜２０ｗｔ％、 ＳｉＯ＿２：１０〜３０ｗｔ％、 ＭｇＯ：２０〜４０ｗｔ％、 Ａｌ＿２Ｏ＿３：５〜２０ｗｔ％、 Ｓｉ：５ｗｔ％以下、 Ｍｎ：５ｗｔ％以下、 Ｂ＿２Ｏ＿３：１．５ｗｔ％以下、および アルカリ金属酸化物：５ｗｔ％以下 を含有し、下記の（１）式にて示される塩基度Ｂ＿Ｌが
１以上のフラックスを、 組合わせて用い、さらに上記溶接入熱量の 調整によつて引張強度が５０〜６８ｋｇｆ／ｍｍ＾３の
範囲にある溶接金属を得ることを特徴とするサブマージ
アーク溶接方法。 記 Ｂ＿Ｌ＝６．０５（Ｎ＿Ｃ＿ａ＿Ｏ＋Ｎ＿Ｃ＿ａ＿Ｆ＿
＿２）−６．３Ｎ＿Ｓ＿ｉ＿Ｏ＿＿２＋４．０Ｎ＿Ｍ＿
ｇ＿Ｏ−０．２Ｎ＿Ａ＿ｌ＿＿２＿Ｏ＿＿３……………
（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27977884A JPS61159298A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | サブマ−ジア−ク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27977884A JPS61159298A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | サブマ−ジア−ク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159298A true JPS61159298A (ja) | 1986-07-18 |
Family
ID=17615788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27977884A Pending JPS61159298A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | サブマ−ジア−ク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61159298A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6356396A (ja) * | 1986-08-23 | 1988-03-10 | Kobe Steel Ltd | 横向サブマージアーク溶接方法 |
| JP2002178147A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-25 | Kobe Steel Ltd | 溶接金属の簡易特性予測方法および溶接施工条件決定法 |
| JP2003126990A (ja) * | 2001-10-23 | 2003-05-08 | Nippon Welding Rod Kk | 溶接方法及びサブマージ溶接用フラックス |
| CN102962602A (zh) * | 2012-11-08 | 2013-03-13 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种超高强度全奥氏体不锈钢焊丝 |
| CN105945448A (zh) * | 2016-05-20 | 2016-09-21 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种低碳中锰高硅镍合金型高韧性埋弧焊丝及其使用方法 |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP27977884A patent/JPS61159298A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6356396A (ja) * | 1986-08-23 | 1988-03-10 | Kobe Steel Ltd | 横向サブマージアーク溶接方法 |
| JPH0378197B2 (ja) * | 1986-08-23 | 1991-12-12 | Kobe Steel Ltd | |
| JP2002178147A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-25 | Kobe Steel Ltd | 溶接金属の簡易特性予測方法および溶接施工条件決定法 |
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| CN105945448A (zh) * | 2016-05-20 | 2016-09-21 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种低碳中锰高硅镍合金型高韧性埋弧焊丝及其使用方法 |
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