JPS6115739A - 水素化処理用触媒 - Google Patents
水素化処理用触媒Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
- B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
- B01J37/0201—Impregnation
- B01J37/0205—Impregnation in several steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
- B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
- B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
- B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
-
- B01J35/31—
-
- B01J35/615—
-
- B01J35/635—
-
- B01J35/647—
-
- B01J35/66—
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
- C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
- C10G45/06—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10G45/08—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum, or tungsten metals, or compounds thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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- B01J21/00—Catalysts comprising the elements, oxides, or hydroxides of magnesium, boron, aluminium, carbon, silicon, titanium, zirconium, or hafnium
- B01J21/12—Silica and alumina
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明を一炭化水素油の水素化処理に使用される触媒に
関するものであり、特に担体に水素化活性成分を担持さ
せて構成される特定の細孔分布を有した水素化処理用触
媒に関するものである。
関するものであり、特に担体に水素化活性成分を担持さ
せて構成される特定の細孔分布を有した水素化処理用触
媒に関するものである。
従来の技術
本発明の説明において「水素化処理」とは、炭化水素油
と水素との接触による処理方法を称し。
と水素との接触による処理方法を称し。
比較的反応条件の苛酷度の低い水素化精製、若干の分解
反応を伴う苛酷度の比較的高い水素化精製、水添異性化
、水素化脱アルキル化及びその他の水素の存在下におけ
る炭化水素油の反応を包含するものである。例えば、常
圧蒸留又は減圧蒸留の留出油及び残渣油の水素化脱硫、
水素化膜窒素、及び水素化分解を含み、又、潤滑油留分
の水素化精製1等を包含するものであるが1本発明の触
媒によれば、特に、常圧蒸留の留出油又は残渣油及びこ
れらの混合油の水素化脱硫を実施するに際して有効であ
るため、以下、これを中心に本発明を説明する。
反応を伴う苛酷度の比較的高い水素化精製、水添異性化
、水素化脱アルキル化及びその他の水素の存在下におけ
る炭化水素油の反応を包含するものである。例えば、常
圧蒸留又は減圧蒸留の留出油及び残渣油の水素化脱硫、
水素化膜窒素、及び水素化分解を含み、又、潤滑油留分
の水素化精製1等を包含するものであるが1本発明の触
媒によれば、特に、常圧蒸留の留出油又は残渣油及びこ
れらの混合油の水素化脱硫を実施するに際して有効であ
るため、以下、これを中心に本発明を説明する。
水素化活性成分を含有する触媒を使用する含硫炭化水素
油の水素化精製による脱硫方法は、公知となってすでに
久しいがアスファルト及び金属含有化合物を含有する重
質炭化水素油を工業的に脱硫することができる水素化脱
硫法は現今、無公害化プロセスとして、その確立と改良
が切望されている。
油の水素化精製による脱硫方法は、公知となってすでに
久しいがアスファルト及び金属含有化合物を含有する重
質炭化水素油を工業的に脱硫することができる水素化脱
硫法は現今、無公害化プロセスとして、その確立と改良
が切望されている。
坤油の常圧又は減圧における蒸留において残留物として
得られる重質物質を含有する重質炭化水素油は1発電設
備をはじめあらゆる産業設備における動力用及び加熱用
燃料として、又は大型船舶用燃料として重要な役割を担
うものであるが、軽質留出油に比し、硫黄含有借が高く
、従って、加熱炉等における燃焼において、亜硫酸ガス
及び無水硫酸を生成し、排出ガスと共に大気に放散され
て。
得られる重質物質を含有する重質炭化水素油は1発電設
備をはじめあらゆる産業設備における動力用及び加熱用
燃料として、又は大型船舶用燃料として重要な役割を担
うものであるが、軽質留出油に比し、硫黄含有借が高く
、従って、加熱炉等における燃焼において、亜硫酸ガス
及び無水硫酸を生成し、排出ガスと共に大気に放散され
て。
大気汚染を惹起して公害問題を誘発する。又、残渣油中
には、硫黄化合物と同様に窒素化合物をも含有し、これ
が燃焼により窒素酸化物(NOx。
には、硫黄化合物と同様に窒素化合物をも含有し、これ
が燃焼により窒素酸化物(NOx。
〔Xは主として1または2〕)を発生し、これ又光化学
スモッグ等の大気汚染の可能性を構成するものである。
スモッグ等の大気汚染の可能性を構成するものである。
炭化水素油中の硫黄化合物及び窒素化合物は。
触媒の存在下における水素化反応により、各々。
硫化水素及びアンモニア等として炭化水素油から分離す
ることができる。
ることができる。
I2かしながら1重質炭化水素油、就中、残渣油には、
訓媒汚染物質1例えば、バナジウム及び鉄その他の金属
の有機化合物が含有されており触媒の活性を急速に劣化
し、又、その再生を阻害する。
訓媒汚染物質1例えば、バナジウム及び鉄その他の金属
の有機化合物が含有されており触媒の活性を急速に劣化
し、又、その再生を阻害する。
更に残渣油には、アスファルトン、又はアスファルト等
の多環芳香族類の高分子化合物が存在し。
の多環芳香族類の高分子化合物が存在し。
これが、水素化脱硫及び水素化膜窒素において触媒表面
に付着して炭素質沈着物の生成を惹起し触媒の細孔を閉
塞して活性を劣化させるなど1重質炭化水素油の水素化
精製を実施するKは、極めて内錐な技術的課題に遭遇す
る。
に付着して炭素質沈着物の生成を惹起し触媒の細孔を閉
塞して活性を劣化させるなど1重質炭化水素油の水素化
精製を実施するKは、極めて内錐な技術的課題に遭遇す
る。
従来、残渣油の水素化脱硫に使用される触媒について種
々の検討がなされている。例えば、アスファルト及び金
属含有化合物を含有する炭化水素油の水素化脱硫及び水
素化膜窒素を行なうためには、使用する水素化処理用触
媒の細孔分布が活性及び活性維持能に大きく影響を与え
ることを予想して、原料油中のアスファルト及び金属含
有化合物の浸入7防1F、するために細孔半径80A以
上の細孔容積を全細孔容積の10%以下に抑えた細孔分
布を有する触媒を使用する方法(特公昭45−3814
2号公報)又は前記同残渣油の水素化脱硫において半径
120A以下の細孔の容積が1OA間隔で比較的均一に
分布した触媒を使用する方法(特公昭45−38143
号公報)等が知られている。父、約5O−10OAの範
囲の孔径を有する粒子の細孔容積を全容積の少なくとも
50チとし、0−5OAの範囲の孔径な有する細孔容積
を最大25%とする原油又は接頭原油の水素化脱硫触媒
も開示されている(特開昭47−10.356、号公報
)fi 発明が解決しようとする問題点 本発明者等も、触媒の細孔分布が与える触媒性能への影
響が重要であることを認識し数多の研究を行なった。斯
る研究過程において本発明者等は。
々の検討がなされている。例えば、アスファルト及び金
属含有化合物を含有する炭化水素油の水素化脱硫及び水
素化膜窒素を行なうためには、使用する水素化処理用触
媒の細孔分布が活性及び活性維持能に大きく影響を与え
ることを予想して、原料油中のアスファルト及び金属含
有化合物の浸入7防1F、するために細孔半径80A以
上の細孔容積を全細孔容積の10%以下に抑えた細孔分
布を有する触媒を使用する方法(特公昭45−3814
2号公報)又は前記同残渣油の水素化脱硫において半径
120A以下の細孔の容積が1OA間隔で比較的均一に
分布した触媒を使用する方法(特公昭45−38143
号公報)等が知られている。父、約5O−10OAの範
囲の孔径を有する粒子の細孔容積を全容積の少なくとも
50チとし、0−5OAの範囲の孔径な有する細孔容積
を最大25%とする原油又は接頭原油の水素化脱硫触媒
も開示されている(特開昭47−10.356、号公報
)fi 発明が解決しようとする問題点 本発明者等も、触媒の細孔分布が与える触媒性能への影
響が重要であることを認識し数多の研究を行なった。斯
る研究過程において本発明者等は。
上記の如きアスファルトを含有する残渣油は勿論のこと
常圧蒸留又は減圧蒸留の留出油の水素化脱硫を実施する
に際して優れた触媒性能(活性及び活性維持能を得るK
は水素化活性金属を担持させた触媒の細孔分布を特定の
範囲内に限定することが極めて重要であることを見出し
た。
常圧蒸留又は減圧蒸留の留出油の水素化脱硫を実施する
に際して優れた触媒性能(活性及び活性維持能を得るK
は水素化活性金属を担持させた触媒の細孔分布を特定の
範囲内に限定することが極めて重要であることを見出し
た。
上記したような従来の水素化脱硫方法においては、使用
する触媒の細孔半径300八以上のいわゆるマクロボア
ーの細孔分布については十分検討されておらず、その触
媒性能に与える影響は無視されている。すなわち、従来
開示された技術は。
する触媒の細孔半径300八以上のいわゆるマクロボア
ーの細孔分布については十分検討されておらず、その触
媒性能に与える影響は無視されている。すなわち、従来
開示された技術は。
いわゆるミクロボアに重点が置かれているが、ミクロボ
アのみでは常圧蒸留残渣油、減圧蒸留軽油及び減圧蒸留
残渣油等の如き多情の硫黄分、窒素分、金属分、アスフ
ァルトおよびその他の不純物を含有する炭化水素油の水
素化精製の活性および活性維持能を向上させることがで
きない。
アのみでは常圧蒸留残渣油、減圧蒸留軽油及び減圧蒸留
残渣油等の如き多情の硫黄分、窒素分、金属分、アスフ
ァルトおよびその他の不純物を含有する炭化水素油の水
素化精製の活性および活性維持能を向上させることがで
きない。
素に多大の影響を与えることを見出した。即ち。
水銀圧入法により1llll定した細孔直径300〜1
5.0OOAの細孔容積が約0.05 m/ / g以
下であり、且つ窒素吸着法により測定した30〜100
χの範囲の直径を有する細孔の容積がO〜150Aの範
囲の直径を有する細孔の容積の70%以上。
5.0OOAの細孔容積が約0.05 m/ / g以
下であり、且つ窒素吸着法により測定した30〜100
χの範囲の直径を有する細孔の容積がO〜150Aの範
囲の直径を有する細孔の容積の70%以上。
好ましくは80%以上、更に好ましくは90チ以上であ
り、更に150〜300穴の範囲の直径を有する細孔の
容積が0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の
30%以下、好ましくは20%堤下、更に好ましくは1
0%以下である触媒が極めて顕著な脱硫効果を発揮する
ことを見出した。
り、更に150〜300穴の範囲の直径を有する細孔の
容積が0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の
30%以下、好ましくは20%堤下、更に好ましくは1
0%以下である触媒が極めて顕著な脱硫効果を発揮する
ことを見出した。
つまり水素化精製用触媒の存在下における水素との接触
において重質炭化水素油、特に、残渣油に含有されるア
スファルト及びレジン分が触媒の細孔に侵入し、触媒の
活性劣化の原因となることを防止するためには、マクロ
ボアーの細孔容積を低減させることが必要である。
において重質炭化水素油、特に、残渣油に含有されるア
スファルト及びレジン分が触媒の細孔に侵入し、触媒の
活性劣化の原因となることを防止するためには、マクロ
ボアーの細孔容積を低減させることが必要である。
又、飽和炭化水素の炭素間開裂に伴う炭化水素油の軽質
化を抑制し、アスファルト及びレジン分による触媒の細
孔の閉塞を防止するためには直径30A以下の細孔を低
減することが好ましいわけである。
化を抑制し、アスファルト及びレジン分による触媒の細
孔の閉塞を防止するためには直径30A以下の細孔を低
減することが好ましいわけである。
更に又、上述のように本発明者等は触媒の細孔分布と触
媒性能との関係を研究する中に、触媒が特定の細孔分布
を有している場合に、常圧蒸留又は低圧蒸留の留出油の
水素化脱硫に際して優れた活性及び活性維持能を示すこ
とを見出したのであるが、それは特定な細孔形状によつ
【形成される活性点が、炭素−硫黄結合、炭素−9素結
合の如きヘテロ原子との結合を選択的に切断し、コーク
生成、そして触媒劣化につながる炭素−炭素結合開裂及
び炭素−水素結合開裂を抑制する顕著な効果をもたらす
ものと思われる。またアルミナ担体にシリカを添加する
ことによっても固体酸性な制(財)することができ、炭
素−へテロ原子結合を選択的に切断し、水素化処理活性
を促進する効果がもたらされることが分った。
媒性能との関係を研究する中に、触媒が特定の細孔分布
を有している場合に、常圧蒸留又は低圧蒸留の留出油の
水素化脱硫に際して優れた活性及び活性維持能を示すこ
とを見出したのであるが、それは特定な細孔形状によつ
【形成される活性点が、炭素−硫黄結合、炭素−9素結
合の如きヘテロ原子との結合を選択的に切断し、コーク
生成、そして触媒劣化につながる炭素−炭素結合開裂及
び炭素−水素結合開裂を抑制する顕著な効果をもたらす
ものと思われる。またアルミナ担体にシリカを添加する
ことによっても固体酸性な制(財)することができ、炭
素−へテロ原子結合を選択的に切断し、水素化処理活性
を促進する効果がもたらされることが分った。
史にシリカアルミナ担体は、シリカ及びアルミナを分散
させることが活性金属成分をも効果的に分散させること
ができることが分った。すなわち。
させることが活性金属成分をも効果的に分散させること
ができることが分った。すなわち。
乍
てi[’NPとなる、この重数担持は、第1族とアルミ
ナのイオン結合の後に第■族を担持するという手法に対
しても有効である。
ナのイオン結合の後に第■族を担持するという手法に対
しても有効である。
本発明は1以上のように触媒のミクロボアー及びマクロ
ボアーの両領域にわたる細孔分布が脱硫及び脱窒素に与
える効果並びに担体に於けるシリカの効果を明らかにし
て完成したものである。すなわち細孔分布に関しては、
水銀圧入法により測定した細孔直径300〜15,0O
OAの細孔容積が約0.05 m/7gであり、かつ、
窒素吸着法により測定した30〜100Aの範囲の直径
を有する細孔の容積が0〜150Aの範囲の直径を有す
る細孔の容積の約70係以上であり、さらに、150〜
300Aの範囲の直径を有する細孔の容積がO〜300
Rの範囲の直径を有する細孔の容積の約30係以下であ
る触媒が極めて顕著な脱硫効果を発輝することを見出し
て本発明の完成に到ったのである。
ボアーの両領域にわたる細孔分布が脱硫及び脱窒素に与
える効果並びに担体に於けるシリカの効果を明らかにし
て完成したものである。すなわち細孔分布に関しては、
水銀圧入法により測定した細孔直径300〜15,0O
OAの細孔容積が約0.05 m/7gであり、かつ、
窒素吸着法により測定した30〜100Aの範囲の直径
を有する細孔の容積が0〜150Aの範囲の直径を有す
る細孔の容積の約70係以上であり、さらに、150〜
300Aの範囲の直径を有する細孔の容積がO〜300
Rの範囲の直径を有する細孔の容積の約30係以下であ
る触媒が極めて顕著な脱硫効果を発輝することを見出し
て本発明の完成に到ったのである。
本発明を要約すると1本発明(′!、シリカを約2〜3
5重i%含有するアルミナ又はアルミナ含有担体上に少
なくとも一種の水素化活性成分を担持させて成り、 ■ 30〜100Aの範囲の直径を有する細孔の容積が
θ〜150Aの範囲の直径を有する細孔の容積の70チ
以上 ■ 150〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積
が0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の約3
0%以下(上記■及び■の細孔容積は窒素吸着法により
測定) ■ 水銀圧入法により測定した150〜150.0OO
Aの範囲の直径を有する細孔の容積が約0.005〜o
、 25 mll / gの範囲■ 水銀圧入法により
測定した300〜15.00OAの範囲の直径を有する
細孔の容積が約0.05mat/ g以下 ■ 窒素吸着法により測定した0〜600Aの範囲の直
径を有する細孔の容積が約0.30〜0、70 mll
/gの範囲 ■ 比表面積が約200〜400m’/gの範囲である
水素化処理用触媒を提供するものである。
5重i%含有するアルミナ又はアルミナ含有担体上に少
なくとも一種の水素化活性成分を担持させて成り、 ■ 30〜100Aの範囲の直径を有する細孔の容積が
θ〜150Aの範囲の直径を有する細孔の容積の70チ
以上 ■ 150〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積
が0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の約3
0%以下(上記■及び■の細孔容積は窒素吸着法により
測定) ■ 水銀圧入法により測定した150〜150.0OO
Aの範囲の直径を有する細孔の容積が約0.005〜o
、 25 mll / gの範囲■ 水銀圧入法により
測定した300〜15.00OAの範囲の直径を有する
細孔の容積が約0.05mat/ g以下 ■ 窒素吸着法により測定した0〜600Aの範囲の直
径を有する細孔の容積が約0.30〜0、70 mll
/gの範囲 ■ 比表面積が約200〜400m’/gの範囲である
水素化処理用触媒を提供するものである。
本発明の好ましい実施態様によると。
■ 30〜100Aの範囲の直径を有する細孔の容積は
、0〜150Aの範囲の直径を有する細孔の容積の80
係以上、更に好ましくは90チ以上であり。
、0〜150Aの範囲の直径を有する細孔の容積の80
係以上、更に好ましくは90チ以上であり。
■ 150〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積
は、0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の約
20チ以下、更に好ましくは10係以下であり。
は、0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の約
20チ以下、更に好ましくは10係以下であり。
■ 水銀圧入法により測定した150〜150、00
OAの範囲の直径を有する細孔の容積は、約0.01〜
0.20 +nI/gの範囲、更に好ましくは0.02
〜0.10 mll/ gの範囲であり。
OAの範囲の直径を有する細孔の容積は、約0.01〜
0.20 +nI/gの範囲、更に好ましくは0.02
〜0.10 mll/ gの範囲であり。
■ 水銀圧入法により測定した300〜15.00OA
の範囲の直径を有する4B孔の容積は、約0.03m/
/g以下、更に好ましくは0.02m//g以下であり
、 ■ 窒素吸着法により測定した0〜600Aの範囲の@
径を有する細孔の容積は0.40〜0,65m7!/g
の範囲、更に好ましくは0.45〜0.60m//gの
範囲であり。
の範囲の直径を有する4B孔の容積は、約0.03m/
/g以下、更に好ましくは0.02m//g以下であり
、 ■ 窒素吸着法により測定した0〜600Aの範囲の@
径を有する細孔の容積は0.40〜0,65m7!/g
の範囲、更に好ましくは0.45〜0.60m//gの
範囲であり。
■ 比表面積は230〜350 m’/gの範囲。
更に好ましくは250〜330m″/gの範囲とされる
わ 次に、担体について更に詳しく説明すると、アルミナ、
シリカ、アルミナ−シリカ及びマグネシア等の如き固体
酸は、炭化水素油の脱硫反応及び脱窒素灰゛応に達する
触媒成分であることはすでに公知であるが、水素化精製
においては、所望の固体酸性度を保持させることが肝要
であり、この目的のためにはシリカ含有曽により酸性制
御をなし得る。本発明者等は、担体中シリカ含有量によ
る酸性制御に基づく分解活性の調整と共に触媒の細孔溝
造を決定することにより、炭化水素油の水素化反応の接
触能及び選択性を調整できることを認めている。この種
の選択性は、炭化水素油の脱硫及び脱窒素において水素
消費量を節約し、かつ。
わ 次に、担体について更に詳しく説明すると、アルミナ、
シリカ、アルミナ−シリカ及びマグネシア等の如き固体
酸は、炭化水素油の脱硫反応及び脱窒素灰゛応に達する
触媒成分であることはすでに公知であるが、水素化精製
においては、所望の固体酸性度を保持させることが肝要
であり、この目的のためにはシリカ含有曽により酸性制
御をなし得る。本発明者等は、担体中シリカ含有量によ
る酸性制御に基づく分解活性の調整と共に触媒の細孔溝
造を決定することにより、炭化水素油の水素化反応の接
触能及び選択性を調整できることを認めている。この種
の選択性は、炭化水素油の脱硫及び脱窒素において水素
消費量を節約し、かつ。
分解反応に伴なう炭素分の生成による触媒活性の低下を
防止する効果を有するものであり、極めて@量な役割を
演する。又、アルミナ担体にシリカを添加すれば固体酸
性が賦与され、炭素−イオウ結合開裂に伴う脱硫活性が
促進される。
防止する効果を有するものであり、極めて@量な役割を
演する。又、アルミナ担体にシリカを添加すれば固体酸
性が賦与され、炭素−イオウ結合開裂に伴う脱硫活性が
促進される。
従って5水素化脱硫反応又は水素化膜窒素反応において
は、前述の如く、過度の分解反応に伴う水素消費量の増
大又はコークの生成等の制御するためにはアルミナ含有
担体中のシリカの含有瞼を約2〜3stN%、好ましく
は約5〜30重量%。
は、前述の如く、過度の分解反応に伴う水素消費量の増
大又はコークの生成等の制御するためにはアルミナ含有
担体中のシリカの含有瞼を約2〜3stN%、好ましく
は約5〜30重量%。
更に好ましくは7〜12重量係の範囲となすべきである
。
。
本発明による炭化水素油の水素化処理用触媒は。
以上の如き知見を侵だ結果、完成したものであり、窒素
吸着法により測定した直径30〜100Aの範囲に細孔
が集中しているが、これは細孔分布を特定の節回に集中
することにより、原料油中のアスファルト、レジン分及
び有機金属化合物の表面付着による細孔閉塞を防止し、
触媒活性の維持能向上にすぐれた効果を発揮する。
吸着法により測定した直径30〜100Aの範囲に細孔
が集中しているが、これは細孔分布を特定の節回に集中
することにより、原料油中のアスファルト、レジン分及
び有機金属化合物の表面付着による細孔閉塞を防止し、
触媒活性の維持能向上にすぐれた効果を発揮する。
本発明の触媒に使用する担体は、上述のようにシリカを
約2〜35重@チ含有するアルミナ又はアルミナ含有物
質である。アルミナ含有物質としてはアルミナに他の担
体物質を配合させて得られる1ii11成物であり1例
えば、マグネシア、酸化カルシウム、ジルコニア、チタ
ニア、ボリア、ハフニア及び結晶性ゼオライト等の一種
又は二種以上をアルミナに配合することができる。前記
シリカは、前述の如(、触媒の固体酸性度の制御には好
適であるため、担体巾約2〜35重lチ、好ましくは。
約2〜35重@チ含有するアルミナ又はアルミナ含有物
質である。アルミナ含有物質としてはアルミナに他の担
体物質を配合させて得られる1ii11成物であり1例
えば、マグネシア、酸化カルシウム、ジルコニア、チタ
ニア、ボリア、ハフニア及び結晶性ゼオライト等の一種
又は二種以上をアルミナに配合することができる。前記
シリカは、前述の如(、触媒の固体酸性度の制御には好
適であるため、担体巾約2〜35重lチ、好ましくは。
約5〜30重量チの範囲で使用する。更に好ましいシリ
カ含有Mは約7〜12重1t%の範囲にあることである
。シリカは、触媒に強酸点を賦与し。
カ含有Mは約7〜12重1t%の範囲にあることである
。シリカは、触媒に強酸点を賦与し。
触媒の分解活性を増大させるが、一方、例えば。
マグネシアは、アルミナ−シリカ等が有する強酸点を減
少させ、同時に弱酸点を増加させて触媒の選択性を向上
させる作用を有する。前記マグネシア、酸化カルシウム
、ジルコニア、チタニア、ボリア、ハフニア及び結晶性
ゼオライト等の耐火性無機酸化物の配合量は、アルミナ
−シリカに対して約7〜12重暗チの範囲が適当である
。
少させ、同時に弱酸点を増加させて触媒の選択性を向上
させる作用を有する。前記マグネシア、酸化カルシウム
、ジルコニア、チタニア、ボリア、ハフニア及び結晶性
ゼオライト等の耐火性無機酸化物の配合量は、アルミナ
−シリカに対して約7〜12重暗チの範囲が適当である
。
アルミナとしては、γ−アルミナ、χ−アルミナ又はη
−アルミナのいずれか又はそれらの混合体が好適である
が、不発明において開示する細孔分布および特性値を与
えるものであれば、好ましく使用することができる。
−アルミナのいずれか又はそれらの混合体が好適である
が、不発明において開示する細孔分布および特性値を与
えるものであれば、好ましく使用することができる。
アルミナ−シリカの製造法としては、アルミナ及びシリ
カのゲルを各々あらかじめ製造しておき両者を混合する
方法、シリカゲルをアルミニウム化合物の溶液に浸漬し
た後に、塩基性物質を適当量添加し、アルミナゲルをシ
リカゲル上に沈着させる方法、又は水溶性アルミニウム
化合物と水溶性珪素化合物との均一混合溶液に塩基性物
質を添加し1両者を共沈させる方法等を採用することが
できる。
カのゲルを各々あらかじめ製造しておき両者を混合する
方法、シリカゲルをアルミニウム化合物の溶液に浸漬し
た後に、塩基性物質を適当量添加し、アルミナゲルをシ
リカゲル上に沈着させる方法、又は水溶性アルミニウム
化合物と水溶性珪素化合物との均一混合溶液に塩基性物
質を添加し1両者を共沈させる方法等を採用することが
できる。
本発明において使用する水素化処理用触媒として必要な
細孔分布及び特性値のものを得るためにはアルミナ及び
シリカの水和物の沈澱および熟成において、温度は60
〜90℃で、0.5〜3時間の条件が必要である。
細孔分布及び特性値のものを得るためにはアルミナ及び
シリカの水和物の沈澱および熟成において、温度は60
〜90℃で、0.5〜3時間の条件が必要である。
細孔分布および特性値を有する触媒を得るための特定の
原料物質として水溶性化合物1例えば。
原料物質として水溶性化合物1例えば。
水溶性酸性アルミニウム化合物又は水溶性アルカリ性ア
ルミニウム化合物、具体的には、アルミニウムの硫酸塩
、塩化物、硝酸塩、アルカリ金属アルミン酸塩及びアル
ミニウムアルコキシトソの他の無機塩又は有機塩を使用
することができる。水溶性ケイ素化合物としては、アル
カリ金属ケイ酸tm(Na2o : 5iOz−] :
2−1 : 4 が好ましい。)、テトラアルコキ
シシラン、オルソケイ酸エステル等のケイ素含有化合物
が適当である。これら−のアルミニウム及びケイ素の化
合物は、水溶液として使用することができ、水溶液の濃
度は。
ルミニウム化合物、具体的には、アルミニウムの硫酸塩
、塩化物、硝酸塩、アルカリ金属アルミン酸塩及びアル
ミニウムアルコキシトソの他の無機塩又は有機塩を使用
することができる。水溶性ケイ素化合物としては、アル
カリ金属ケイ酸tm(Na2o : 5iOz−] :
2−1 : 4 が好ましい。)、テトラアルコキ
シシラン、オルソケイ酸エステル等のケイ素含有化合物
が適当である。これら−のアルミニウム及びケイ素の化
合物は、水溶液として使用することができ、水溶液の濃
度は。
特に限定するものではなく、適宜決定して差し支えがな
いが、アルミニウム化合物溶液の濃度は。
いが、アルミニウム化合物溶液の濃度は。
約0.1−4.0モルの範囲で採用することができる。
本発明の水素化処理用触媒に好適なアルミナシリカ担体
の製造法の一態様を例示すれば次の如くである。
の製造法の一態様を例示すれば次の如くである。
約50〜98℃の温水に酸性アルミニウム水溶液及び水
酸化アルカリを加え、pHを約6.0〜11.0.好ま
しくは約80〜10.0の範囲に調整し、約50〜98
℃の温度にして少なくとも1時間保持する。これにケイ
酸アルカリの水溶液を加え、必要に応じて、鉱酸溶液を
加え、pHを約8.0〜10.0の範囲に調整し、約5
0〜98℃の温度にて少なくとも2時間保持する。この
処理が終了した後、沈澱を濾別し、炭酸アンモニウム溶
液及び水で洗浄して不純物イオンを除去し、乾燥及び焼
成等の処理を行ない担体に仕上げる。
酸化アルカリを加え、pHを約6.0〜11.0.好ま
しくは約80〜10.0の範囲に調整し、約50〜98
℃の温度にして少なくとも1時間保持する。これにケイ
酸アルカリの水溶液を加え、必要に応じて、鉱酸溶液を
加え、pHを約8.0〜10.0の範囲に調整し、約5
0〜98℃の温度にて少なくとも2時間保持する。この
処理が終了した後、沈澱を濾別し、炭酸アンモニウム溶
液及び水で洗浄して不純物イオンを除去し、乾燥及び焼
成等の処理を行ない担体に仕上げる。
乾燥は、酸素の存在下又は非存在下において。
常温−約200℃に加熱し、焼成は、酸素の存在下にお
いて、約200〜800℃の範囲に加熱することにより
行なう。
いて、約200〜800℃の範囲に加熱することにより
行なう。
担体上に担持させる水素化活性金属成分としては1元素
周期律表第■族金属及び第vN族金属の群から選択され
る一種又は二種以上の金属を選択する。すなわら、第■
族のクロム、モリブデン及びタングステン、第1族の鉄
、コバルト、ニッケル。
周期律表第■族金属及び第vN族金属の群から選択され
る一種又は二種以上の金属を選択する。すなわら、第■
族のクロム、モリブデン及びタングステン、第1族の鉄
、コバルト、ニッケル。
パラジウム、白金、オスミウム、イリジウム、ルテニウ
ム及びロジウム等から一種又は二種以上を選択して使用
する。炭化水素油の水素化脱硫のためには、特に、第■
族金属と第■族金属との組合せ1例えば、モリブデン−
コバルト、モリブデン−ニッケル、タングステン−ニッ
ケル、モリブデン−コバルト−ニッケル又はタングステ
ン−コバルト−ニッケル等の組合せを好ましく使用する
ことができる。これらの活性金属成分に元素周期律表第
v■族金属1例えばマンガン、及び第■族金属。
ム及びロジウム等から一種又は二種以上を選択して使用
する。炭化水素油の水素化脱硫のためには、特に、第■
族金属と第■族金属との組合せ1例えば、モリブデン−
コバルト、モリブデン−ニッケル、タングステン−ニッ
ケル、モリブデン−コバルト−ニッケル又はタングステ
ン−コバルト−ニッケル等の組合せを好ましく使用する
ことができる。これらの活性金属成分に元素周期律表第
v■族金属1例えばマンガン、及び第■族金属。
例エバ、錫、ゲルマニウム等を添加して使用することも
できる。
できる。
これら水素化活性金属成分は、酸化物及び/又は硫化物
として担持させることが好適である。
として担持させることが好適である。
担持方法としては、担体を前記金属の可溶性塩の溶液に
浸漬し、金属成分な担体中に導入する含浸法又は担体の
製造の際、同時に沈澱させる共沈法等を採用することが
でき、その他如何なる方法を使用しても差し支えがない
が、操作面及び触媒の物性を保障するには、含浸法によ
ることが好ましい。含浸操作としては、担体を常温又は
常温以上で含浸溶液に浸漬して所望成分が十分担体中に
含浸する条件に保持する。含浸溶液の量及び温度は、所
望量の金属が担持されるように適宜調整することができ
る。担持量の如何により、含浸溶液に浸漬する担体の晴
を決定する。
浸漬し、金属成分な担体中に導入する含浸法又は担体の
製造の際、同時に沈澱させる共沈法等を採用することが
でき、その他如何なる方法を使用しても差し支えがない
が、操作面及び触媒の物性を保障するには、含浸法によ
ることが好ましい。含浸操作としては、担体を常温又は
常温以上で含浸溶液に浸漬して所望成分が十分担体中に
含浸する条件に保持する。含浸溶液の量及び温度は、所
望量の金属が担持されるように適宜調整することができ
る。担持量の如何により、含浸溶液に浸漬する担体の晴
を決定する。
金属成分の担持量としては、酸化物として前記第〜1族
金属については触媒基準で約0.1〜20重量係の範囲
5第■族金・属は、約5〜20重量%の範囲でよい。
金属については触媒基準で約0.1〜20重量係の範囲
5第■族金・属は、約5〜20重量%の範囲でよい。
相持金属は、その種類により一液含浸法又は二液含浸法
等のいずれの方法を採用してもよい。すなわち、二種以
上の金@成分を担持するには、二種以上の今頃成分を混
合し、その混合溶液から同時に含浸(−液含浸法)する
か又は二種以上の金属成分の溶液を別々に調製し、逐次
含浸していく(二液含浸法)こともできるわけであり5
本発明においてはこれら方法を何ら限定するものではな
い。
等のいずれの方法を採用してもよい。すなわち、二種以
上の金@成分を担持するには、二種以上の今頃成分を混
合し、その混合溶液から同時に含浸(−液含浸法)する
か又は二種以上の金属成分の溶液を別々に調製し、逐次
含浸していく(二液含浸法)こともできるわけであり5
本発明においてはこれら方法を何ら限定するものではな
い。
しかしながら、本発明に従った触媒は、担体として上述
したようなシリカアルミナ又はシリカアルミナ含有物を
使用し、該担体上に先ず元素周期表第11■族金属の群
から選択される一種又は二種以上の金属を担持させ(第
1ステツプ)1次で元素周期表第VIB族金属の群から
選択される一種又は二種以上の金属を担持させる(第2
ステツプ)方法が好ましい。更に詳しく説明すると、該
方法によると、相体上に第1ステツプにて担持させる水
素化活性金属成分は1元素周期表第橿族金属の群から選
択される一種又は二種以上の金属である。
したようなシリカアルミナ又はシリカアルミナ含有物を
使用し、該担体上に先ず元素周期表第11■族金属の群
から選択される一種又は二種以上の金属を担持させ(第
1ステツプ)1次で元素周期表第VIB族金属の群から
選択される一種又は二種以上の金属を担持させる(第2
ステツプ)方法が好ましい。更に詳しく説明すると、該
方法によると、相体上に第1ステツプにて担持させる水
素化活性金属成分は1元素周期表第橿族金属の群から選
択される一種又は二種以上の金属である。
即ち、第1族の鉄、コバルト、ニッケル、パッジラム、
白金、オスミウム、イリジウム、ルテニウム及びロジウ
ム等から一種又は二種以上が選択して使用される。好ま
しくは、コバルト及びニッケルが単独で又は両者を組合
せて使用されるであろう・ 第2ステツプにて担体に担持させる水素化活性金/4t
j12分は1元素周期表第VI B族金媚の群から選択
される一種又は二種以上の金属である。即ち。
白金、オスミウム、イリジウム、ルテニウム及びロジウ
ム等から一種又は二種以上が選択して使用される。好ま
しくは、コバルト及びニッケルが単独で又は両者を組合
せて使用されるであろう・ 第2ステツプにて担体に担持させる水素化活性金/4t
j12分は1元素周期表第VI B族金媚の群から選択
される一種又は二種以上の金属である。即ち。
第■B族のクロム、モリブデン及びタングステンから一
種又は二種以上が選択して使用される。好ましくはモリ
ブデン及びタングステンが単独で又は両者を組合せて使
用されるであろう。又所望に応じ、第三の金属を添加す
ることも可能であろう。
種又は二種以上が選択して使用される。好ましくはモリ
ブデン及びタングステンが単独で又は両者を組合せて使
用されるであろう。又所望に応じ、第三の金属を添加す
ることも可能であろう。
上記第vill族及び第VIB族の水素化活性金属成分
は、酸化物及び/又は硫化物として担持させることが好
適であり、該第1及び第2ステツプによる相持方法では
活性金属成分の担持喰は、酸化物として触媒基準で、第
vlII族金属は0.5〜20チ重量%、好ましくは1
〜8重量%、より好ましくは2〜5重量%であり、第V
IB族金属は5〜30重量%、好ましくは8〜25重量
%、より好ましくは15〜20重量%である。第111
族金頃をO15重量重量下担持させたのでは十分な触媒
が得られず。
は、酸化物及び/又は硫化物として担持させることが好
適であり、該第1及び第2ステツプによる相持方法では
活性金属成分の担持喰は、酸化物として触媒基準で、第
vlII族金属は0.5〜20チ重量%、好ましくは1
〜8重量%、より好ましくは2〜5重量%であり、第V
IB族金属は5〜30重量%、好ましくは8〜25重量
%、より好ましくは15〜20重量%である。第111
族金頃をO15重量重量下担持させたのでは十分な触媒
が得られず。
又20重量多以上では担体と結合しない遊離の金属成分
が増加する。第1族金属の遊離成分が増加すると1次で
第■B族金属を担持させる場合に不活性の複合酸化物が
生成し、第VIB族金属の分散性を低下せしめ、触媒活
性を低下させる。一方。
が増加する。第1族金属の遊離成分が増加すると1次で
第■B族金属を担持させる場合に不活性の複合酸化物が
生成し、第VIB族金属の分散性を低下せしめ、触媒活
性を低下させる。一方。
第■B族金属が5重量係以下では活性が得られず、30
重@チ以上では分散性が低下すると同時に第〜!1「族
金属の助触媒効果が発揮されない。
重@チ以上では分散性が低下すると同時に第〜!1「族
金属の助触媒効果が発揮されない。
上記方法において、第1及び第2ステツプにおける活性
金属成分の担体への担持方法としては。
金属成分の担体への担持方法としては。
担体を前記金属の可溶性塩の水溶液に浸漬し、金属成分
を担体中に導入する含浸法を採用することができる。含
浸操作としては、担体を常温又は常温以上で含浸溶液に
浸漬して所望成分が十分担体中に含浸する条件に保持す
る。含浸溶液の量及び温度は、所望量の金属が担持され
るように適宜調整することができる。相持量の如何によ
り、含浸溶液に浸漬する担体の量が決定される。
を担体中に導入する含浸法を採用することができる。含
浸操作としては、担体を常温又は常温以上で含浸溶液に
浸漬して所望成分が十分担体中に含浸する条件に保持す
る。含浸溶液の量及び温度は、所望量の金属が担持され
るように適宜調整することができる。相持量の如何によ
り、含浸溶液に浸漬する担体の量が決定される。
触媒の形状は5円筒状1粒状又は錠剤状その他如何なる
ものでもよく、このような形状は、押出成形、造粒成形
等の成形法により得られる。成形物の直径は0.5〜3
.0龍の範囲が好ましい。
ものでもよく、このような形状は、押出成形、造粒成形
等の成形法により得られる。成形物の直径は0.5〜3
.0龍の範囲が好ましい。
水素化活性金属成分を含浸した担体は、含浸溶液を分離
した後、水洗、乾燥及び焼成を行なう。
した後、水洗、乾燥及び焼成を行なう。
乾燥及び焼成の条件は、前記担体の場合の条件と同一で
よい。重質炭化水素油の水素化脱硫において、触媒は、
使用に先立ち、予備硫化を行なうことが好ましい。その
方法については、後に記載する。
よい。重質炭化水素油の水素化脱硫において、触媒は、
使用に先立ち、予備硫化を行なうことが好ましい。その
方法については、後に記載する。
このようにして、3J!!遺される触媒は、前述の如く
、シリカを約2〜35重量%含有するアルミナ又はアル
ミナ担体上に少なくとも一種の水素化活性金属成分を担
持させて成り。
、シリカを約2〜35重量%含有するアルミナ又はアル
ミナ担体上に少なくとも一種の水素化活性金属成分を担
持させて成り。
■ 30〜100χの範囲の直径を有する細孔の容積が
O〜150Aの範囲の直径を有する細孔の容積の70%
以上 ■ 150〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積
が0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の約3
0チ以下(上記■及び■の細孔容積は窒素吸着法により
測定) (■ 水銀圧入法により測定した150〜150.00
0^の範囲の直径を有する細孔の容積が約0.005〜
0.25ml/gの範囲■ 水銀圧入法によりイ則定し
た300〜15,000Xの範囲の直径を有する細孔の
容積が約0.05m1l/g以下 ■ 窒素吸着法により測定した0〜600Aの範囲の直
径を有する細孔の容積が約0.30〜0.70m//g
の範囲 ■ 比表面積が約200〜400 m’ / Hの範囲
であることを特徴とするものであって、全細孔容積:
0.5〜1.0 ml/ g 、 カサ密度;約0.5
〜1.0g / rr+l、側面破壊強度−約0.8〜
3.0 kg/ vmであって、炭化水素油の良好な水
素化精製用触媒を実現する。
O〜150Aの範囲の直径を有する細孔の容積の70%
以上 ■ 150〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積
が0〜300Aの範囲の直径を有する細孔の容積の約3
0チ以下(上記■及び■の細孔容積は窒素吸着法により
測定) (■ 水銀圧入法により測定した150〜150.00
0^の範囲の直径を有する細孔の容積が約0.005〜
0.25ml/gの範囲■ 水銀圧入法によりイ則定し
た300〜15,000Xの範囲の直径を有する細孔の
容積が約0.05m1l/g以下 ■ 窒素吸着法により測定した0〜600Aの範囲の直
径を有する細孔の容積が約0.30〜0.70m//g
の範囲 ■ 比表面積が約200〜400 m’ / Hの範囲
であることを特徴とするものであって、全細孔容積:
0.5〜1.0 ml/ g 、 カサ密度;約0.5
〜1.0g / rr+l、側面破壊強度−約0.8〜
3.0 kg/ vmであって、炭化水素油の良好な水
素化精製用触媒を実現する。
触媒の細孔容積の測定法として使用した窒素吸着法及び
水銀圧入法は、P、・H,エメット他著「キャタリシス
」第1巻、第123頁(ラインホールド・パブリジング
・カンパニー発行)(1959年) P、 H,−et
t 、et a/? 、 ’ Cajalysis“、
入。
水銀圧入法は、P、・H,エメット他著「キャタリシス
」第1巻、第123頁(ラインホールド・パブリジング
・カンパニー発行)(1959年) P、 H,−et
t 、et a/? 、 ’ Cajalysis“、
入。
123 (195’9 ) (Re1Hhold Pu
bliBhilg Co、)。
bliBhilg Co、)。
及び触媒工学84座、第4巻、第69百〜第78頁(地
人書館発行)(昭和39′4)に記載の方法による。
人書館発行)(昭和39′4)に記載の方法による。
水銀圧入法においては触媒に対する水鑵の接触角を14
0’、表面張力を480ダイン/鑞とし。
0’、表面張力を480ダイン/鑞とし。
すべての細孔は円曲形であると仮定した。
窒素吸着法に対しては多分子層吸着に基づく補正の方法
が種々提案されており、その中でもRJI(法[、E、
P、 Barreff 、L、G、Jo?ner a
nd p、 P 。
が種々提案されており、その中でもRJI(法[、E、
P、 Barreff 、L、G、Jo?ner a
nd p、 P 。
1(at Hda 、 J、Amer+ +C11e”
+ Soc、 + 73 + 373(1951’)
]及びCI法[R,W、 Cranston andF
、 A、 Inkley、’Advances in
CatalysiB、 ’I X 、143 (1
957) (N6w York Academicpr
ess) ]が一般に用いられている。
+ Soc、 + 73 + 373(1951’)
]及びCI法[R,W、 Cranston andF
、 A、 Inkley、’Advances in
CatalysiB、 ’I X 、143 (1
957) (N6w York Academicpr
ess) ]が一般に用いられている。
本発明におけろ細孔容積に係るデータは吸着等混線の吸
着側をイナ用1.D)I法CD、l)ollimor6
addG、 R,Heal、 J、Appl、、 C
h6m、、 14.109(1964)]によって計は
したものである。
着側をイナ用1.D)I法CD、l)ollimor6
addG、 R,Heal、 J、Appl、、 C
h6m、、 14.109(1964)]によって計は
したものである。
本発明に従った触媒の使用による炭化水素油の水素化脱
硫の方法について述べる。
硫の方法について述べる。
f「買戻化水素油として減圧蒸留軽油1重質分解油等を
使用することができる。減圧蒸留軽油は。
使用することができる。減圧蒸留軽油は。
常圧蒸留残渣油を減圧蒸留して得られる約250℃〜5
60℃の範囲の沸点を有する留分な含有する留出油であ
り、硫黄分、窒素外及び金属分を相当計含有するもので
ある。例えば、中東原油減圧蒸留軽油の一例を挙げるな
らば、約2〜4重t%の1流量分、約0.05〜0.2
重量%の窒素外を含有する。又、残留炭素分を0.40
5重1%含有する。
60℃の範囲の沸点を有する留分な含有する留出油であ
り、硫黄分、窒素外及び金属分を相当計含有するもので
ある。例えば、中東原油減圧蒸留軽油の一例を挙げるな
らば、約2〜4重t%の1流量分、約0.05〜0.2
重量%の窒素外を含有する。又、残留炭素分を0.40
5重1%含有する。
重質分解油は、残渣油を熱分解して得られる約200℃
以上の沸点を有する分解油であり1例えば、残渣油のコ
ーキングおよびビスブレーキング等から得られる軽油を
使用することができる。
以上の沸点を有する分解油であり1例えば、残渣油のコ
ーキングおよびビスブレーキング等から得られる軽油を
使用することができる。
又、炭化水素油としては、硫黄分、窒素分、アスファル
ト及び全綱含有化合物を含有し、実質的に約480℃以
上に沸点を有するもので、原油の常圧又は減圧蒸留残渣
油を含有する。例えば、常圧において約480℃以上の
沸点を有する炭化水素成分が約30〜100重量%の範
囲の残渣油は。
ト及び全綱含有化合物を含有し、実質的に約480℃以
上に沸点を有するもので、原油の常圧又は減圧蒸留残渣
油を含有する。例えば、常圧において約480℃以上の
沸点を有する炭化水素成分が約30〜100重量%の範
囲の残渣油は。
通常、約1〜10 ’fi :il−チの硫黄分、約0
.1〜1重量−〇屋素分、約10〜1.000ppmの
金属及び約1重i%の残留炭素分(コンラドソン)を含
有する。
.1〜1重量−〇屋素分、約10〜1.000ppmの
金属及び約1重i%の残留炭素分(コンラドソン)を含
有する。
前記水素化精製法の原料油としては、前記の如き常圧蒸
留残渣油、減圧蒸留残渣油、減圧蒸留軽油重質分解油若
しくは常圧蒸留軽油又はこれらの混合油を使用すること
ができる。
留残渣油、減圧蒸留残渣油、減圧蒸留軽油重質分解油若
しくは常圧蒸留軽油又はこれらの混合油を使用すること
ができる。
反応条件は、原料油の種類、脱硫率又は脱窒素率等の如
何により適宜選択することができる。すなわち1反応Y
易度;約350〜450℃1反応圧力―約30〜200
に9/cI&、水素含有ガスレイト1約50〜1.50
01/1.及び液空間速度;約0.2〜2.OV/H/
Vを採用する。水素含有ガス中の水素濃度は、約60〜
100%の範囲でよい。
何により適宜選択することができる。すなわち1反応Y
易度;約350〜450℃1反応圧力―約30〜200
に9/cI&、水素含有ガスレイト1約50〜1.50
01/1.及び液空間速度;約0.2〜2.OV/H/
Vを採用する。水素含有ガス中の水素濃度は、約60〜
100%の範囲でよい。
本発明に従った触媒は、活性劣化が小さく、苛酷度の低
い反応条件、特に、低反応圧においても高い脱硫率を達
成することができる。
い反応条件、特に、低反応圧においても高い脱硫率を達
成することができる。
水素化脱硫を行なうにあたり、融媒は、前述したように
固定床、流動床又は移動床のいずれの形式でも使用する
ことができるが、装置面又は操作上からは固定床を採用
することが好ましい。又。
固定床、流動床又は移動床のいずれの形式でも使用する
ことができるが、装置面又は操作上からは固定床を採用
することが好ましい。又。
二基以上の複数基の反応塔を結合して水素化脱硫を行な
い、高度の脱硫率を達成することもできる。
い、高度の脱硫率を達成することもできる。
更に1本発明触媒は、脱硫・脱窒素反応を主体とする主
反応塔に前置の金属除去を目的とするカード・ドラムに
充填使用することもできる。
反応塔に前置の金属除去を目的とするカード・ドラムに
充填使用することもできる。
触媒は、使用に先立ち予備硫化を行なうことが好トしい
。予備硫化は1反応塔のその場において行なうことがで
きる。すなわち、焼成した触媒を金儲留出油と、温度;
約150−400’C,圧力(全圧);約20−100
に9/cI1.液空間速度;約0.3−2.0 V/H
/V及び約50−1.500//lの水素含有ガスの存
在下において接触させ。
。予備硫化は1反応塔のその場において行なうことがで
きる。すなわち、焼成した触媒を金儲留出油と、温度;
約150−400’C,圧力(全圧);約20−100
に9/cI1.液空間速度;約0.3−2.0 V/H
/V及び約50−1.500//lの水素含有ガスの存
在下において接触させ。
硫化処理の終了後金儲留出油を原料油に切替え原料油の
脱硫に適当な運転条件に設定し運転を)開始する。硫化
処理の方法としては1以上の如き方法の他に、硫化水素
その他の硫黄化合物を直接触媒と接触させるか又は適当
な留出油に添加してこれを触媒と接触させることもでき
る。
脱硫に適当な運転条件に設定し運転を)開始する。硫化
処理の方法としては1以上の如き方法の他に、硫化水素
その他の硫黄化合物を直接触媒と接触させるか又は適当
な留出油に添加してこれを触媒と接触させることもでき
る。
実施例
次に1本発明を実施例について0分、明する。
実施例1
純水401を約70°Cに加熱し、これに水酸化ナトリ
ウム水浴(f (NaOH231,5g−純水578.
8g)と硫酸アルミニウム水溶i(硫酸アルミニウム6
49.4g、純水994.5g)を加えた後、水酸化す
) IJウム溶液または硝酸溶液でpT(を8,8〜9
2に調節し、約70℃で約2時間熟成した。
ウム水浴(f (NaOH231,5g−純水578.
8g)と硫酸アルミニウム水溶i(硫酸アルミニウム6
49.4g、純水994.5g)を加えた後、水酸化す
) IJウム溶液または硝酸溶液でpT(を8,8〜9
2に調節し、約70℃で約2時間熟成した。
これに、ケイ酸ナトリウム−液(3号水ガラス32.4
g、純水98.6g)を加え必要に応じて硝酸的欣を加
えpHを約9とし、温度約70℃で3時間熟成した。
g、純水98.6g)を加え必要に応じて硝酸的欣を加
えpHを約9とし、温度約70℃で3時間熟成した。
生じた泥漿を濾過し濾別したケーキは、1.5%炭酸ア
ンモニウム溶液で再泥漿化1−1濾過した後。
ンモニウム溶液で再泥漿化1−1濾過した後。
dl液のす) IJウム濃度が59T1m 以下になる
まで炭酸アンモニウム層液で洗浄した。
まで炭酸アンモニウム層液で洗浄した。
これを、100°Gで16時間乾燥1−た後、純水及び
少量の酢酸を加え、成型可能な含水隈になるまで乾燥し
ながら混練し、押出し型成型機により。
少量の酢酸を加え、成型可能な含水隈になるまで乾燥し
ながら混練し、押出し型成型機により。
1.5朋φの円柱状に成型した。
成型されたペレットは、100℃で16時間乾燥し、さ
らに600℃で3時間焼成して担体とした。
らに600℃で3時間焼成して担体とした。
これに、r*化物として表わされる概略15チのモリブ
デンの最終金属含有量を生ずるに十分なモリブデン塩の
水溶液にて含浸し、乾燥し焼成した。
デンの最終金属含有量を生ずるに十分なモリブデン塩の
水溶液にて含浸し、乾燥し焼成した。
次に酸化物として表わされる概略5チのコバルトの最終
金属含有量を生ずるに十分なコバルト塩の水溶液にて含
浸し、乾燥、焼成して触媒とした。
金属含有量を生ずるに十分なコバルト塩の水溶液にて含
浸し、乾燥、焼成して触媒とした。
この物性及び化学組成は表−1に示した。
実施例2
純水401を約70℃に加熱し、これを苛性ソーダ水溶
液(Nap)(230,2g、純水575.5g)と硫
酸アルミニウム溶液(硫酸アルミニウム649.4g、
純水960.6g)を加えた後、水酸化す) IJウム
溶液または硝酸溶液でpHを8.8〜90に調節しなが
ら、約70℃で2時間熟成した。
液(Nap)(230,2g、純水575.5g)と硫
酸アルミニウム溶液(硫酸アルミニウム649.4g、
純水960.6g)を加えた後、水酸化す) IJウム
溶液または硝酸溶液でpHを8.8〜90に調節しなが
ら、約70℃で2時間熟成した。
これに、ケイ酸ナトリウム溶液(3号水ガラス34.7
g、純水114.3g)を加え、必要に応じて硝酸溶液
を加え、pHを約9に保持し、約70℃で3時間熟成し
た。
g、純水114.3g)を加え、必要に応じて硝酸溶液
を加え、pHを約9に保持し、約70℃で3時間熟成し
た。
以下の操作は、実施例と同様である。
できた触媒の性状は表−1に示した。
実施例3
純水4.OAを約70℃に加熱し、これに苛性ソーダ水
溶液(NaOH232,0g、純水580.0g)と硫
酸アルミニウム清液(硫酸アルミニウム640.0g、
純水991.0g、酒石酸アンモニウム3.3g)を加
えた後、水酸化す) IJウム溶液または、硝酸浴液で
、pHを8.8〜9.0に調節し。
溶液(NaOH232,0g、純水580.0g)と硫
酸アルミニウム清液(硫酸アルミニウム640.0g、
純水991.0g、酒石酸アンモニウム3.3g)を加
えた後、水酸化す) IJウム溶液または、硝酸浴液で
、pHを8.8〜9.0に調節し。
かつ保持しながら約70℃で2時間熟成した。
これに、ケイ酸ナトリウム浴液(3号水ガラス79.7
g、純水179.1cc)を加え、必要に応じて硝酸溶
液を加え、pHを約9に保持し、約70℃で3時間熟成
した。
g、純水179.1cc)を加え、必要に応じて硝酸溶
液を加え、pHを約9に保持し、約70℃で3時間熟成
した。
以下の操作は、実施例1と同様である。
できた触媒の性状は5表−1に示した。
比較例
ケイ酸す) IJウム溶液を加えない他は、実施例1と
同様である。
同様である。
できた触媒の性状は表−1に示した
以下余白
表1
発明の効果
実施例−1及び比較例の融媒を用いてケロシン留分の水
素化処理を行なった。反応条件は下記の通りである。
素化処理を行なった。反応条件は下記の通りである。
反応温度(’C) 260反し圧力(
kg/ff1) 4.2触媒充填量(ml
) 15フイード流量(V/H/V )
2.0H2/フイード比(SCF/B)
1000触媒 実施例−1比較例
脱硫率(チ) 99.1 90芳香族含有
甘(vo1%) 10.5 20.1煙点 1
28.9 23.1原料油のイオウ含有量
0.25wt% 煙点 21.9朋 比重1574°G O,8041芳香族
26.0 (vo1%)実施例−2及び比較例
の触媒を用いて中東系原油の常圧軽油留分を原料油にし
て以下の反応条件で水素化処理を行なった。
kg/ff1) 4.2触媒充填量(ml
) 15フイード流量(V/H/V )
2.0H2/フイード比(SCF/B)
1000触媒 実施例−1比較例
脱硫率(チ) 99.1 90芳香族含有
甘(vo1%) 10.5 20.1煙点 1
28.9 23.1原料油のイオウ含有量
0.25wt% 煙点 21.9朋 比重1574°G O,8041芳香族
26.0 (vo1%)実施例−2及び比較例
の触媒を用いて中東系原油の常圧軽油留分を原料油にし
て以下の反応条件で水素化処理を行なった。
反応条件
反応温度(℃) 300
反応圧力(kl?/d) 20フイード流量(
V/H/V) 1、OH2フィード比(SCF/B
) 1000触媒充填量 15 触媒 実施例−2比1戒例 脱硫率 95,0 84.0脱窒素率
83,1 39.0原料油性状 比重 15/4°G O,8501イオウ含
有量(Wt係) 1.21窒素含有量 (ppm
) 72 上記比較テストにて叩解されるように本発明に係る水素
化処理用触媒は、特定の細孔分布を有することによって
良好な脱硫率及び脱窒素率を有することができる。即ち
1本発明に係る触媒は優れた活性及び活性維持能を有し
、炭化水素油の水素化処理を有効に行ない得るという効
果を有している。
V/H/V) 1、OH2フィード比(SCF/B
) 1000触媒充填量 15 触媒 実施例−2比1戒例 脱硫率 95,0 84.0脱窒素率
83,1 39.0原料油性状 比重 15/4°G O,8501イオウ含
有量(Wt係) 1.21窒素含有量 (ppm
) 72 上記比較テストにて叩解されるように本発明に係る水素
化処理用触媒は、特定の細孔分布を有することによって
良好な脱硫率及び脱窒素率を有することができる。即ち
1本発明に係る触媒は優れた活性及び活性維持能を有し
、炭化水素油の水素化処理を有効に行ない得るという効
果を有している。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)シリカを約2〜35重量%含有するアルミナ又はア
ルミナ含有担体上に少なくとも一種の水素化活性金属成
分を担持させて成り、 (1)30〜100Åの範囲の直径を有する細孔の容積
が0〜150Åの範囲の直径を有する細孔の容積の70
%以上 (2)150〜300Åの範囲の直径を有する細孔の容
積が0〜300Åの範囲の直径を有する細孔の容積の約
30%以下(上記(1)及び(2)の細孔容積は窒素吸
着法により測定) 水銀圧入法により測定した150〜 150,000Åの範囲の直径を有する細孔の容積が約
0.005〜0.25ml/gの範囲 (4)水銀圧入法により測定した300〜15,000
Åの範囲の直径を有する細孔の容積が約0.05ml/
g以下 (5)窒素吸着法により測定した0〜600Åの範囲の
直径を有する細孔の容積が約0.30〜0.70ml/
gの範囲 (6)比表面積が約200〜400m^2/gの範囲で
あることを特徴とする水素化処理用触媒。 2)(1)30〜100Åの範囲の直径を有する細孔の
容積は、0〜150Åの範囲の直径を有する細孔の容積
の80%以上であり。 (2)150〜300Åの範囲の直径を有する細孔の容
積は、0〜300Åの範囲の直径を有する細孔の容積の
約20%以下であり、 (3)圧入法により測定した150〜 150,000Åの範囲の直径を有する細孔の容積は、
約0.01〜0.20ml/gの範囲であり、(4)水
銀圧入法により測定した300〜15,000Åの範囲
の直径を有する細孔の容積は、約0.03ml/g以下
であり、 (5)窒素吸着法により測定した0〜600Åの範囲の
直径を有する細孔の容積は0.40〜0.65ml/g
であり、 (6)比表面積は230〜350m^2/gの範囲であ
る特許請求の範囲第1項記載の水素化処理用触媒。 3)(1)30〜100Åの範囲の直径を有する細孔の
容積は、0〜150Åの範囲の直径を有する細孔の容積
の90%以上であり、 2150〜300Åの範囲の直径を有する細孔の容積は
、0〜300Åの範囲の直径を有する細孔の容積の約1
0%以下であり、 (3)水銀圧入法により測定した150〜 150,000Åの範囲の直径を有する細孔の容積は、
約0.02〜0.10ml/gの範囲であり、(4)水
銀圧入法により測定した300〜15,000Åの範囲
の直径を有する細孔の容積は、約0.02ml/g以下
であり、 (5)窒素吸着法により測定した0〜600Åの範囲の
直径を有する細孔の容積は0.45〜0.60ml/g
であり、 (6)比表面積は250〜330m^2/gの範囲であ
る特許請求の範囲第2項記載の水素化処理用触媒。
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59133072A JPS6115739A (ja) | 1984-04-25 | 1984-06-29 | 水素化処理用触媒 |
CA000479461A CA1249570A (en) | 1984-04-25 | 1985-04-18 | Hydrotreating catalyst and process of manufacture |
EP85302790A EP0160475B1 (en) | 1984-04-25 | 1985-04-22 | Hydrotreating catalyst and process of manufacture |
DE8585302790T DE3583356D1 (de) | 1984-04-25 | 1985-04-22 | Wasserstoffbehandlungskatalysator und verfahren zu dessen herstellung. |
ES542525A ES8608567A1 (es) | 1984-04-25 | 1985-04-24 | Un procedimiento para producir un catalizador de hidrotrata-miento |
AU41693/85A AU570794B2 (en) | 1984-04-25 | 1985-04-24 | Hydrotreating catalyst and process of manufacture |
NO851641A NO851641L (no) | 1984-04-25 | 1985-04-24 | Hydrobehandlingskatalysator og fremstilling derav |
FI851626A FI851626L (fi) | 1984-04-25 | 1985-04-24 | Vaetebehandlingskatalyt och dess framstaellningsmetod. |
AR30020085A AR241872A1 (es) | 1984-04-25 | 1985-04-25 | Catalizador de hidrotratamiento y procedimiento para producirlo |
US07/084,467 US4837193A (en) | 1984-04-25 | 1987-08-10 | Hydrotreating catalyst and process of manufacture |
JP4166874A JPH0772273B2 (ja) | 1984-04-25 | 1992-06-01 | 炭化水素油の水素化処理方法 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59081961A JPS60225645A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | 水素化処理用触媒の製造法 |
JP59133072A JPS6115739A (ja) | 1984-04-25 | 1984-06-29 | 水素化処理用触媒 |
JP4166874A JPH0772273B2 (ja) | 1984-04-25 | 1992-06-01 | 炭化水素油の水素化処理方法 |
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---|---|---|---|
JP4166874A Division JPH0772273B2 (ja) | 1984-04-25 | 1992-06-01 | 炭化水素油の水素化処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6115739A true JPS6115739A (ja) | 1986-01-23 |
JPH0331496B2 JPH0331496B2 (ja) | 1991-05-07 |
Family
ID=27303752
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59133072A Granted JPS6115739A (ja) | 1984-04-25 | 1984-06-29 | 水素化処理用触媒 |
JP4166874A Expired - Lifetime JPH0772273B2 (ja) | 1984-04-25 | 1992-06-01 | 炭化水素油の水素化処理方法 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4166874A Expired - Lifetime JPH0772273B2 (ja) | 1984-04-25 | 1992-06-01 | 炭化水素油の水素化処理方法 |
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Country | Link |
---|---|
US (1) | US4837193A (ja) |
EP (1) | EP0160475B1 (ja) |
JP (2) | JPS6115739A (ja) |
AU (1) | AU570794B2 (ja) |
CA (1) | CA1249570A (ja) |
ES (1) | ES8608567A1 (ja) |
FI (1) | FI851626L (ja) |
NO (1) | NO851641L (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05192587A (ja) * | 1984-04-25 | 1993-08-03 | Tonen Corp | 水素化処理用触媒 |
JP2008525174A (ja) * | 2004-12-23 | 2008-07-17 | アンスティテュ フランセ デュ ペトロール | 制御されたドーピング元素含有量を有するゼオライト触媒および炭化水素仕込み原料を製造するための改善法 |
JP2010532251A (ja) * | 2007-07-05 | 2010-10-07 | グレース・ゲーエムベーハー・ウント・コムパニー・カーゲー | 無機酸化物担持触媒の製造方法 |
Families Citing this family (75)
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JP3244693B2 (ja) * | 1990-10-17 | 2002-01-07 | 住友金属鉱山株式会社 | 炭化水素油の水素化処理用触媒の製造方法 |
JP3307406B2 (ja) * | 1991-01-14 | 2002-07-24 | 株式会社豊田中央研究所 | 層状シリカ−金属酸化物多孔体の製造方法 |
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