JPS61135911A - 内燃機関の潤滑油加熱装置 - Google Patents
内燃機関の潤滑油加熱装置Info
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- JPS61135911A JPS61135911A JP25655184A JP25655184A JPS61135911A JP S61135911 A JPS61135911 A JP S61135911A JP 25655184 A JP25655184 A JP 25655184A JP 25655184 A JP25655184 A JP 25655184A JP S61135911 A JPS61135911 A JP S61135911A
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- Japan
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- lubricating oil
- lubricant oil
- passage
- space
- exhaust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M5/00—Heating, cooling, or controlling temperature of lubricant; Lubrication means facilitating engine starting
- F01M5/001—Heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の潤滑油加熱装置に関する。
第５図に従来の内燃機関の潤滑油装置を示す。
図ておいて、クランクケース１２は上部にシリダヘッド
１１を持ち、下部の主軸受キャラ７′″１４でクランク
軸１５を支えている。さらにその外側にオイルパン１３
を備え、各部からの潤滑油をためている。このオイル・
やン１３内の潤滑油はオイルポンプ吸込口２１から吸引
され、オイルポンプ２２で高圧と々ってオイルフィルタ
２５を通り高圧管２３へ吐出される。高圧の潤滑油は高
圧管２３からオイルクーラ２４に入り、はぼ一定温度１
通常は８０℃程度に冷却され、クランクケース１２内に
設けられたメインギヤラリ２６へ送られる。メインギヤ
ラリ２６の潤滑油の一部は通路２７を通シ主軸受２８に
供給され潤滑作用を行う。その他者部の摺動部分にはメ
インギヤラリ２６から図示されてい々い通路を通り、潤
滑油が供給され潤滑作用を行う。また燃焼室１６内の作
動ガスはヘッド内排気通路］７から排気管１８へ排出さ
れる。
１１を持ち、下部の主軸受キャラ７′″１４でクランク
軸１５を支えている。さらにその外側にオイルパン１３
を備え、各部からの潤滑油をためている。このオイル・
やン１３内の潤滑油はオイルポンプ吸込口２１から吸引
され、オイルポンプ２２で高圧と々ってオイルフィルタ
２５を通り高圧管２３へ吐出される。高圧の潤滑油は高
圧管２３からオイルクーラ２４に入り、はぼ一定温度１
通常は８０℃程度に冷却され、クランクケース１２内に
設けられたメインギヤラリ２６へ送られる。メインギヤ
ラリ２６の潤滑油の一部は通路２７を通シ主軸受２８に
供給され潤滑作用を行う。その他者部の摺動部分にはメ
インギヤラリ２６から図示されてい々い通路を通り、潤
滑油が供給され潤滑作用を行う。また燃焼室１６内の作
動ガスはヘッド内排気通路］７から排気管１８へ排出さ
れる。
各部の摺動部分の代表として主軸受を考えると。
その摩擦係数ｆは第６図に示す特性を持っている。
νＮ
第６図において横軸は＝Ｗ−である。
ここで、νは潤滑油の動粘性係数。
Ｎはクランク軸回転数即ち機関回転数。
Ｗは主軸受に作用する荷重である。
ｖ’ｐＪが太きいと主軸受部はいわゆる流体潤滑となす
、充分々厚さの油膜が存在して摩擦係数ｆは第Ｘ図中Ａ
Ｂで示す特性となる。
、充分々厚さの油膜が存在して摩擦係数ｆは第Ｘ図中Ａ
Ｂで示す特性となる。
次に−がだんだん小さくなると油膜の厚さが゛ 薄くな
Ｉ）、クランク軸と主軸受ギャップの両金属面の小さな
凹凸が互に接触し始め、いわゆる境界潤滑の状態と彦り
摩擦係数ｆは第２図中ＢＣで示すように急激に増大する
。このためＢ点より左側ではｆの値が大きくなシ発生熱
量が増大し、温度が上昇し焼付きを起すことになる。従
って荷重Ｗの大きな機関の最大出力時にも充分Ｂ点より
右側で主軸受が作動するように潤滑油温を８０℃程度に
保ち、潤滑油温が上昇して動粘性係数νが小さくならな
いようにしている。
Ｉ）、クランク軸と主軸受ギャップの両金属面の小さな
凹凸が互に接触し始め、いわゆる境界潤滑の状態と彦り
摩擦係数ｆは第２図中ＢＣで示すように急激に増大する
。このためＢ点より左側ではｆの値が大きくなシ発生熱
量が増大し、温度が上昇し焼付きを起すことになる。従
って荷重Ｗの大きな機関の最大出力時にも充分Ｂ点より
右側で主軸受が作動するように潤滑油温を８０℃程度に
保ち、潤滑油温が上昇して動粘性係数νが小さくならな
いようにしている。
しかし上記のものには次の欠点がある。
機関の出力が小さな部分負荷ではＷが小さくなるが、前
述のように潤滑油温は最大出力時とほぼ同じに保たれる
ためνは最大出力時と同じになる。
述のように潤滑油温は最大出力時とほぼ同じに保たれる
ためνは最大出力時と同じになる。
この結果、Ｗは最大出力時よりもＷの小さくなった分だ
け犬きくな９．第６図から摩擦係数が太きなる。
け犬きくな９．第６図から摩擦係数が太きなる。
この結果、出力の小さな部分負荷でむだな摩擦仕事をし
て燃費の悪化を生じている。主軸受についてのみ説明し
たが、各部の摺動部もほぼ同じ条件にあり、燃費の悪化
が大きなものとなっている。
て燃費の悪化を生じている。主軸受についてのみ説明し
たが、各部の摺動部もほぼ同じ条件にあり、燃費の悪化
が大きなものとなっている。
本発明の目的は上記欠点を排除した内燃機関の潤滑油加
熱装置を提供することであシ、その特徴とするところは
９機関の排気通路と潤滑油通路とを設けた加熱ユニット
、同加熱ユニット内に上記排気通路と潤滑油通路とを囲
んで連通し水が封入された空間、上記排気通路と潤滑油
通路との間に熱伝導率の低い材料または空気層で形成さ
れた断熱部を備えたことである。
熱装置を提供することであシ、その特徴とするところは
９機関の排気通路と潤滑油通路とを設けた加熱ユニット
、同加熱ユニット内に上記排気通路と潤滑油通路とを囲
んで連通し水が封入された空間、上記排気通路と潤滑油
通路との間に熱伝導率の低い材料または空気層で形成さ
れた断熱部を備えたことである。
この場合は２機関の部分負荷時に摩擦損失を減らし燃費
を改善するため部分負荷時に潤滑油温度を最大出力時以
上に高くシ、潤滑油の加熱器を設けて、潤滑油の加熱に
排気熱を利用する。
を改善するため部分負荷時に潤滑油温度を最大出力時以
上に高くシ、潤滑油の加熱器を設けて、潤滑油の加熱に
排気熱を利用する。
以下図面を参照して本発明による実施例につき説明する
。
。
第１図は本発明による１実施例の装置を示す説明図であ
る。
る。
図において、オイルｉ９ン１３内の潤滑油はオイルクー
ラ２２で高圧となり、オイルフィルタ２５を経て高圧管
２３へ吐出される。高圧管２３は途中で分岐し２片方は
電磁弁３１を通りオイルクーラ２４を経てメインギヤラ
リ２６に至る。他方は電磁弁３２を通シシリンダヘッド
１１に取付けた加熱ユニット５１を経てメインギヤラリ
２６に至る。
ラ２２で高圧となり、オイルフィルタ２５を経て高圧管
２３へ吐出される。高圧管２３は途中で分岐し２片方は
電磁弁３１を通りオイルクーラ２４を経てメインギヤラ
リ２６に至る。他方は電磁弁３２を通シシリンダヘッド
１１に取付けた加熱ユニット５１を経てメインギヤラリ
２６に至る。
メインギヤラリ２６以後の潤滑油経路は従来と同じであ
る。
る。
また２機関の回転数信号３５と機関の負荷を代表する値
として燃料噴射ポンプラック位置信号３６及びメインギ
ヤラリ２６の潤滑油温度３７を取出し、制御器４１に供
給する。制御器４１からは電磁弁３１，３２へその開度
指示信号３３．３４をそれぞれ出す。
として燃料噴射ポンプラック位置信号３６及びメインギ
ヤラリ２６の潤滑油温度３７を取出し、制御器４１に供
給する。制御器４１からは電磁弁３１，３２へその開度
指示信号３３．３４をそれぞれ出す。
第２図に加熱ユニット５１の構造を示す。
下部にシリンダヘッド内排気通路１７からの排気を通し
排気管１８へ通じる排気通路５２を持つ。
排気管１８へ通じる排気通路５２を持つ。
排気通路５２の捷わシに加熱部空間５３を設ける。
上部に潤滑油を潤滑油人口６１から潤滑油出口６３に流
す潤滑油通路６２を設ける。潤滑油通路６２のまわシに
冷却部空間５４を設ける。加熱部空間５３と冷却部空間
５４を連絡路５５で連通ずる。
す潤滑油通路６２を設ける。潤滑油通路６２のまわシに
冷却部空間５４を設ける。加熱部空間５３と冷却部空間
５４を連絡路５５で連通ずる。
さらに排気通路５２と潤滑油通路６２０間に熱伝導率の
低い材料または空気層で形成した断熱部６４を設ける。
低い材料または空気層で形成した断熱部６４を設ける。
また、加熱部空間５３が７００℃、冷却部空間５４が１
５０℃になったとき、全体の圧力が４に９／ｅｒｒ？ゲ
ージ以下になる量だけ、この空間に水を入れ密封する。
５０℃になったとき、全体の圧力が４に９／ｅｒｒ？ゲ
ージ以下になる量だけ、この空間に水を入れ密封する。
上記構成の場合の作用について述べる。
まず、加熱ユニット５１０作用を説明する。排ｒ ら
Ａ 気道路５２を通る高温の排気によって加熱部空間５３の
水が加熱され蒸発し、その蒸気は連絡路５５を通シ冷却
部空間５４に至る。冷却部空間５４で蒸気は温度の低い
潤滑油通路６２を流れる潤滑油により冷却され凝縮して
水となる。冷却部空間５４で生じた水は重力によシ連絡
路５５を通シ加熱部空間５３に至り、上記サイクルを繰
返す。その結果、排気の熱で潤滑油が加熱され潤滑油出
口６３から高温の潤滑油が流出し、メインギヤラリ２６
へ流入することになる。
Ａ 気道路５２を通る高温の排気によって加熱部空間５３の
水が加熱され蒸発し、その蒸気は連絡路５５を通シ冷却
部空間５４に至る。冷却部空間５４で蒸気は温度の低い
潤滑油通路６２を流れる潤滑油により冷却され凝縮して
水となる。冷却部空間５４で生じた水は重力によシ連絡
路５５を通シ加熱部空間５３に至り、上記サイクルを繰
返す。その結果、排気の熱で潤滑油が加熱され潤滑油出
口６３から高温の潤滑油が流出し、メインギヤラリ２６
へ流入することになる。
第１図において、電磁弁３２の開度が小さく々シ、加熱
ユニット５１を流れる潤滑油の量が減ると、第２図の冷
却部空間５４の温度が上昇し、凝縮する水の量が少くな
シ、さらに冷却部空間５４の温度が高くなると水の凝縮
が起らなくなる。本発明では加熱部空間５３が排気の最
高温度約７００℃になったときでも、冷却部空間５４が
約１５０℃になると蒸気の圧力が４ ｋｇ／１ｙｎ２ダ
ゴジとほぼ飽和蒸気圧力になシ凝縮が起らなくなる。
ユニット５１を流れる潤滑油の量が減ると、第２図の冷
却部空間５４の温度が上昇し、凝縮する水の量が少くな
シ、さらに冷却部空間５４の温度が高くなると水の凝縮
が起らなくなる。本発明では加熱部空間５３が排気の最
高温度約７００℃になったときでも、冷却部空間５４が
約１５０℃になると蒸気の圧力が４ ｋｇ／１ｙｎ２ダ
ゴジとほぼ飽和蒸気圧力になシ凝縮が起らなくなる。
この結果、蒸気による加熱部空間５３から冷却部空間５
４への熱の移動がなくなシ、断熱部６４によシ排気通路
５２からの熱伝導も少々く、潤滑油通路６２の潤滑油の
温度は１５０℃以上に上昇することがない。
４への熱の移動がなくなシ、断熱部６４によシ排気通路
５２からの熱伝導も少々く、潤滑油通路６２の潤滑油の
温度は１５０℃以上に上昇することがない。
ところで、第１図の制御器４１は機関回転数及び燃料ポ
ンプラック位置に応じて、あらかじめ設定した所定の潤
滑油温度にメインギヤラリ２６がなるように電磁弁３１
，３２へ開度信号３３ｔ３４を出す。その結果２機関の
部分負荷においては電磁弁３１が閉じ、電磁弁３２が開
いて、加熱ユニット５１を流れる潤滑油油量がふえてメ
インギヤラリ２６の潤滑油温度が高くなる。
ンプラック位置に応じて、あらかじめ設定した所定の潤
滑油温度にメインギヤラリ２６がなるように電磁弁３１
，３２へ開度信号３３ｔ３４を出す。その結果２機関の
部分負荷においては電磁弁３１が閉じ、電磁弁３２が開
いて、加熱ユニット５１を流れる潤滑油油量がふえてメ
インギヤラリ２６の潤滑油温度が高くなる。
機関の最大出力時には、制御器４１により潤滑油が全量
オイルクーラ２４を流れることになシ。
オイルクーラ２４を流れることになシ。
従来システムと同様にメインギヤラリ２６の潤滑油の温
度は約８０℃となる。
度は約８０℃となる。
第３図は本発明による他の実施例の加熱ユニットを示す
断面図である。
断面図である。
前記の実施例では加熱ユニット５１の下部に排気通路５
２を、上部に潤滑油通路６２を設けたが。
２を、上部に潤滑油通路６２を設けたが。
本実施例は第３図に示すように加熱ユニット５１の上部
に排気通路５２を、下部に潤滑油通路６２を設けたもの
である。
に排気通路５２を、下部に潤滑油通路６２を設けたもの
である。
本実施例では、加熱部空間５３．冷却部空間５４及び連
絡路５５の内壁に細かい金網７１を取付ける。
絡路５５の内壁に細かい金網７１を取付ける。
この結果、下部の冷却部空間５４で凝縮した水は細かい
金網７１０毛細管効果によシ加熱部空間５３へ移動する
ことになる。
金網７１０毛細管効果によシ加熱部空間５３へ移動する
ことになる。
その他構造２作用、効果は前記の実施例と同じである。
上述の場合には次の効果がある。
機関が最大出力のとき、メインギヤラリ２６の潤滑油温
度は８０℃で、第４図に示す潤滑油の温度と動粘度の関
係から、このときの動粘度はν＝２０センチストークス
となる。ここで、最大出力時と同じ回転数Ｎで部分負荷
となシＷが最大出力時の１／２になった場合を考える。
度は８０℃で、第４図に示す潤滑油の温度と動粘度の関
係から、このときの動粘度はν＝２０センチストークス
となる。ここで、最大出力時と同じ回転数Ｎで部分負荷
となシＷが最大出力時の１／２になった場合を考える。
このとき制御器４１によシメインギャラリ２６の潤滑油
温度を１０５℃程度にすると、動粘度は第４図からν＝
１０センチストークスと、最大出力時のν＝２０の１／
２となる。
温度を１０５℃程度にすると、動粘度は第４図からν＝
１０センチストークスと、最大出力時のν＝２０の１／
２となる。
この結果、■は最大出力時と同じ値となシ第６図のＡＢ
の範囲内で作動するので、焼付き等の不具合を生じるこ
とがない。従って、不具合なく潤滑油の動粘度を１／２
にすることができ、摩擦損失を約１／２に減らし、燃費
の改善を計ることができる。
の範囲内で作動するので、焼付き等の不具合を生じるこ
とがない。従って、不具合なく潤滑油の動粘度を１／２
にすることができ、摩擦損失を約１／２に減らし、燃費
の改善を計ることができる。
回転数の変化した部分負荷の場合も同様に、各部摺動部
が焼付き等の不具合を生じる限界にょシ。
が焼付き等の不具合を生じる限界にょシ。
あらかじめ制御器４１内に設定した温度まで潤滑油温度
を高め、動粘度を下げることにょシ摩擦損失を減らし、
燃費の改善を計ることができる。
を高め、動粘度を下げることにょシ摩擦損失を減らし、
燃費の改善を計ることができる。
このとき、排気の熱にょシ加熱ユニット５１で潤滑油の
温度を上昇させるが、排気温度によらず潤滑油の温度が
１５０℃を越すことがなく変質をおこすことがない。
温度を上昇させるが、排気温度によらず潤滑油の温度が
１５０℃を越すことがなく変質をおこすことがない。
第１図は本発明による１実施例の装置を示す説ｔ１八＼
明図、第２図は本発明による１実施例の加熱ユニットを
示す断面図、第３図は本発明による他の実施例の加熱ユ
ニットを示す断面図、第４図は動粘度と潤滑油温度との
関係を示す線図、第５図は従来の潤滑油装置を示す説明
図、第６図は摩擦係数の特性を示す線図である。 ５１・・・加熱ユニット、５２・・・排気通路、５３・
・・加熱部空間、５４・・・冷却部空間、５５・・・連
絡路。 ′ ６２・・・潤滑油通路、６４・・・断熱部。 ５ｆ−加熱ユ二外 □士 ＼ ＼了 （Ｎ 鴇 ％ｌＯ ＼ Ｃワ ０ の トＬＯｙ込 （Ｎ Ｎ ら １１”） ％Ｃ） 特開昭６ｌ−１３５９１１（５） シＬシ１滑シｉ シ品度 °Ｃ 牙４７
示す断面図、第３図は本発明による他の実施例の加熱ユ
ニットを示す断面図、第４図は動粘度と潤滑油温度との
関係を示す線図、第５図は従来の潤滑油装置を示す説明
図、第６図は摩擦係数の特性を示す線図である。 ５１・・・加熱ユニット、５２・・・排気通路、５３・
・・加熱部空間、５４・・・冷却部空間、５５・・・連
絡路。 ′ ６２・・・潤滑油通路、６４・・・断熱部。 ５ｆ−加熱ユ二外 □士 ＼ ＼了 （Ｎ 鴇 ％ｌＯ ＼ Ｃワ ０ の トＬＯｙ込 （Ｎ Ｎ ら １１”） ％Ｃ） 特開昭６ｌ−１３５９１１（５） シＬシ１滑シｉ シ品度 °Ｃ 牙４７
Claims (1)
- １、機関の排気通路と潤滑油通路とを設けた加熱ユニッ
ト、同加熱ユニット内に上記排気通路と潤滑油通路とを
囲んで連通し水が封入された空間、上記排気通路と潤滑
油通路との間に熱伝導率の低い材料または空気層で形成
された断熱部を備えたことを特徴とする内燃機関の潤滑
油加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25655184A JPS61135911A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 内燃機関の潤滑油加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25655184A JPS61135911A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 内燃機関の潤滑油加熱装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61135911A true JPS61135911A (ja) | 1986-06-23 |
Family
ID=17294208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25655184A Pending JPS61135911A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 内燃機関の潤滑油加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61135911A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100552205B1 (ko) * | 2002-10-22 | 2006-02-13 | 현대자동차주식회사 | 엔진오일 급속 가열장치 |
| EP2305975A3 (de) * | 2009-10-05 | 2011-05-11 | Ford Global Technologies, LLC | Brennkraftmaschine mit Pumpe zur Förderung von Motoröl und Verfahren zur Erwärmung des Motoröls einer derartigen Brennkraftmaschine |
| WO2013041188A1 (de) * | 2011-09-23 | 2013-03-28 | Audi Ag | Brennkraftmaschine sowie verfahren zum betreiben einer brennkraftmaschine |
| US8439007B2 (en) | 2009-09-09 | 2013-05-14 | Ford Global Technologies, Llc | Cylinder head with oil return |
| JP2017036699A (ja) * | 2015-08-10 | 2017-02-16 | スズキ株式会社 | エンジンのオイル昇温構造 |
| CN109424385A (zh) * | 2017-08-28 | 2019-03-05 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 在气缸盖中使用定向喷射进行油加热的内燃机 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59206608A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-22 | レジ−・ナシヨナル・デ・ユジ−ヌ・ルノ− | 内燃機関の潤滑油をすみやかに昇温させ熱的に調節する方法およびそのための装置 |
-
1984
- 1984-12-06 JP JP25655184A patent/JPS61135911A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59206608A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-22 | レジ−・ナシヨナル・デ・ユジ−ヌ・ルノ− | 内燃機関の潤滑油をすみやかに昇温させ熱的に調節する方法およびそのための装置 |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100552205B1 (ko) * | 2002-10-22 | 2006-02-13 | 현대자동차주식회사 | 엔진오일 급속 가열장치 |
| US8439007B2 (en) | 2009-09-09 | 2013-05-14 | Ford Global Technologies, Llc | Cylinder head with oil return |
| EP2305975A3 (de) * | 2009-10-05 | 2011-05-11 | Ford Global Technologies, LLC | Brennkraftmaschine mit Pumpe zur Förderung von Motoröl und Verfahren zur Erwärmung des Motoröls einer derartigen Brennkraftmaschine |
| US7992535B2 (en) | 2009-10-05 | 2011-08-09 | Ford Global Technologies, Llc | Heating engine oil in an internal combustion engine |
| WO2013041188A1 (de) * | 2011-09-23 | 2013-03-28 | Audi Ag | Brennkraftmaschine sowie verfahren zum betreiben einer brennkraftmaschine |
| CN103827452A (zh) * | 2011-09-23 | 2014-05-28 | 奥迪股份公司 | 内燃机以及用于运行内燃机的方法 |
| US9228544B2 (en) | 2011-09-23 | 2016-01-05 | Audi Ag | Internal combustion engine and method for operating an internal combustion engine |
| CN103827452B (zh) * | 2011-09-23 | 2017-11-21 | 奥迪股份公司 | 内燃机以及用于运行内燃机的方法 |
| JP2017036699A (ja) * | 2015-08-10 | 2017-02-16 | スズキ株式会社 | エンジンのオイル昇温構造 |
| CN109424385A (zh) * | 2017-08-28 | 2019-03-05 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 在气缸盖中使用定向喷射进行油加热的内燃机 |
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