JPS59145312A - 内燃機関の潤滑装置 - Google Patents
内燃機関の潤滑装置Info
- Publication number
- JPS59145312A JPS59145312A JP1687983A JP1687983A JPS59145312A JP S59145312 A JPS59145312 A JP S59145312A JP 1687983 A JP1687983 A JP 1687983A JP 1687983 A JP1687983 A JP 1687983A JP S59145312 A JPS59145312 A JP S59145312A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lubricating oil
- load
- engine
- temperature
- oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M5/00—Heating, cooling, or controlling temperature of lubricant; Lubrication means facilitating engine starting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の潤滑装置に関する。
第１図に従来の内燃機関の潤滑装置を示す。図において
、クランクケース１２は上部にシリンダへラド１１を持
ち、下部の主軸受キャラ７’１４でクランク軸１５を支
えている。さらにその外側にオイルパン１３をそなえ、
各部からの潤滑油をためている。このオイルパン１３内
の潤滑油はオイルポンプ吸込口２１から吸引されオイル
ポンプ２２で高圧となって高圧管′；４３へ吐出される
。高圧の潤滑油はオイルクーラ２４でほぼ一定温度。
、クランクケース１２は上部にシリンダへラド１１を持
ち、下部の主軸受キャラ７’１４でクランク軸１５を支
えている。さらにその外側にオイルパン１３をそなえ、
各部からの潤滑油をためている。このオイルパン１３内
の潤滑油はオイルポンプ吸込口２１から吸引されオイル
ポンプ２２で高圧となって高圧管′；４３へ吐出される
。高圧の潤滑油はオイルクーラ２４でほぼ一定温度。
通常は８０℃程度に冷却され、オイルフィルタ２５を通
シクランクタース１２内に設けられたメインギヤラリ−
２６へ送られる。メインギヤラリ−２６の潤滑油の一部
は通路２７を通）主軸受２８に供給されて潤滑作用を行
う。その他各部の摺動部分にはメインギヤラリ−２６か
ら図示しない通路を通シ供給され潤滑作用を行う。
シクランクタース１２内に設けられたメインギヤラリ−
２６へ送られる。メインギヤラリ−２６の潤滑油の一部
は通路２７を通）主軸受２８に供給されて潤滑作用を行
う。その他各部の摺動部分にはメインギヤラリ−２６か
ら図示しない通路を通シ供給され潤滑作用を行う。
各部の摺動部分の代表として主軸受を考えると。
その摩擦係数ｆは第２図に示す特性を持っている。
νＮ
第２図において横軸はＷである。
ここで、νは潤滑油の動粘性係数（動粘度）。
Ｎはクランク軸回転数即ち機関回転数。
Ｗは主軸受に作用する荷重
である。
νＮ
Ｗが大きいと、主軸受はいわゆる流体潤滑となυ、充分
な厚さの油膜が存在して摩擦係数ｆは第νＮ ２図中ＡＢで示す特性となる。次にＷがだんだん小さく
なると、油′膜の厚さが薄くなシフランク軸と主軸受キ
ャップの両金属面の小さな凹凸が互いに接触し始め、い
わゆる境界潤滑の状態となシ摩擦係数ｆは第２図中ＢＣ
で示すように急激に増大する。このため２点Ｂよシ左側
では摩擦係数ｆの値が大きくなシ発生熱量が増大し温度
が上昇して。
な厚さの油膜が存在して摩擦係数ｆは第νＮ ２図中ＡＢで示す特性となる。次にＷがだんだん小さく
なると、油′膜の厚さが薄くなシフランク軸と主軸受キ
ャップの両金属面の小さな凹凸が互いに接触し始め、い
わゆる境界潤滑の状態となシ摩擦係数ｆは第２図中ＢＣ
で示すように急激に増大する。このため２点Ｂよシ左側
では摩擦係数ｆの値が大きくなシ発生熱量が増大し温度
が上昇して。
焼付きを起すことになる。
従って、荷重Ｗの大きな機関の最大出力時にも充分点Ｂ
より右側で主軸受が作動するように潤滑油温を８０℃程
度に保ち、潤滑油温か上昇して動粘性係数νが小さくな
らないようにしている。
より右側で主軸受が作動するように潤滑油温を８０℃程
度に保ち、潤滑油温か上昇して動粘性係数νが小さくな
らないようにしている。
しかし上記のものには次の欠点がある。
機関の出力が小さカ部分負荷では、荷重Ｗは小さくなる
が、上記のように潤滑油温は最大出力時とほぼ同じに保
たれているため、動粘性係数νは力時よシも荷重Ｗの小
さくなった分だけ大きくなシ、第２図から摩擦係数ｆが
大きくなる。
が、上記のように潤滑油温は最大出力時とほぼ同じに保
たれているため、動粘性係数νは力時よシも荷重Ｗの小
さくなった分だけ大きくなシ、第２図から摩擦係数ｆが
大きくなる。
この結果、出力の小さな部分負荷でむだな摩擦仕事をし
て燃費の悪化を生じている。
て燃費の悪化を生じている。
主軸受についてのみ説明したが、各部の摺動部もほぼ同
じ条件にあフ、燃費の悪化が大きなものとなっている。
じ条件にあフ、燃費の悪化が大きなものとなっている。
本発明の目的は上記の点に着目し２機関の部分負荷時に
摩擦損失を減らして燃費を改善できる潤滑装置を提供す
ることであシ、その特徴とするところは９機関の排気で
潤滑油を加熱する加熱器のオイル・センよジオイルクー
ラを経た潤滑油の流量を調整する第１の調整弁、オイル
クーラよシ上記加熱器を経た潤滑油の流量を調整する第
２の調整弁。
摩擦損失を減らして燃費を改善できる潤滑装置を提供す
ることであシ、その特徴とするところは９機関の排気で
潤滑油を加熱する加熱器のオイル・センよジオイルクー
ラを経た潤滑油の流量を調整する第１の調整弁、オイル
クーラよシ上記加熱器を経た潤滑油の流量を調整する第
２の調整弁。
上記オイルクーラを経た潤滑油と上記加熱器を経た潤滑
油とを合流してメインギヤラリ−に導入する潤滑油路、
同潤滑油路のメインギヤラリ−人口に設けられた潤滑油
温度検出器１機関の燃料噴射量、排気温度等の機関負荷
を検出する負荷検出器。
油とを合流してメインギヤラリ−に導入する潤滑油路、
同潤滑油路のメインギヤラリ−人口に設けられた潤滑油
温度検出器１機関の燃料噴射量、排気温度等の機関負荷
を検出する負荷検出器。
機関の回転数信号と上記機関負荷の信号と上記潤滑油温
度の信号が入力され上記メインギヤラリ−に導入される
潤滑油の所定温度を算定し同温度を生成する開度指示信
号を上記第１．第２の調整弁に印加する制御器を備えた
ことである。
度の信号が入力され上記メインギヤラリ−に導入される
潤滑油の所定温度を算定し同温度を生成する開度指示信
号を上記第１．第２の調整弁に印加する制御器を備えた
ことである。
この場合は、潤滑油の加熱に排気熱を利用する加熱器を
設け１部分負荷時に潤滑油温度を最大出力時以上に高く
し摩擦損失を減らすことができる。
設け１部分負荷時に潤滑油温度を最大出力時以上に高く
し摩擦損失を減らすことができる。
本発明は火花点火及び圧縮着火内燃機関、往復動圧縮機
に適用できる。
に適用できる。
以下図面を参考して本発明による実施例につき説明する
。
。
第３図は本発明による１実施例の装置を示す説明図であ
る。
る。
図において、オイルノ母ン１３内の潤滑油はオイルポン
プ吸入口２１から吸引され、オイルクーラ２２で高圧と
なって高圧管２３へ吐出される。
プ吸入口２１から吸引され、オイルクーラ２２で高圧と
なって高圧管２３へ吐出される。
高圧管２３の途中に分岐部を設は潤滑油の通路を冷却路
３１と加熱路３２に分ける。
３１と加熱路３２に分ける。
冷却路３１の高圧の潤滑油はオイルクーラ２４でほぼ一
定温度８０℃程度に冷却され、第１の調整弁である電磁
弁３３を通シ合流部３４へ送られる。
定温度８０℃程度に冷却され、第１の調整弁である電磁
弁３３を通シ合流部３４へ送られる。
加熱路３２の高圧の潤滑油はオイル加熱器３５で設定許
容最高温度１５０℃まで加熱され第２の調整弁である電
磁弁３６を通シ合流部３４へ送られ。
容最高温度１５０℃まで加熱され第２の調整弁である電
磁弁３６を通シ合流部３４へ送られ。
る。
冷却路３１と加熱路３２の潤滑油は合流部３４で合流し
た後、オイルフィルタ２５を経てメインギヤラリ−２６
へ送られる。メインギヤラリ−２６以後の潤滑油の経路
は従来と同じである。
た後、オイルフィルタ２５を経てメインギヤラリ−２６
へ送られる。メインギヤラリ−２６以後の潤滑油の経路
は従来と同じである。
ここで、オイル加熱器３５へはシリンダへラド１１から
排出される排気３７を供給し、その排気熱で潤滑油を加
熱する。
排出される排気３７を供給し、その排気熱で潤滑油を加
熱する。
さらに２機関の回転数信号（１’Ｊ４１と機関の負荷を
代表する値としてラック位置検出器５１にて検出された
燃料噴射ポンプラック位置信号（Ｒｏ）４２（なお機関
負荷はラック位置、燃料量、排気温度。
代表する値としてラック位置検出器５１にて検出された
燃料噴射ポンプラック位置信号（Ｒｏ）４２（なお機関
負荷はラック位置、燃料量、排気温度。
アクセルレバ−位置等で示すことができる）及び潤滑油
温度検出器５３にて検出されたメインギヤラリ−人口の
潤滑油温度信号（Ｔｏ） ４３を取出し。
温度検出器５３にて検出されたメインギヤラリ−人口の
潤滑油温度信号（Ｔｏ） ４３を取出し。
制御器４４に供給する。
制御器４４において１回転数検知器５２にて検出された
機関回転数Ｎ２機関負荷の代表値である燃料噴射ポンプ
ラック位置Ｒ８に応じて、あらかじめ設定した所定の潤
滑油温度Ｔ。１を求め、メインギヤラリ−人口の潤滑油
温度Ｔ。がＴ。１になるように電磁弁３６．３３にその
開度指示信号４５．４６を出す。
機関回転数Ｎ２機関負荷の代表値である燃料噴射ポンプ
ラック位置Ｒ８に応じて、あらかじめ設定した所定の潤
滑油温度Ｔ。１を求め、メインギヤラリ−人口の潤滑油
温度Ｔ。がＴ。１になるように電磁弁３６．３３にその
開度指示信号４５．４６を出す。
上記構成の場合の作用について述べる。
機関の最大出力時には、制御器４４からの開度指示信号
４５．４６によシミ磁弁３６を全閉し。
４５．４６によシミ磁弁３６を全閉し。
電磁弁３３を全開して、従来の潤滑装置と同じ装置とし
、約８０℃の潤滑油がメインギヤラリ−２６へ供給され
る。
、約８０℃の潤滑油がメインギヤラリ−２６へ供給され
る。
機関の出力が小さくなり負荷が下がった場合には１機関
回転数□□□４１と燃料ポンプラック位置（Ｒ） ４２
からその負荷を制御器４４が検知し、その負荷に応じて
あらかじめ設定した８０℃よシも高い所定の潤滑油温度
Ｔ。、を決める。
回転数□□□４１と燃料ポンプラック位置（Ｒ） ４２
からその負荷を制御器４４が検知し、その負荷に応じて
あらかじめ設定した８０℃よシも高い所定の潤滑油温度
Ｔ。、を決める。
制御器４４は、メインギヤラリ−人口潤滑油温度（Ｔｏ
） ４３がＴ。１になるよう、加熱路３２の電磁弁３６
を一部開き、冷却路３１の電磁弁３３を一部閉じる開度
指示信号４５．４６を出す。
） ４３がＴ。１になるよう、加熱路３２の電磁弁３６
を一部開き、冷却路３１の電磁弁３３を一部閉じる開度
指示信号４５．４６を出す。
その結果、温度Ｔ。、のメインギヤラリ−２６の潤滑油
が通路２７を通シ主軸受２８に供給され潤滑作用を行う
。
が通路２７を通シ主軸受２８に供給され潤滑作用を行う
。
このとき潤滑油の動粘度の変化を第４図に示す。
潤滑油温度が８０℃の場合、動粘度は２０センチストー
クス（ｃｓｔ）程度であるが、温度が１４０℃になると
、動粘度は５センチストークス以下に下がシ１／４に低
下する。即ち、小さい温度変化で大きな動粘度の変化が
得られる。
クス（ｃｓｔ）程度であるが、温度が１４０℃になると
、動粘度は５センチストークス以下に下がシ１／４に低
下する。即ち、小さい温度変化で大きな動粘度の変化が
得られる。
上述の場合には次の効果がある。
最大出力時と同じ回転数Ｎで部分負荷とな９荷重Ｗが最
大出力時の１／２になった場合、メインギヤラリ−人口
潤滑油温度を第４図から１０５℃程度にすると、潤滑油
の動粘度はシー１０センチストークスと、最大出力時の
ν＝２０の１／２となる。
大出力時の１／２になった場合、メインギヤラリ−人口
潤滑油温度を第４図から１０５℃程度にすると、潤滑油
の動粘度はシー１０センチストークスと、最大出力時の
ν＝２０の１／２となる。
従ってＷは最大出力時と同じ値となシ、第２図のＡＢの
範囲内で作動するので、焼付き等の不具合を生じること
はない。
範囲内で作動するので、焼付き等の不具合を生じること
はない。
この結果、不具合なく潤滑油の動粘度を１／２にするこ
とができ、摩擦損失を約１／２に減らし、燃費の改善を
実現することができる。
とができ、摩擦損失を約１／２に減らし、燃費の改善を
実現することができる。
回転数の変化した部分負荷の場合も同様に、各部槽動部
が焼付き等の不具合を生じる限界よシあらかじめ制御器
４４内に設定した温度まで潤滑油温度を高め動粘度を下
げることによシ摩擦損失を減らし、燃費の改善を実現す
ることができる。
が焼付き等の不具合を生じる限界よシあらかじめ制御器
４４内に設定した温度まで潤滑油温度を高め動粘度を下
げることによシ摩擦損失を減らし、燃費の改善を実現す
ることができる。
第１図は従来の内燃機関の潤滑装置を示す説明図、第２
図は摩擦係数ｆの変化状態を示す線図。 第３図は本発明による１実施例の装置を示す説明図、第
４図は動粘性係数の変化状態を示す線図である。 ２４・・・オイルクーラ、３３，３６・・・電磁弁。 ３５・・・オイル加熱器、４４・・・制御器、５１・・
・ラック位置検出器、５２・・・回転数検出器、５３・
・潤滑油温度検出器。 ″＞１図 νＮ 一 ル２０ 米３図
図は摩擦係数ｆの変化状態を示す線図。 第３図は本発明による１実施例の装置を示す説明図、第
４図は動粘性係数の変化状態を示す線図である。 ２４・・・オイルクーラ、３３，３６・・・電磁弁。 ３５・・・オイル加熱器、４４・・・制御器、５１・・
・ラック位置検出器、５２・・・回転数検出器、５３・
・潤滑油温度検出器。 ″＞１図 νＮ 一 ル２０ 米３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、機関の排気で潤滑油を加熱する加熱器、オイルクー
ラよりオイルクーラを経た潤滑油の流量を４ 調整
する第１の調整弁、オイルパンより上記加熱器を経た潤
滑油の流量を調整する第２の調整弁。 上記オイルクーラを経た潤滑油と上記加熱器を経た潤滑
油とを合流してメインギヤラリ−に導入する潤滑油路、
同潤滑油路のメインギヤラリ−人口に設けられた潤滑油
温度検出器２機関の燃料噴射量、排気温度等の機関負荷
を検出する負荷検出器１機関の回転数信号と上記機関負
荷の信号と上記潤滑油温度の信号とが入力され、上記メ
インギヤラリ−に導入される潤滑油の所定の温度を算定
し同温度を生成する開度指示信号を上記第１．第２の調
整弁に印加する制御器を備えたことを特徴とする内燃機
関の潤滑装量。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1687983A JPS59145312A (ja) | 1983-02-05 | 1983-02-05 | 内燃機関の潤滑装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1687983A JPS59145312A (ja) | 1983-02-05 | 1983-02-05 | 内燃機関の潤滑装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59145312A true JPS59145312A (ja) | 1984-08-20 |
Family
ID=11928463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1687983A Pending JPS59145312A (ja) | 1983-02-05 | 1983-02-05 | 内燃機関の潤滑装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59145312A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055712U (ja) * | 1983-09-24 | 1985-04-18 | 三菱重工業株式会社 | エンジンの潤滑油温度制御システム |
| US7444977B2 (en) | 2004-11-30 | 2008-11-04 | A.P. Moller-Maersk A/S | Method and system for reducing fuel consumption in a diesel engine |
| DK178732B1 (da) * | 2016-03-23 | 2016-12-12 | Hans Jensen Lubricators As | Fremgangsmåde og anlæg til dosering af smøreolie i cylindre, fortrinsvis i 2-takts dieselmotorer samt anvendelse af sådan fremgangsmåde og anlæg |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569636A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-31 | Nissan Motor Co Ltd | Temperature controller for internal combustion engine |
| JPS5624251U (ja) * | 1979-07-31 | 1981-03-05 |
-
1983
- 1983-02-05 JP JP1687983A patent/JPS59145312A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569636A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-31 | Nissan Motor Co Ltd | Temperature controller for internal combustion engine |
| JPS5624251U (ja) * | 1979-07-31 | 1981-03-05 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055712U (ja) * | 1983-09-24 | 1985-04-18 | 三菱重工業株式会社 | エンジンの潤滑油温度制御システム |
| US7444977B2 (en) | 2004-11-30 | 2008-11-04 | A.P. Moller-Maersk A/S | Method and system for reducing fuel consumption in a diesel engine |
| DK178732B1 (da) * | 2016-03-23 | 2016-12-12 | Hans Jensen Lubricators As | Fremgangsmåde og anlæg til dosering af smøreolie i cylindre, fortrinsvis i 2-takts dieselmotorer samt anvendelse af sådan fremgangsmåde og anlæg |
| WO2017162253A1 (en) * | 2016-03-23 | 2017-09-28 | Hans Jensen Lubricators A/S | Method and system for dosing lubricating oil into cylinders, preferably in two-stroke diesel engines, and use of such method and system |
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