JPS61132296A - ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPS61132296A JPS61132296A JP25455484A JP25455484A JPS61132296A JP S61132296 A JPS61132296 A JP S61132296A JP 25455484 A JP25455484 A JP 25455484A JP 25455484 A JP25455484 A JP 25455484A JP S61132296 A JPS61132296 A JP S61132296A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- slag forming
- slag
- forming materials
- total
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3608—Titania or titanates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、狭開先溶接線に対する立向下進溶接の様に非
常に不安定な溶接環境に対しても子分安定した溶接ビー
ドを形成していくことが可能なガスシールドアーク溶接
用７２７２７人シワイヤに関するものである。
常に不安定な溶接環境に対しても子分安定した溶接ビー
ドを形成していくことが可能なガスシールドアーク溶接
用７２７２７人シワイヤに関するものである。
ガスシールドアーク溶接に使用されるフラックス人）ワ
イヤには種々のものがあるが、特くチタニャ系の７ラツ
クス人）ワイヤは溶接作業性並びに溶接能率が良好であ
ることからあらゆる溶接姿勢への適用が可能であるとさ
れておシ、軟鋼や５〇−級高張力鋼の溶接を主体とする
全姿勢溶接に汎用されている。一方垂直溶接線を溶接す
るに当たっては立向下進溶接が能率的であ）、フラック
ス入シワイヤを使用するガスシールドアーク溶接におい
ても溶接環境の厳しさを克服して立向下進溶接を適用す
ることが望まれてお）、隅肉溶接を中心に実施されてい
る。
イヤには種々のものがあるが、特くチタニャ系の７ラツ
クス人）ワイヤは溶接作業性並びに溶接能率が良好であ
ることからあらゆる溶接姿勢への適用が可能であるとさ
れておシ、軟鋼や５〇−級高張力鋼の溶接を主体とする
全姿勢溶接に汎用されている。一方垂直溶接線を溶接す
るに当たっては立向下進溶接が能率的であ）、フラック
ス入シワイヤを使用するガスシールドアーク溶接におい
ても溶接環境の厳しさを克服して立向下進溶接を適用す
ることが望まれてお）、隅肉溶接を中心に実施されてい
る。
しかるに板継ぎの様な狭開先溶接線の立向下進溶接はそ
の溶接環境がいっそう過酷である為、ガスシールドアー
ク溶接を行なうに当たって前記チタニャ系フラックス入
シワイヤの様な全姿勢用ワイヤを使用しても満足し得る
結果を得ることができていない。即ち該溶接に訃いては
溶接中に溶融スラグが垂れ下がシフレータに先行して覆
い被されるという様な現象が発生し、アークが不安定に
なるだけでなく、スラグの巻き込みや溶接割れ等の溶接
欠陥の発生が多くな）、それを補修して健全な溶接部に
しようとすれば多大の補修時間が必要となる。従って実
用規模での実施が望まれているにもかかわらず、突合せ
狭開先溶接線のガスシールドアーク溶接による立向下進
溶接は実現されていないのが実状である。
の溶接環境がいっそう過酷である為、ガスシールドアー
ク溶接を行なうに当たって前記チタニャ系フラックス入
シワイヤの様な全姿勢用ワイヤを使用しても満足し得る
結果を得ることができていない。即ち該溶接に訃いては
溶接中に溶融スラグが垂れ下がシフレータに先行して覆
い被されるという様な現象が発生し、アークが不安定に
なるだけでなく、スラグの巻き込みや溶接割れ等の溶接
欠陥の発生が多くな）、それを補修して健全な溶接部に
しようとすれば多大の補修時間が必要となる。従って実
用規模での実施が望まれているにもかかわらず、突合せ
狭開先溶接線のガスシールドアーク溶接による立向下進
溶接は実現されていないのが実状である。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、上記狭開先溶接線の立向下進溶接を含むあらゆる姿勢
の溶接において機械的性質の優れた溶接金属を常に作業
性良く与える様なガスシールドアーク溶接用フラン２フ ることを目的とするものである。
、上記狭開先溶接線の立向下進溶接を含むあらゆる姿勢
の溶接において機械的性質の優れた溶接金属を常に作業
性良く与える様なガスシールドアーク溶接用フラン２フ ることを目的とするものである。
上記目的を達成した本発明ワイヤは、ワイヤ全重量に対
して、スラグ形成剤総量：２〜６％，スラグ形成剤のう
ちＴｉＯ□量二１．６〜４．８％，（Ｔｉ０２量／スラ
グ形成剤総量）：０．８以上，Ｃ：０．０１〜０．１％
， Ｍｎ ： ０．５〜２．５％，Ｓｉ：０、３〜１．
２％を含む点に要旨が存在する。
して、スラグ形成剤総量：２〜６％，スラグ形成剤のう
ちＴｉＯ□量二１．６〜４．８％，（Ｔｉ０２量／スラ
グ形成剤総量）：０．８以上，Ｃ：０．０１〜０．１％
， Ｍｎ ： ０．５〜２．５％，Ｓｉ：０、３〜１．
２％を含む点に要旨が存在する。
即ち本発明は、溶接作業性並びに溶接能率が良好である
というチタニャ系フラックス人）ワイヤの特長を生かし
つつ、溶接安定性及び溶接金属の物性向上をはかるべく
チタニャ系フラックスの成分組成に種々検討を重ねた結
果完成されたものであシ、前記構成に示される７ラツク
ス組成、特にスラグ形成剤総量，スラグ形成剤のうちＴ
ｉＯ□量及びスラグ形成剤総量に対する’ｒｉｏ，［の
構成比率を夫々適正に設定することによって特に立向下
進溶接において適正な物性を発揮する溶融スラグを形成
し、これＫよシスラグの巻き込みや溶接割れ等の溶接欠
陥発生を防止することに成功したものである。
というチタニャ系フラックス人）ワイヤの特長を生かし
つつ、溶接安定性及び溶接金属の物性向上をはかるべく
チタニャ系フラックスの成分組成に種々検討を重ねた結
果完成されたものであシ、前記構成に示される７ラツク
ス組成、特にスラグ形成剤総量，スラグ形成剤のうちＴ
ｉＯ□量及びスラグ形成剤総量に対する’ｒｉｏ，［の
構成比率を夫々適正に設定することによって特に立向下
進溶接において適正な物性を発揮する溶融スラグを形成
し、これＫよシスラグの巻き込みや溶接割れ等の溶接欠
陥発生を防止することに成功したものである。
以下本発明の詳細な説明する。
スラグ形成剤のうちＴ ｉ Ｏ．量：
１、６〜４．８％（対ワイヤ全重量、以下同じ）スラグ
形成剤としてＴ ｉ Ｏ．を一定量以上使用すると溶融
スラグの粘性が高まり安定化する為溶融スラグがクレー
タより先行するという現象が起シ難ぐなシフレータが安
定する。その結果溶接速度を遅くしても安定した溶接作
業性を維持することができる。即ち溶接速度を遅めに調
整すればビードの肉厚を大きくすることもでき、融合不
良やスラグ介在物が著しく減少し健全な溶接部を得るこ
とができる。上記効果を発揮させる為Ｋ Ｔ ｉ Ｏ。
形成剤としてＴ ｉ Ｏ．を一定量以上使用すると溶融
スラグの粘性が高まり安定化する為溶融スラグがクレー
タより先行するという現象が起シ難ぐなシフレータが安
定する。その結果溶接速度を遅くしても安定した溶接作
業性を維持することができる。即ち溶接速度を遅めに調
整すればビードの肉厚を大きくすることもでき、融合不
良やスラグ介在物が著しく減少し健全な溶接部を得るこ
とができる。上記効果を発揮させる為Ｋ Ｔ ｉ Ｏ。
は１．６〜４．８チ含有させる必要があ）、１．６％未
満の場合にはスラグの安定性は良好であるが、スパッタ
の発生が多くなってスラグの剥離性も悪くなる。−労合
有量が４．８ｙ６を超えると第１図に示す様に溶接割れ
感受性が高くなる。
満の場合にはスラグの安定性は良好であるが、スパッタ
の発生が多くなってスラグの剥離性も悪くなる。−労合
有量が４．８ｙ６を超えると第１図に示す様に溶接割れ
感受性が高くなる。
尚第１図〔ワイヤ全重量に対するルチール（Ｔ ｉ Ｏ
ｔ ： ９ ６ ％ ）含有量と割れ発生率の関係
を示すグラフ〕に示す結果は、第１表に示す成分組成の
７ラツクス入シワイヤを使用し第２表に示す条件下に垂
直狭開先溶接線の立向下進溶接を行なって得たものであ
る。開先形状は第２図に示す通ってあり、溶接は５層６
パスで行なった。
ｔ ： ９ ６ ％ ）含有量と割れ発生率の関係
を示すグラフ〕に示す結果は、第１表に示す成分組成の
７ラツクス入シワイヤを使用し第２表に示す条件下に垂
直狭開先溶接線の立向下進溶接を行なって得たものであ
る。開先形状は第２図に示す通ってあり、溶接は５層６
パスで行なった。
第１図に示す様にルチール含有量が５％σｉ０２量：４
．８％）を超えると溶接割れの発生率が急激に上昇した
。即ちＴ ｊ ０２含有ｉ−は割れの発生を防止する上
で４．８多以下とすべきであることが分かった。尚Ｔｉ
Ｏ２の添加に当たっては添加形態について特に制限はな
いがＴ ｉ ＯＨの含有率が高いルチールを添加するこ
とが望まれる。
．８％）を超えると溶接割れの発生率が急激に上昇した
。即ちＴ ｊ ０２含有ｉ−は割れの発生を防止する上
で４．８多以下とすべきであることが分かった。尚Ｔｉ
Ｏ２の添加に当たっては添加形態について特に制限はな
いがＴ ｉ ＯＨの含有率が高いルチールを添加するこ
とが望まれる。
（Ｔｉｅ、／スラグ形成剤総量）：０．８以上安定した
下進溶接を行なう為にはスラグ形成剤としてＴ１０．を
用いることが望ましいが、Ｔｉｅ。
下進溶接を行なう為にはスラグ形成剤としてＴ１０．を
用いることが望ましいが、Ｔｉｅ。
は比較的高価な原斜である為経済的にはその使用量はで
きる限シ少量に抑えることが望まれる。そこで１１幅の
添加効果が得られるＴ ｉ ０２の限界構成比率： （
Ｔ ｉ、 ｏｆ量／スラグ形成剤総量）を求める為第３
表に示すフラックス入シワイヤを用い第４表に示す溶接
条件下に垂直狭開先溶接線の立向下進溶接を行なったと
ころ第３図に示す結果が得られた。尚開先形状は第４図
に示す通シである。
きる限シ少量に抑えることが望まれる。そこで１１幅の
添加効果が得られるＴ ｉ ０２の限界構成比率： （
Ｔ ｉ、 ｏｆ量／スラグ形成剤総量）を求める為第３
表に示すフラックス入シワイヤを用い第４表に示す溶接
条件下に垂直狭開先溶接線の立向下進溶接を行なったと
ころ第３図に示す結果が得られた。尚開先形状は第４図
に示す通シである。
第 ４ 表
第３図に示す様にスラグ形成剤総量中のＴｉへ構成比率
が低くなるに従って溶接欠陥の発生数が増大する傾向が
あ）、殊に上記構成比率が０．８未満においては溶接欠
陥の急激な増加が認められた。
が低くなるに従って溶接欠陥の発生数が増大する傾向が
あ）、殊に上記構成比率が０．８未満においては溶接欠
陥の急激な増加が認められた。
従って（Ｔ ｉ ｏｔ量／スラグ形成剤総量）は０．８
以上とする必要がある。
以上とする必要がある。
スラグ形成剤総量：２〜６チ
ＴｌＯ２以外のスラグ形成剤としては、スラグ形成剤と
して一般的に使用される酸化物、弗化物。
して一般的に使用される酸化物、弗化物。
炭酸塩等を例示される。酸化物としてはＺ ｒ Ｏ，。
Ａ １２０３ ｔ Ｓ １０２ ＋ ＫｚＯ＋ Ｎ
ａ２Ｏ等の単体もしくは複合物、弗化物としてはＣａＦ
、、ＮａＦ。
ａ２Ｏ等の単体もしくは複合物、弗化物としてはＣａＦ
、、ＮａＦ。
Ｋ２ Ｓ ｉ Ｆ６ ｙ Ｎ ａｓＡ Ｉ Ｆ＠等、炭
酸塩としてはＣａ ＣＯＨｔ Ｌ １２ ＣＯＨ等が夫
々例示され、これらのうち１種又は２種以上を添加する
ことができる。
酸塩としてはＣａ ＣＯＨｔ Ｌ １２ ＣＯＨ等が夫
々例示され、これらのうち１種又は２種以上を添加する
ことができる。
次にＴ ｉ Ｏ，並びに必要によ）添加される上記例示
のスラグ形成剤の総量は、溶接欠陥の発生防止の観点か
ら制限する必要があると思われた。
のスラグ形成剤の総量は、溶接欠陥の発生防止の観点か
ら制限する必要があると思われた。
そこでスラグ形成剤総量の適正配合割合を求める為、第
５表に示すフラックス人シワイヤを用い第４表に示す溶
接条件下に垂直狭開先溶接線の立向下進溶接を行なった
ところ第５図に示す結果が得られた。尚開先形状は第４
図に示す通シである。
５表に示すフラックス人シワイヤを用い第４表に示す溶
接条件下に垂直狭開先溶接線の立向下進溶接を行なった
ところ第５図に示す結果が得られた。尚開先形状は第４
図に示す通シである。
第５図において、スラグ形成剤総量が６チを超えると溶
融スラグがクレータよシ先行する傾向が見られ、クレー
タが不安定になる。その結果スラグ巻き込み等による溶
接欠陥が急激に増大する。
融スラグがクレータよシ先行する傾向が見られ、クレー
タが不安定になる。その結果スラグ巻き込み等による溶
接欠陥が急激に増大する。
一方スラグ形成剤総量が２チ未満に訃いては溶接欠陥の
増加は見られないが、アーク安定性およびスラグの剥離
性が悪化する。これらの理由からスラグ形成剤総量は２
〜６％とする必要がある。
増加は見られないが、アーク安定性およびスラグの剥離
性が悪化する。これらの理由からスラグ形成剤総量は２
〜６％とする必要がある。
Ｃ：０．０１〜０．１０チ
Ｃはスラグに粘性を与える成分であり、０．０１チ未賛
ではその効果が得られない。一方０．１％を超えるとス
ラグの剥離性を著しく悪化させるので、その含有量は０
．０１〜０．１％とする必要があ）、スラグの粘性をよ
シ効果的に改善する為には特に０．０３〜０．０８％含
有させることが望まれる。
ではその効果が得られない。一方０．１％を超えるとス
ラグの剥離性を著しく悪化させるので、その含有量は０
．０１〜０．１％とする必要があ）、スラグの粘性をよ
シ効果的に改善する為には特に０．０３〜０．０８％含
有させることが望まれる。
Ｍ ｎ ： ０． ｊ〜２．５ ％
溶着金属を脱酸してこれに良好な機械的性質を与える為
には、０．５〜２．５％添加する必要がある。
には、０．５〜２．５％添加する必要がある。
０．５チ未満では脱酸不足となって溶接金屑の衝撃性能
が悪化する。一方２．５％を超えると溶接金属の抗張力
が高くなりすぎてやはシ衝撃性が悪化する。
が悪化する。一方２．５％を超えると溶接金属の抗張力
が高くなりすぎてやはシ衝撃性が悪化する。
Ｓｉ：０．３〜１．２チ
脱酸剤として溶接金属の機械的性質を改善するだけでな
く、クレータのなじみ性を良くして溶接作業性を向上す
る作用がある。０．３チ未満ではクレータのなじみ性が
悪くな夛作業性の悪化をまねき、一方１．２チを超える
と溶接金属の衝撃性能が悪化するので含有量は０．３〜
１．２％とする必要がある。
く、クレータのなじみ性を良くして溶接作業性を向上す
る作用がある。０．３チ未満ではクレータのなじみ性が
悪くな夛作業性の悪化をまねき、一方１．２チを超える
と溶接金属の衝撃性能が悪化するので含有量は０．３〜
１．２％とする必要がある。
尚Ｃ，Ｍｎ、ＳｉＫついては主に７ラツクス成分として
単体若しくは化合物の形で含有させればよいが、外皮金
属中に添加してもよく、いず九にしても上記含有量はス
ラックス成分として含まれる量と外皮金属中に含まれる
量の合計量を意味する。
単体若しくは化合物の形で含有させればよいが、外皮金
属中に添加してもよく、いず九にしても上記含有量はス
ラックス成分として含まれる量と外皮金属中に含まれる
量の合計量を意味する。
本発明の基本構成は上記の通シであるが、脱酸性元素と
して上述のＳｉ、Ｍｎ以外にＡＩ、Ｔｉ。
して上述のＳｉ、Ｍｎ以外にＡＩ、Ｔｉ。
Ｚｒ、Ｍｇからなる群から選択される１ｆｔ！又は２種
以上を必要に応じて添加することができる。但しこれら
の脱酸剤の添加によってスラグの剥離性やアークの安定
性が損なわれるのでワイヤ全重量に対し１チ以下の添加
にとどめることが望ましい。
以上を必要に応じて添加することができる。但しこれら
の脱酸剤の添加によってスラグの剥離性やアークの安定
性が損なわれるのでワイヤ全重量に対し１チ以下の添加
にとどめることが望ましい。
又Ｎｉ ＊Ｃｒ＋ＭｏｓＶｗＮｂ等の合金元素の１種も
しくは２種以上を、フラックス成分もしくは外皮金属中
に添加することによって溶接金属に高靭性や耐候性等の
性能を与えることができる。尚これＫよって本発明の効
果に悪影響が生じることはない。更に本発明に係るフラ
ックス入）ワイヤのフラックス率は７〜２５％とするこ
とが望ましい。その理由は、フラックス率が２５％を超
えると伸線時に断線トラブルが多発し生産能率が悪くな
るからであシ、また７％よシ少なくなるとアークの安定
性が損なわれるからである。
しくは２種以上を、フラックス成分もしくは外皮金属中
に添加することによって溶接金属に高靭性や耐候性等の
性能を与えることができる。尚これＫよって本発明の効
果に悪影響が生じることはない。更に本発明に係るフラ
ックス入）ワイヤのフラックス率は７〜２５％とするこ
とが望ましい。その理由は、フラックス率が２５％を超
えると伸線時に断線トラブルが多発し生産能率が悪くな
るからであシ、また７％よシ少なくなるとアークの安定
性が損なわれるからである。
本発明に係るフラックス人）ワイヤを製造するに尚たシ
製造方法忙ついては特に制限がなく、例えば帯鋼（金属
外皮）をＵ字型に湾曲させつつ腔部に７ラツクスを装入
し、端部を突き合わせて管状とした後これを所定のダイ
ススケジュールニ従い伸線すれば良い。又フラックス入
りワイヤの断面形状についても特別な制約がある訳では
なく、例えば第６図に示す様な断面形状のものを挙げる
ことができる。尚Ａ、Ｂ、Ｃは長手方向の突き合わせ部
を融着しないタイプであ夛、Ｄは突き合わせ部を融着し
て７ラツクスを密封したタイプを示す。
製造方法忙ついては特に制限がなく、例えば帯鋼（金属
外皮）をＵ字型に湾曲させつつ腔部に７ラツクスを装入
し、端部を突き合わせて管状とした後これを所定のダイ
ススケジュールニ従い伸線すれば良い。又フラックス入
りワイヤの断面形状についても特別な制約がある訳では
なく、例えば第６図に示す様な断面形状のものを挙げる
ことができる。尚Ａ、Ｂ、Ｃは長手方向の突き合わせ部
を融着しないタイプであ夛、Ｄは突き合わせ部を融着し
て７ラツクスを密封したタイプを示す。
極軟鋼層の帯鋼を使用し、第６表に示す構成の７ラツク
ス人シワイヤ（１，２ｍｍφ）を製作した。
ス人シワイヤ（１，２ｍｍφ）を製作した。
得られたワイヤを用い第４表に示す溶接条件下、第４図
に示す開先形状の垂直溶接線の立向下進溶接を行なった
ところ第７表に示す結果が得られた。
に示す開先形状の垂直溶接線の立向下進溶接を行なった
ところ第７表に示す結果が得られた。
第 ６ 表 （２）
第６，７表に示す様に、鷹６〜１２（比較例）はいずれ
もＸ線性能４機械的性質２作業性のうち少なくとも１つ
が不十分な結果を示している。即ちＮＣＬ６はＴ ｉ
０２量が少なく且つスラグ形成剤に占めるＴｉＯ２量の
割合が低い為良好な溶接部が得られなかった。ＩＩ＆１
７はＴ ｉ ０２量の割合が本発明の条件からはずれる
例で、溶融スラグの先行が大きい為溶接欠陥の発生が多
くなセ良好な溶接部が得られなかった。阻８はスラグ形
成剤量が多い為に欠陥が多発し良好な溶接部が得られな
かった。
もＸ線性能４機械的性質２作業性のうち少なくとも１つ
が不十分な結果を示している。即ちＮＣＬ６はＴ ｉ
０２量が少なく且つスラグ形成剤に占めるＴｉＯ２量の
割合が低い為良好な溶接部が得られなかった。ＩＩ＆１
７はＴ ｉ ０２量の割合が本発明の条件からはずれる
例で、溶融スラグの先行が大きい為溶接欠陥の発生が多
くなセ良好な溶接部が得られなかった。阻８はスラグ形
成剤量が多い為に欠陥が多発し良好な溶接部が得られな
かった。
阻９はＴ ｉ ０２量、ＮｃＬＩ ＯはＣ量、Ｎ［Ｌｌ
ｌはＳｉ量及びＭｎ量が夫々過多である為に良好な結果
が得られなかった。Ｎｎ１２にＣ量、Ｓｉ量及びＭｎ量
が少なすぎる為に満足しうる結果が得られなかった。こ
れらに対しＮｎ１〜５は本発明の条件を全て満足してい
るのでＸ線性能９機械的性質１作業性のいずれについて
も良好な結果が得られた。
ｌはＳｉ量及びＭｎ量が夫々過多である為に良好な結果
が得られなかった。Ｎｎ１２にＣ量、Ｓｉ量及びＭｎ量
が少なすぎる為に満足しうる結果が得られなかった。こ
れらに対しＮｎ１〜５は本発明の条件を全て満足してい
るのでＸ線性能９機械的性質１作業性のいずれについて
も良好な結果が得られた。
本発明は以上の様に構成されており、溶接環境の過酷な
垂直溶接線の立向下進溶接においても作業性良く良好な
特性の溶接部を与えるガスシールドアーク溶接用フラン
２フ ことができる。
垂直溶接線の立向下進溶接においても作業性良く良好な
特性の溶接部を与えるガスシールドアーク溶接用フラン
２フ ことができる。
第１図はＴｉｅ，量（対ワイヤ全重量）と割れ率の関係
を示すグラフ、第２図は第２表の試験溶接における開先
形状を示す説明図、第３図はスラグ形成剤中に占めるＴ
ｉ ０２量の割合と欠陥数の関係を示すグラフ、第４
図は第４表の試験溶接に婬ける開先形状を示す説明図、
第５図はスラグ形成剤総量と欠陥数の関係を示すグラフ
、第６図は本発明に係るフラックス人シワイヤの断面形
状例を示す説明図である。
を示すグラフ、第２図は第２表の試験溶接における開先
形状を示す説明図、第３図はスラグ形成剤中に占めるＴ
ｉ ０２量の割合と欠陥数の関係を示すグラフ、第４
図は第４表の試験溶接に婬ける開先形状を示す説明図、
第５図はスラグ形成剤総量と欠陥数の関係を示すグラフ
、第６図は本発明に係るフラックス人シワイヤの断面形
状例を示す説明図である。
Claims (1)
- ワイヤ全重量に対してスラグ形成剤総量：２〜６％（重
量％の意味、以下同じ）、スラグ形成剤のうちＴｉＯ＿
２量：１．６〜４．８％、（ＴｉＯ＿２量／スラグ形成
剤総量）：０．８以上、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｍｎ
：０．５〜２．５％、Ｓｉ：０．３〜１．２％を含むこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25455484A JPS61132296A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25455484A JPS61132296A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61132296A true JPS61132296A (ja) | 1986-06-19 |
Family
ID=17266650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25455484A Pending JPS61132296A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61132296A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0855240A1 (en) * | 1997-01-27 | 1998-07-29 | Nippon Steel Welding Products & Engineering Co., Ltd. | Apparatus and method for one side welding of curved steel plates |
| CN1131123C (zh) * | 2001-10-12 | 2003-12-17 | 安泰科技股份有限公司 | 立向下进药芯焊丝 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5171241A (ja) * | 1974-12-17 | 1976-06-19 | Kobe Steel Ltd | Gasushiirudoaakuyosetsuyofuratsukusuiriwaiya |
| JPS56160895A (en) * | 1980-05-15 | 1981-12-10 | Nippon Steel Corp | Flux-containing wire for gas shield arc welding |
-
1984
- 1984-11-30 JP JP25455484A patent/JPS61132296A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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