JPS61127817A - リジングの少ない無方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
リジングの少ない無方向性けい素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS61127817A JPS61127817A JP59248189A JP24818984A JPS61127817A JP S61127817 A JPS61127817 A JP S61127817A JP 59248189 A JP59248189 A JP 59248189A JP 24818984 A JP24818984 A JP 24818984A JP S61127817 A JPS61127817 A JP S61127817A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon steel
- ridging
- steel sheet
- less
- manufacture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、リジングが極めて少なく表面性状の優れた
無方向性けい素鋼板の製造方法に関するものである。
無方向性けい素鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
けい素鋼板は一般に、電動機、変圧器などの鉄心として
積層して用いられる。そのため磁気特性に優れることは
勿論であるが、占積率や層間抵抗に対する要求も近年ま
すます厳しいものになってきている。従ってこれまでは
あまり問題視されなかった、Ｓｉを１，７ｗｔ％（以下
単に％で示す）未満の範囲で含有し、熱延過程でα−γ
変態を生じる変態鋼の極く軽微なリジングによる表面凹
凸さえも、最近では磁気特性、占積率および居間抵抗な
どの面から許容されな（なってきている。
積層して用いられる。そのため磁気特性に優れることは
勿論であるが、占積率や層間抵抗に対する要求も近年ま
すます厳しいものになってきている。従ってこれまでは
あまり問題視されなかった、Ｓｉを１，７ｗｔ％（以下
単に％で示す）未満の範囲で含有し、熱延過程でα−γ
変態を生じる変態鋼の極く軽微なリジングによる表面凹
凸さえも、最近では磁気特性、占積率および居間抵抗な
どの面から許容されな（なってきている。
無方向性けい素鋼板におけるリジングは、近年の連続鋳
造化の発達に伴いとみに問題となってきた。とくに３ｉ
を１．７％以上含有するα−γ変態を生じない非変態鋼
では、リジングの主原因であるスラブ柱状晶が熱間圧延
中に破壊されないため、その後の熱延板熱処理をもって
してもリジングのない無方向性けい素鋼板を得ることは
困難であった。とはいえかような非変態鋼におけるリジ
ングを変態鋼程度に低減することについては、すでに多
くの知見が得られている（特開昭５４−１１５６２２号
、同５５−３４６７５号、特公昭５２−３８４９０号、
同５１−２２８９号。
造化の発達に伴いとみに問題となってきた。とくに３ｉ
を１．７％以上含有するα−γ変態を生じない非変態鋼
では、リジングの主原因であるスラブ柱状晶が熱間圧延
中に破壊されないため、その後の熱延板熱処理をもって
してもリジングのない無方向性けい素鋼板を得ることは
困難であった。とはいえかような非変態鋼におけるリジ
ングを変態鋼程度に低減することについては、すでに多
くの知見が得られている（特開昭５４−１１５６２２号
、同５５−３４６７５号、特公昭５２−３８４９０号、
同５１−２２８９号。
同５７−１５９６９号、同５０−３７１２７号、同５０
−３７１３２号および同５６−４３０９１号各公報参照
）。
−３７１３２号および同５６−４３０９１号各公報参照
）。
〈発明が解決しようとする問題点）
しかしながら上記の方法はいずれも、Ｓｉ ：１．７％
以上を含有する非変態鋼における顕著なリジングを従来
のＳｉ ： １．７％未満の変態鋼程度に゛低減す
るために開発されたものであって、変態鋼における軽微
なリジングをさらに低減し得る有効な手段は現在までの
ところまだ知られていない。
以上を含有する非変態鋼における顕著なリジングを従来
のＳｉ ： １．７％未満の変態鋼程度に゛低減す
るために開発されたものであって、変態鋼における軽微
なリジングをさらに低減し得る有効な手段は現在までの
ところまだ知られていない。
この発明は、かかる現状に鑑みて開発されたもので、変
態鋼の軽微なリジングをさらに低減し、近年の極めて厳
しい表面性状に対する要請に有利に応え得る新規な無方
向性けい素鋼板の製造方法を提案することを目的とする
。
態鋼の軽微なリジングをさらに低減し、近年の極めて厳
しい表面性状に対する要請に有利に応え得る新規な無方
向性けい素鋼板の製造方法を提案することを目的とする
。
（発明を解決するための手段）
さて発明者らは、上記の問題を解決すべく、とくにα−
γ変態および熱延条件がリジングに及ぼす影響について
研究を重ねた結果、γ相中での圧下量がリジングの軽減
に大きく影響することの知見を得た。
γ変態および熱延条件がリジングに及ぼす影響について
研究を重ねた結果、γ相中での圧下量がリジングの軽減
に大きく影響することの知見を得た。
この発明は、上記の知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、３ｉ ： １．７％未満、１
ｙｌｎ：１．０％以下、Ａ、２：１．０％以下およびＰ
：０．５％以下を含有する組成になるけい素鋼連鋳スラ
ブを、熱間圧延し、ついで酸洗後、１回の冷間圧延によ
って最終板厚としたのら、連続焼鈍を施す一連の工程に
よって無方向性けい素鋼板を製造するに当り、上記熱間
圧延工程において、Ａｒ３変態点以上での全圧下率を６
５％以上とすることからなるリジングの少ない無方向性
けい素鋼板の製造方法である。
ｙｌｎ：１．０％以下、Ａ、２：１．０％以下およびＰ
：０．５％以下を含有する組成になるけい素鋼連鋳スラ
ブを、熱間圧延し、ついで酸洗後、１回の冷間圧延によ
って最終板厚としたのら、連続焼鈍を施す一連の工程に
よって無方向性けい素鋼板を製造するに当り、上記熱間
圧延工程において、Ａｒ３変態点以上での全圧下率を６
５％以上とすることからなるリジングの少ない無方向性
けい素鋼板の製造方法である。
（作 用）
以下この発明を具体的に説明する。
まずこの発明において、素材スラブの成分組成を上記の
範囲に限定した理由について説明する。
範囲に限定した理由について説明する。
Ｓｉ ： １．７％未満
３ｉが１．７％以上含有されるとα−γ変態が消失して
α単相となるが、この発明では、熱延過程でα−γ変態
を生じる変態鋼を対象としたので、＄１含有帝は１．７
％未満の範囲に限定した。
α単相となるが、この発明では、熱延過程でα−γ変態
を生じる変態鋼を対象としたので、＄１含有帝は１．７
％未満の範囲に限定した。
’ Ｍｎ ： １．０％以下
ＭＯは、靭性の改善に有用な元素であるが、１．０％を
超えると磁気特性の劣化を沼くため、１．０％以下に限
定した。
超えると磁気特性の劣化を沼くため、１．０％以下に限
定した。
へβ：１．θ％以下
八βは、一般に磁気特性の改善に有効に寄与するが、１
．０％を超えると熱延性を阻害し、また５ｉと同様にα
−γ変態を消失させるので、１．０％以下に限定した。
．０％を超えると熱延性を阻害し、また５ｉと同様にα
−γ変態を消失させるので、１．０％以下に限定した。
ｐ：０．５％以下
Ｐは、機械的性質の適正化のために有用な元素であるが
、０．５％を超えるとα−γ変態を生じなくなるので、
０．５％以下の範囲で含有させることにした。
、０．５％を超えるとα−γ変態を生じなくなるので、
０．５％以下の範囲で含有させることにした。
次にこの発明の最大の特長である熱間圧延条件について
説明する。
説明する。
発明者らは、α−γ変態と熱延条件どがリジングに及ぼ
す影響を究明すべく、以下に述べるような数多くの実験
を行った。
す影響を究明すべく、以下に述べるような数多くの実験
を行った。
第１図に、３ｉ ： １．５％、 Ｍｎ ： ０
．２％、 Ａｌ ：０．２％、ｐ：０．０１％およびＣ
：０．００５％を含有するけい素鋼用連鋳スラブの熱間
圧延におけるγ相中での圧下量と、最終製品における板
表面のうねりで評価したリジングの程度との関係につい
て調べた結果を整理して示す。
．２％、 Ａｌ ：０．２％、ｐ：０．０１％およびＣ
：０．００５％を含有するけい素鋼用連鋳スラブの熱間
圧延におけるγ相中での圧下量と、最終製品における板
表面のうねりで評価したリジングの程度との関係につい
て調べた結果を整理して示す。
同図より明らかなように、熱延工程においてγ相中での
全圧下量を６５％以上とすることにより、製品板におけ
るうねりの大きさは大幅に低減している。
全圧下量を６５％以上とすることにより、製品板におけ
るうねりの大きさは大幅に低減している。
次に第２図に、この発明における適正な熱延条件領域を
図解する。
図解する。
熱延中に、被圧延板の冷却曲線が、図中斜線で示した適
正領域のみを通過するように熱延条件を設定することに
よって、リジングの発生がほとんどない平滑表面の無方
向性けい素鋼板が得られるのである。
正領域のみを通過するように熱延条件を設定することに
よって、リジングの発生がほとんどない平滑表面の無方
向性けい素鋼板が得られるのである。
上記した如き適正範囲で熱延を行うことにより、ことさ
ら熱延板熱処理を施さなくてもリジングが大幅に軽減さ
れる理由は、まだ明確に解明されたわ【プではないが、
まず第１に、けい素鋼においてはγ相中における熱延過
程での再結晶がα相よりも多いため、γ相中での圧下ω
を大きくすることによって再結晶が増大し、連鋳スラブ
柱状晶の破壊がより進むこと、第２に、組織破壊が極め
て生じにくくα相中での圧下量が減少するため、α−γ
変態後の組織が破壊されずに粗大伸長粒になる程度が軽
減すること、の相乗効果によるものと推察される。
ら熱延板熱処理を施さなくてもリジングが大幅に軽減さ
れる理由は、まだ明確に解明されたわ【プではないが、
まず第１に、けい素鋼においてはγ相中における熱延過
程での再結晶がα相よりも多いため、γ相中での圧下ω
を大きくすることによって再結晶が増大し、連鋳スラブ
柱状晶の破壊がより進むこと、第２に、組織破壊が極め
て生じにくくα相中での圧下量が減少するため、α−γ
変態後の組織が破壊されずに粗大伸長粒になる程度が軽
減すること、の相乗効果によるものと推察される。
（実施例）
実１ＭｐＨ１１
３ｉ ： １．５％、 Ｍｎ ： ０．２０％、
Ａｎ ： ０．２５％、ｐ：０．０１％、 Ｃ：
０．００２％、 ３ ： ０．０００５％、 ｏ
： ｏ、ｏｏｏｓ％、 Ｎ ： ０．０００９％、
Ｃｅ ：０．００２％、 Ｔｉ ： ０．００１
％オヨヒＺｒ ： ０．００１％を含み、残部Ｆｅの
組成になるけい素鋼スラブを、２５０ｍｍ厚から第３図
に曲線ａ、ｂで示した条件下にそれぞれ熱間圧延を施し
て２．５ｍｍ厚の熱延板とした。ついで酸洗後、０．５
０ｆｆｌ１１１まで冷間圧延したのら、（）、３ｋｇ
Ｉ’ ／ ａｄ （７）張力下ニ、Ｈ２：８０％。
Ａｎ ： ０．２５％、ｐ：０．０１％、 Ｃ：
０．００２％、 ３ ： ０．０００５％、 ｏ
： ｏ、ｏｏｏｓ％、 Ｎ ： ０．０００９％、
Ｃｅ ：０．００２％、 Ｔｉ ： ０．００１
％オヨヒＺｒ ： ０．００１％を含み、残部Ｆｅの
組成になるけい素鋼スラブを、２５０ｍｍ厚から第３図
に曲線ａ、ｂで示した条件下にそれぞれ熱間圧延を施し
て２．５ｍｍ厚の熱延板とした。ついで酸洗後、０．５
０ｆｆｌ１１１まで冷間圧延したのら、（）、３ｋｇ
Ｉ’ ／ ａｄ （７）張力下ニ、Ｈ２：８０％。
Ｎ２：２０％、露点ニー３０℃の雰囲気中で、８６０℃
。
。
１．５分の連続仕上げ焼鈍を施した。
得られた各製品板の表面の凹凸と磁気特性とについて調
べた結果を表１に示す。
べた結果を表１に示す。
表 １
表１に示した成績から明らかなように、この発明に従っ
て得られたものは、従来材に較べて表面しの凹凸が著し
く低減しており、また磁気特性も向上している。
て得られたものは、従来材に較べて表面しの凹凸が著し
く低減しており、また磁気特性も向上している。
実施例２
３ｉ ： １．０％、 Ｍｎ ： ０．２５％、
Ａｕ ： ０，２７％、 Ｐ ： ０．０２％、
Ｃ： ０．００２％、 ３ ： ０．０００７％
、 ０ ： ０．０００６ ％、 Ｎ ： ０．０
０１１ ％、 Ｔ！ ：０．００１％、および７ｒ
： ０．００１％を含み、残部１”ｅよりなるけい素
鋼スラブを、２００ｍｍ厚から第３図に曲線ｃ、ｄで示
した条件下にそれぞれ熱間圧延を施して２．１ｍｍ厚の
熱延板とした。ついで酸洗後、０．５０ｍｍまで冷間圧
延したのち、０．５詰「／−の張力下に、Ｈ２：８５％
、Ｎ２：１５％。
Ａｕ ： ０，２７％、 Ｐ ： ０．０２％、
Ｃ： ０．００２％、 ３ ： ０．０００７％
、 ０ ： ０．０００６ ％、 Ｎ ： ０．０
０１１ ％、 Ｔ！ ：０．００１％、および７ｒ
： ０．００１％を含み、残部１”ｅよりなるけい素
鋼スラブを、２００ｍｍ厚から第３図に曲線ｃ、ｄで示
した条件下にそれぞれ熱間圧延を施して２．１ｍｍ厚の
熱延板とした。ついで酸洗後、０．５０ｍｍまで冷間圧
延したのち、０．５詰「／−の張力下に、Ｈ２：８５％
、Ｎ２：１５％。
露点ニー１０℃の雰囲気中で、８９０℃、２．０分の連
続仕上げ焼鈍を施した。
続仕上げ焼鈍を施した。
得られた各製品板の表面の凹凸と磁気特性とについて調
べた結果を表２に示す。
べた結果を表２に示す。
表 ２
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、従来リジングがさほど問題
にされなかったＳ１含有［相］１．７％未満の変態鋼の
軽微なリジングを、コストアップをもたらすことなく格
段に軽減することができ、有利である。
にされなかったＳ１含有［相］１．７％未満の変態鋼の
軽微なリジングを、コストアップをもたらすことなく格
段に軽減することができ、有利である。
第１図は、熱延工程におけるγ相中での全圧下量と最終
製品板表面におけるうねり凹凸高さとの関係を示したグ
ラフ、 第２図は、この発明に従う適正な熱延条件領域を示した
図、 第３図は、実施例１，２における被圧延材の熱延履歴を
それぞれ示した図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀同 弁理
士 杉 村 ＠ 作第１図 脅些廷１一方゛けろと相中で・の、全圧下量ζ％ノ第２
図
製品板表面におけるうねり凹凸高さとの関係を示したグ
ラフ、 第２図は、この発明に従う適正な熱延条件領域を示した
図、 第３図は、実施例１，２における被圧延材の熱延履歴を
それぞれ示した図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀同 弁理
士 杉 村 ＠ 作第１図 脅些廷１一方゛けろと相中で・の、全圧下量ζ％ノ第２
図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｓｉ：１．７ｗｔ％未満 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下 Ａｌ：１．０ｗｔ％以下および Ｐ：０．５ｗｔ％以下 を含有する組成になるけい素鋼連鋳スラブを、熱間圧延
し、ついで酸洗後、１回の冷間圧延によつて最終板厚と
したのち、連続仕上げ焼鈍を施す一連の工程によつて無
方向性けい素鋼板を製造するに当り、上記熱間圧延工程
において、Ａｒ＿３変態点以上での全圧下率を６５％以
上とすることを特徴とするリジングの少ない無方向性け
い素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59248189A JPS61127817A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | リジングの少ない無方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59248189A JPS61127817A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | リジングの少ない無方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61127817A true JPS61127817A (ja) | 1986-06-16 |
Family
ID=17174525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59248189A Pending JPS61127817A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | リジングの少ない無方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61127817A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63114940A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-19 | Nkk Corp | 表面特性の優れた珪素鋼板及びその製造方法 |
| WO1989008151A1 (en) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties |
| WO1989008721A1 (en) * | 1988-03-07 | 1989-09-21 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented electric steel sheet |
| WO1993008312A1 (fr) * | 1991-10-14 | 1993-04-29 | Nkk Corporation | Materiau a base d'acier magnetique doux ayant d'excellentes caracteristiques de magnetisabilite au courant continu et de resistances a la corrosion et production de ce materiau |
| WO2012041053A1 (zh) | 2010-09-30 | 2012-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无瓦楞状缺陷的无取向电工钢板及其制造方法 |
-
1984
- 1984-11-26 JP JP59248189A patent/JPS61127817A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63114940A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-19 | Nkk Corp | 表面特性の優れた珪素鋼板及びその製造方法 |
| JPH0518900B2 (ja) * | 1986-10-31 | 1993-03-15 | Nippon Kokan Kk | |
| WO1989008151A1 (en) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties |
| US5009726A (en) * | 1988-03-04 | 1991-04-23 | Nkk Corporation | Method of making non-oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties |
| WO1989008721A1 (en) * | 1988-03-07 | 1989-09-21 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented electric steel sheet |
| US5062906A (en) * | 1988-03-07 | 1991-11-05 | Nkk Corporation | Method of making non-oriented electrical steel sheets |
| WO1993008312A1 (fr) * | 1991-10-14 | 1993-04-29 | Nkk Corporation | Materiau a base d'acier magnetique doux ayant d'excellentes caracteristiques de magnetisabilite au courant continu et de resistances a la corrosion et production de ce materiau |
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
| DE4293604C2 (de) * | 1991-10-14 | 1997-04-03 | Nippon Kokan Kk | Weichmagnetisches Stahlmaterial und Verfahren zu seiner Herstellung |
| WO2012041053A1 (zh) | 2010-09-30 | 2012-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无瓦楞状缺陷的无取向电工钢板及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2023507435A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP4358550B2 (ja) | 圧延方向とその板面内垂直方向磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH03219020A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3855554B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4123629B2 (ja) | 電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPS61127817A (ja) | リジングの少ない無方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP7245325B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP2560579B2 (ja) | 高透磁率を有する高珪素鋼板の製造方法 | |
| JP4281119B2 (ja) | 電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5910414B2 (ja) | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0696743B2 (ja) | 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| KR101130724B1 (ko) | 자기적 성질이 균일한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH0657332A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP7338511B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2716987B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0580527B2 (ja) | ||
| JPH04346621A (ja) | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0617548B2 (ja) | 耐発錆性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JPH086136B2 (ja) | 方向性高珪素鋼板の製造法 | |
| JP3338238B2 (ja) | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2560090B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02104619A (ja) | 優れた鉄損特性を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2666626B2 (ja) | 低鉄損無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3479984B2 (ja) | 安定した磁気特性を有する一方向性けい素鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5980727A (ja) | 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |