JPS61104185A

JPS61104185A - ポンプ

Info

Publication number: JPS61104185A
Application number: JP22582884A
Authority: JP
Inventors: Shuichi Kitamura; 修一北村
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1984-10-29
Filing date: 1984-10-29
Publication date: 1986-05-22

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、雄ローターと雌ローターとが無接触状態で同
期的に互いに反対方向へ回転し合うポンプの改善に係わ
り、ポンプの吐出量の増大と全断熱効率の向上を図った
ものである。

本発明を理解する為に、先ず前記ポンプについて説明す
る。

第１図において雄、雌ローターの断面を考えると、雄ロ
ーター１の羽根２の進み側の線ｌ１、遅れ側の線ｌ２は
、各々、雌ローター３の陥没部４の例えば進み側の線Ｃ
１の先端部ｔ１、遅れ側の線Ｃ２の先端部ｔ２により創
成される様になっている。

（これについては第５図で詳しく述べる）従って雄ロー
ター１のある１つの羽根２に注目すると、同羽根２の進
み側の羽根面（線ｌ１を断面とする羽根面）を有するポ
ンプ室８内の流体は、同羽根２の先端部が逃し溝ｗを通
過し終るや否や密閉的に断熱的に圧縮され、吐出通路１
０内の圧力にほぼ等しくなった時点で同羽根２の進み側
の羽根面を有する前記ポンプ室８が雌ローターの陥没部
４へ連通し、この陥没部４を介して吐出通路１０内へ吐
出され、更に同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポ
ンプ室８の極めて小さな容積状態へ到るまで吐出通路１
０内へ吐出され続ける様になっている。

同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８のＰ
―Ｖ線図（圧力―容積線図）を第４図に示すが（Ｐ１は
吸入側の圧力、Ｐ２は吐出側の圧力を表わす）、図から
も明らかな様に本ポンプは従来の雄ローターと雌ロータ
ーとが無接触状態で同期的に互いに反対方向へ回転し合
うポンプ（例えばデイストンポンプ、第３図のエブラル
ドポンプ等）よりも高い全断熱効率を有する事を特徴と
するのである。

ここで、逃し溝ｗを介して同羽根２の進み側の羽根面を
有する前記ポンプ室８内の流体を若干吸入側へ逃す理由
は、ポンプはこの場合比較的低い圧力比の下で使用され
ており、この設計圧力比を与える為、流体を若干吸入側
へ逃した後に圧縮過程へ移行する必要性がある為である
（即ち、流体の圧縮し過ぎを防止しているのである）。

第１図において羽根の様ｌ１、ｌ２、更には陥没部４の
線Ｃ１、Ｃ２を若干修正し、羽根２が陥没部４へ嵌り込
んでいる時、両者間の間隙を大きく（と■っても１．５
ｍｍ程度であるが）取る様にしたものが第２図に示すポ
ンプであり、かつ第２図においては固定された欠円体１
８の周囲に密接して羽根２が回転する様にしてある。

第１図のポンプと同様にポンプ室８内の流体を逃し溝ｗ
及び羽根２と陥没部４との間の間隙を介して若干逃した
後に圧縮過程へ移行する様になっており、ポンプ室８の
Ｐ―Ｖ線図は第４図と類似したものが得られるから、従
来の雄ローターと雌ローターとが無接触状態で同期的に
互いに反対方向へ回転し合うポンプ（ディストンポンプ
、エプラルドポンプ等）よりも高い全断熱効率を有する
ものである（但し、第１図のものよりは低い）。

尚、羽根２が嵌り込んでいる陥没部４内の流体（陥没部
４内に残留した流体）は両者間の間隙を経て吸入側へ放
出され、結果として全断熱効率を低下させる事になるが
、これは従来の雄ローターと雌ローターとが無接触状態
で同期的に互いに反対方向へ回転し合うポンプにおいて
も発生していた現象で（第３図参照）、この事が前記従
来のディストンポンプ、エプラルドポンプ等に比較して
全断熱効率を劣化させるものではない。

さて以上の様なポンプにおいて、例えば第１図のポンプ
においては、逃し溝ｗを介して流体を若干吸入側へ逃し
ており、かつ陥没部４内の流体は何ら圧縮される事なく
そのまま吐出通路１０へ運ばれる為、ポンプの吐出量が
小であり、全断熱効率も未だ低い欠点がある。

又、第２図に示すポンプにおいても、逃し溝ｗを介して
流体を吸入側へ逃しており、かつ羽根２が嵌り込んでい
る陥没部４内の流体（陥没部４内に残留した流体）は吸
入側へ無駄に放出される為、ポンプの吐出量が小であり
、全断熱効率も未だ低いという欠点がある。

本発明はこの様な欠点を解決し、ポンプの吐出量及び全
断熱効率を増大させようとしたもので、以下図面に従っ
て説明する。

第５図は本発明によるポンプの一実施例で、ローターケ
ーシング６の内周面に面で密接する外周部５及びこの外
周部５から陥没した陥没部４を有する雌ローター３と、
前記雌ローターの陥没部４に嵌り込む羽根２を有する雄
ローター１とが無接触状態で図示しない同期歯車によっ
て同期的に互いに反対方向へ回転し合う様になっている
。

そしてポンプの任意の断面を考えると、雄ローターの羽
根２の遅れ側の線ｌ２、羽根２の進み側の線ｌ１の少な
くとも羽根元部の線（羽根２の根本の部分の線）は、各
々、雌ローターの陥没部４の遅れ側の線Ｃ２の先端部ｔ
２（点、又は小さな丸み）、陥没部４の進み側の線Ｃ１
（線Ｃ１の先端部ｔ１―点、又は小さな丸みーは線Ｃ１
に含まれるものとする）により創成される様になってい
る（第５図の場合、線ｌ１の羽根元部の線は線Ｃ１の先
端部ｔ１により創成される様になっている）。

この場合、先端部ｔ２、ｔ１により創成される雄ロータ
ーの羽根２の線ｌ２、ｌ１は第６図に示す様なくびれ部
１７を有する事があり、これは不適当であるから注意を
要する、羽根２の進み側の線ｌ１の羽根先部の線（中心角度０に
相当する部分）は、吸入側で羽根２が嵌り込んでいる陥
没部４内へ流体を吸入させる必要性がある為、先端部ｔ
１により創成される線を若干陥没させる如く修正する事
が望ましい。

１３は吸入溝、中心角度８に相当する部分は羽根２の先
端部がローターケーシング６の内周面に面で密接する部
分である。

かくして、雄ローター１及び雌ローター３は図示しない
同期歯車（雌ローター３は雄ローターの回転の２／３に
減速される）によって同期的に無接触状態で（極めて僅
かな間隙を保ちつつ）互いに反対方向へ回転し合う様に
なる。

今、雄ローター１のある１つの羽根２に注目すると、同
羽根２の進み側の羽根面（線ｌ１を断面とする羽根面）
を有するポンプ室８がその容積の縮小によって圧縮過程
を開始する時点の近傍（開閉溝１５が連通路１６を開く
時期に多少の前後があっても良い故）からこのポンプ室
８内の流体は、連通路１４、雄ローター１の側面に形成
された開閉溝１５、連通路１６を経て雌ローターの陥没
部４（これは雌ローター３側に形成されたポンプ室であ
る）内へ流入し、次いで開閉溝１５が連通路１４を完全
に通■すると連通路１４と１６との連通が遮断され、同
羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８の容積
の縮小によって密閉的に断熱的に圧縮される様になって
いる。

そして吐出通路１０内の圧力にほぼ等しくなった時点で
同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８が雌
ローターの陥没部４へ連通し（故にこの連通開始の時点
までは、雌ローターの外周部５及び分離部１２により両
者間の連通は遮断されている）、この陥没部４を介して
吐出通路１０、１１内へ吐出され、更に同羽根２の進み
側の羽根面を有する前記ポンプ室８内の流体は同羽根２
の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８の極めて小さ
な容積状態へ到るまで吐出通路１０、１１内へ吐出され
続ける様になっている（同羽根２の進み側の羽根面を有
する前記ポンプ室８が陥没部４へ連通すると、新しいポ
ンプ室が形成される事になるが、この新たに形成された
ポンプ室も同羽根２の進み側の羽根面を有するポンプ室
であると言える）。

開閉溝１５を介して連通路１４と１６とが連通している
間は、同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室
８内の流体は陥没部４内へ流入するが、連通路１４と１
６との連通が遮断された後は、この陥没部４と連通路１
６との連通が遮断され、かつ羽根２（同羽根２の進み側
にある）の先端部が吸入通路９を完全に通過した後に、
前記連通路１６内の圧縮された流体を吸入通路９との連
通が遮断されたポンプ室８内へ放出させる様にする。

この様に本発明によれば同羽根２の進み側の羽根面を有
する前記ポンプ室８内の流体を連通路１４、１６を介し
て陥没部４内へ流入させているので、第１図に示す従来
提案されたポンプと比較して雄ローター１の同一位相に
おける同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室
８内の圧力が低くなり、同一圧力比でも図示の如く逃し
溝ｗた不要となり（この逃し溝ｗは羽根２の進み側の羽
根面を有するポンプ室８内の流体を圧縮せずそのまま吸
入側へ逃すものである）、ポンプの吐出量を増大させる
事ができる（たとえ逃し溝ｗが必要である場合でも、逃
す流体の量はより小となるから、ポンプの吐出量は増大
する）。

かつ、陥没部４内の流体は同羽根２の進み側の羽根面を
有する前記ポンプ室８からの流体の流入により予圧され
るから、ポンプ全体の全断熱効率も若干向上し（連通路
１６の容積は陥没部４のそれに比較して十分に小さいか
ら、連通路１６内の圧縮された流体の吸入通路９との連
通が遮断されたポンプ室８内への放出による僅かの損失
と相殺され、結果としてポンプの全断熱効率は若干向上
するのである）、騒音も大幅に低減される。

かくして本発明の目的を達成するのである。

第５図において雄ローター１を直系ｄよりも大きい円筒
面で同心的に嵌り貫き、羽根２を第７図に示す如く羽根
支持体２０にしっかりと固定し、かつ羽根２がしっかり
と固定された欠円体１８の周囲に密接して（極めて僅か
の間隙を保ちつつ）回転する様にした本発明によるポン
プを、第７図に示す。

欠円体１８の直径は前述の通り直系ｄよりも大きいので
、雌ローター３との干渉（衝突）を避ける為、欠円部１
９が形成され、雌ローターの外周部５とこの欠円部１９
とは面と面で密接する様になる。

かくして雄ローター（羽根２と羽根支持体２０とを総称
して言う）と雌ローター３とは同期的に互いに極めて僅
かな間隙を保ちつつ、反対方向へ回転し合う様になる。

雄ローターのある１つの羽根と注目すると、同羽根２の
進み側の羽根面を有するポンプ室８がその容積の縮小に
よって圧縮過程を開始する時点（の近傍）からこのポン
プ室８内の流体は、同羽根２により連通路１６が閉鎖さ
れるまで雌ローターの陥没部４内へ流入する様になって
おり、同羽根２により連通路１６が閉鎖された後は、こ
の陥没部４と連通路１６との連通が遮断され、かつ羽根
２（同羽根２の進み側にある）の先端部が吸入通路９を
完全に通過した後に（同羽根２が再び連通路１６を開く
から）連通路１６内の圧縮された流体を吸入通路９との
連通が遮断されたポンプ室８内へ放出する様になってい
る。

この場合、連通路１６は図示の如く欠円体１８の外周部
に開口する様になっている。

かくして本発明の目的は達成される。

尚、同羽根２により連通路１６が閉鎖される時期を遅ら
せてゆくと、連通路１６と陥没部４との連通が遮断され
る時の陥没部４内の圧力が順次高まり、遂には吐出通路
１０内の圧力と同一の圧力まで昇圧させる事ができる。

これを第８図に示す。

第９図は、三枚の羽根を有する雄ローター１と三個の陥
没部を有する雌ローター３とが同期的に互いに無接触状
態で（極めて僅かな間隙を保ちつつ）反対方向へ回転し
合うポンプに本発明を実施したものである。

即ち、雄ローターのある１つの羽根２に注目すると、同
羽根２の進み側の羽根面を有するポンプ室８がその容積
の縮小によって圧縮過程を開始する時点（の近傍）から
同羽根２の進み側にある羽根２が雌ローターの陥没部４
へ完全に嵌り込む時点まで、同羽根２の進み側の羽根面
を有する前記ポンプ室８内の流体は連通路１６、２１を
経て、各々、陥没部４、同羽根２の進み側の羽根面を有
する前記ポンプ室８の遅れ側にあるポンプ室８（吸入通
路９との連通は遮断されている）内へ流入し、同羽根２
の先端部が連通路２１を完全に通過すると、連通路１６
を介して陥没部４内へのみ流入する様になっている。

かくして本発明の目的を達成するのである。

（連通路２１は流体を逃す通路であるが、吸入側へ無駄
に逃すわけではないので、第１図の逃し溝ｗとは異なる
）次に第７図において羽根２の様ｌ１、ｌ２、更には陥没
部４の線Ｃ１、Ｃ２を若干修正し、羽根２が陥没部４へ
嵌り込んでいる時、両者間の間隙を大きく（と言っても
１．５ｍｍ程度であるが）取る様にすると第１１図に示
す本発明によるポンプが得られ、かつ第１１図において
は欠円部１９の長さＬに対して陥没部４の雌ローター外
周部における円弧長さｌを、Ｌ≧ｌとなる様にして、陥
没部４が欠円体１９により密閉される瞬間を有する様に
構成してある。

これにより、ポンプ室８がその容積の縮小によって圧縮
過程に移行しても（羽根２が陥没部４へ嵌り込んでいる
時、両者間の間隙を大きく取ってあるにもかかわらず）
吸入側との連通は遮断される事になる。

今、雄ローターのある１つの羽根２に注目すると、同羽
根２の進み側の羽根面を有するポンプ室８（同羽根２の
進み側にある羽根２の先端部が陥没部４へ若干嵌り込む
と、両者間の間隙を介してこの陥没部４と同羽根２の進
み側の羽根面を有するポンプ室８とが連通して、新たな
ポンプ室を形成するが、この新しく形成されたポンプ室
を考える）がその容積の縮小によって圧縮を開始する時
点の近傍から同羽根２により連通路１６が閉鎖されるま
で、同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８
内の流体は、連通路１６を介して陥没部４（雌ローター
３側に形成されたポンプ室である）内へ流入し（同羽根
２により連通路１６が閉鎖された後は、この陥没部４と
連通路１６との連通が遮断され、かつ羽根２の先端部が
吸入通路９を完全に通過した後に―同羽根２が再び連通
路１６を開くので―連通路１６内の流体を吸入通路９と
の連通が遮断されたポンプ室８内へ放出させる様にする
）、次いで同羽根２が連通路１６を閉鎖すると同羽根２
の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８の容積の縮小
によって密閉的に断熱的に圧縮され、吐出通路１０内の
圧力にほぼ等しくなった時点で同羽根２の進み側の羽根
面を有する前記ポンプ室８が雌ローターの陥没部４へ連
通し、吐出通路１０、１１内へ吐出される様になってい
る。

そして、同羽根２の先端部が雄ローター側と雌ロ―ター
側のローターケーシング内周面の交わり部を通過するや
否や、同羽根２の進み側の羽根面を有するポンプ室８（
この時、吐出通路１０、１１との連通は遮断されている
）内の流体（このポンプ室８内に残留した流体）は同羽
根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８の遅れ側
にあるポンプ室８及びこのポンプ室８と連通路１６を介
して連通する陥没部４（共に吸入通路９との連通は遮断
されている）内へ放出され、減圧されて、最終的には僅
かな一定容積（これは同羽根２の進み側の羽根面を有す
るポンプ室８の容積の最小値である―第１４図参照）の
み吸入側へ放出するのである。

この様に、吐出通路１０、１１内へ完全に吐出されずに
同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８内に
残留した流体は吸入側へ無駄に放出されず、かつ同羽根
２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８の最小容積
状態における圧力は大幅に減圧されているので、第２図
に示した従来提案されたポンプに比較してポンプの吐出
量が増大し、全断熱効率が向上する。

更には同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室
８は、その内部の流体が連通路１６を介して陥没部４内
へ流入するから、第２図に示す従来のポンプと比較して
雄ローター１の同一位相における圧力が低くなり、同一
圧力比でも図示の如く逃し溝ｗが不要となり、一般とポ
ンプの吐出量を増大させ、かくして本発明の目的は達成
される。

かつ陥没部４内の流体は予圧されるから、騒音も減少す
る。

尚、同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８
がその容積の縮小によって圧縮過程を開始する時点の近
傍から同羽根２の進み側にある羽根２の先端部が陥没部
４のほぼ中央部に嵌り込む時点までの期間、第１０図に
示す如く欠円体１８に形成された密閉空間２２内へも流
体を流入させる様にしても、本発明の目的は達成される
。

この場合、同羽根２が連通路２３を再び開く直前には吸
入通路９を羽根２が完全に通過していなければならない
から、吸入通路９の下端部９′を第１１図において所定
距離上方へ移動させる必要がある。

第１１図において雄ローターの羽根２を３枚としたポン
プにおける本発明の実施例を、第１２図に示す。

即ち第１２図において、雄ローターのある１つの羽根２
に注目すると、同羽根２の進み側の羽根面を有するポン
プ室８がその容積の縮小によって圧縮過程を開始する時
点の近傍から同羽根２の進み側にある羽根２の先端部が
雌ローターの陥没部４のほぼ中央部に嵌り込む時点（第
１４図参照）までの期間、同羽根２の進み側の羽根面を
有する前記ポンプ室８内の流体は連通路１６、２１を介
して、各々、陥没部４、同羽根２の進み側の羽根面を有
する前記ポンプ室８の遅れ側にあるポンプ室８内へ流入
し、同羽根２の先端部が連通路２１を完全に通過すると
連通路１６を介して陥没部４内へのみ流入する様になっ
ている（この場合、陥没部４内の圧力は未だ吐出通路１
０内の圧力よりも低い）。

そして同羽根２の先端部が雄ローター側と雌ローター側
のローターケーシング内間面の交わり部を通過すると、
同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８内の
流体は同羽根２と陥没部４との間の間隙、及び放出通路
２５を介して同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポ
ンプ室８の遅れ側にあるポンプ室８（２つある）及びこ
れらのポンプ室８と連通する陥没部４（いずれも吸入通
路９との連通は遮断されている）内へ放出され、減圧さ
れ、かくして本発明の目的を達成する様になっている。

この場合、同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポン
プ室８の最小容積状態では羽根２により放出通路２５が
閉鎖され、同時に補助吸入孔２４が開かれる様になって
いる（第１４図参照）。

尚、第１２図に示すポンプの側面図を第１３図に示すが
、羽根支持体２０は雄ローターの回転軸にしっかりと固
定されており、一方羽根支持体２６は雄ローターの回転
軸に直接的には固定されていない。

この羽根支持体２６は各羽根を連結させて補強し、各羽
根に作用する遠心力を互いに打ち消す役割を果すもので
ある。

尚、雄ローターの羽根２の先端部が雌ローターの陥没部
４へ嵌り込む時点から完全に嵌り込む時点までの期間の
初期からほぼ中間までの期間における雄ローターの羽根
２と雌ローターの陥没部４との間の間隙を特に大きく取
る様にすると、流体の放出が容易となる（第１１図、更
には第１６図の場合も同様である）。

補助吸入孔２４と放出通路２５とを一体とした実施例を
第１５図に示す。

第１２図において雌ローターの陥没部４を４個としたポ
ンプにおける本発明の実施例を、第１６図に示す。

即ち第１６図において雄ローターのある１つの羽根２に
注目し、同羽根２の進み側の羽根面を有するポンプ室８
内の流体は同羽根２の進み側にある羽根２が陥没部４の
ほぼ中央部に嵌り込む時点までの期間、吸入通路９との
連通が遮断されたポンプ室内へ流入し、同羽根２の先端
部が雄ローター側と雌ローター側のローターケーシング
内間面の交わり部を通過するや否や、同羽根２の進み側
の羽根面を有する前記ポンプ室８内の流体は陥没部４内
、及び同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室
８の遅れ側にあるポンプ室内、更にはこのポンプ室８の
遅れ側にあるポンプ室８内へ、羽根２の先端部が連通路
２１を通過し始めかつ同時に羽根２の先端部が吸入通路
９を完全に通過すると、放出され、減圧され、かくして
本発明の目的を達成する様になっている。

同様にして雄ローターの羽根が２枚、雌ローターの陥没
部が４個のポンプにも本発明を適所する事ができる。

次に第１７、１８図は高い圧力比の下で使用されている
ポンプに本発明を実施したものである。

先ず第１７図において、雄ローターの羽根２の線ｌ２、
線ｌ１の少なくとも羽根元部の線は雌ローターの陥没部
４の線の例えば先端部ｔ２、ｔ１により各々創成される
様になっており、雄ローターの羽根２に注目すると、同
羽根２の進み側の羽根面を有するポンプ室８がその容積
の縮小によって圧縮過程を開始する時点の近傍から連通
路１４と１６との連通が遮断される時点まで、同羽根２
の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室８内の流体は雌
ローターの陥没部４内へ流入する様になっており、かく
して本発明の目的を達成する。

連通路１４と１６との連通が遮断された後は、陥没部４
と連通路１６との連通が遮断され、かつ羽根２の先端部
が吸入通路９を完全に通過した後に、連通路１６と１４
とを雄ローターの回転軸上に固定されたロータリ弁２７
に形成された開閉溝２８を介して連通させ、連通路１６
内の圧縮された流体も吸入通路９との連通が遮断された
ポンプ室８内へ放出させる様にする。

尚、陥没部４（同羽根２の進み側の羽根面を有するポン
プ室）内の流体は陥没部４の極めて小さな容積状態へ到
るまで吐出通路１０、１１内へ吐出される事は言うまで
もない。

次に第１８図において１８は欠円体、２０は羽根支持体
で、雄ローターの羽根２が雌ローターの陥没部４へ嵌り
込んでいる時、羽根２及び陥没部４間の間際を大きく取
ってあり、雄ローターの羽根２に注目すると、同羽根２
の進み側の羽根面を有するポンプ室８がその容積の縮小
によって圧縮過程を開始する時点の近傍からロータリ弁
２７により連通路１４と１６との連通が遮断される時点
まで、同羽根２の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室
８内の流体は陥没部４内へ流入し、同羽根２の先端部が
雄ローター側と雌ローターのローターケーシング内周面
の交わり部を通過するや否や、同羽根２の進み側の羽根
面を有する前記ポンプ室８内の流体は吸入通路９との連
通が遮断されたポンプ室８（同羽根２の進み側の羽根面
を有する前記ポンプ室８の遅れ側にあるポンプ室８―同
羽根２の先端部が雄ローター側と雌ローター側のロータ
ーケーシング内周面の交わり部を通過する時点から同羽
根２が吸入通路の開口部２９を完全に通過する時点まで
はロータリ弁３０により吸入通路９は閉鎖されているか
ら、吸入通路９との連通は遮断されている）内へ放出さ
れ、更には陥没部４内へも放出されるに到り、かくして
本発明の目的を達成するのである。

ロータリ弁２７により連通路１４と１６との連通が遮断
された後は、陥没部４と連通路１６との連通が遮断され
、かつ吸入通路の開口部２９がロータリ弁３０により閉
鎖された後に、連通路１６内の圧縮された流体を吸入通
路９との連通が遮断されたポンプ室８内へ放出する様に
する事は言うまでもない。

尚、吸入通路９及びロータリ弁３０は図示の断面よりも
手前側に形成されており、吸入通路９内を流れる流体は
吸入通路の開口部２９を経てポンプ室８内へ流入する様
になっている。

ロータリ弁３０を備えているから、陥没部４が欠円部１
９により密閉される瞬間を有する必要性は、この場合特
にない。

本発明は以上の如く構成されているので、ポンプの吐出
量を増大し、全断熱効率を向上させる事ができ、更には
ポンプの騒音も減少する利点を有するものである。

尚、第９図においては連通路１６のポンプ室８へ開口す
る開口部の位置を二点鎖線末の位置（即ちローターケー
シング内周面）にしても良い。

この場合、開口部１６′を羽根２の先端部が完全に通過
する時には、この開口部１６′を有する連通路１６と陥
没部４との連通が既に遮断されていなければならないと
共に、羽根２の先端部の円周（ローターケーシングの）
方向の長さを開口部１６′のそれ以上とする必要がある
。

更には、連通路１６を二点鎖線末の連通路１６″に替え
る事もできる。

これにより、ポンプ室８内の流体はこのポンプ室８と雌
ローターの陥没部４とが連通した後も一定期間、雌ロー
ターの陥没部４内へ流入する事になる。

陥没部４と連通路１６″との連通が遮断された後に、こ
の連通路１６″内の圧縮された流体を吸入通路９との連
通が遮断されたポンプ室内へ放出させる。

以上は本発明の他の実施例にも適用される。

【図面の簡単な説明】

第１・２図は従来のポンプの図、第３図はエブラルドポ
ンプの図、第４図はＰ−Ｖ線図、第５・７・８・９・１
１・１２・１４・１６・１７・１８図は本発明によるポ
ンプの図、第６図は雌ローターの陥没部の線の先端部に
より創成される線を示す図、第１０・１５図は欠円体の
図、第１３図は第１２図の側面図。１は雄ローター、２は羽根、３は雌ローター、４は陥没
部、５は外周部、６はローターケーシング、７はサイド
ケーシング、８はポンプ室、９は吸入通路、９′は吸入
通路９の下端部、１０・１１は吐出通路、１２は分離部
、１３は吸入溝、１４・１６・１６″・２１２３は連通
路、１５・２８は開閉溝、１７はくびれ部、１８は欠円
体、１９は欠円部、２０・２６は羽根支持体、２２は密
閉空間、２４は補助吸入孔、２５は放出通路、２７・３
０はロータリ弁、２９は吸入通路９の開口部、１６′は
連通路１６の開口部、ｔ１・ｔ２は先端部、ｌ・ｌ２Ｃ
１・Ｃ２は線、ｗは逃し溝である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ローターケーシング内周面に面で密接する外周部
及び前記外周部から陥没した陥没部を有する雌ローター
と、前記雌ローターの陥没部へ嵌り込む羽根を有する雄
ローターとが無接触状態で同期的に互いに反対方向へ回
転し合うポンプであり、前記雄ローターのある１つの羽
根に注目し、同羽根の進み側の羽根面を有するポンプ室
の内の流体がその容積の縮小によって圧縮された後に同
羽根の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室が前記雌ロ
ーターの陥没部へ連通し、この陥没部を介して吐出され
る様にしたポンプにおいて、同羽根の進み側の羽根面を
有する前記ポンプ室がその容積の縮小によって圧縮過程
を開始する時点の近傍から所定期間、同羽根の進み側の
羽根面を有する前記ポンプ室内の流体を吸入通路との連
通が遮断された他のポンプ室内へ連通路を介して流入さ
せる様にした事を特徴とするポンプ。
（２）雄ローターのある羽根と注目し、同羽根の進み側
の羽根面を有するポンプ室の極めて小さな容積状態へ到
るまで、その内部の流体が吐出通路へ吐出される様にし
た特許請求の範囲第１項記載のポンプ。
（３）雌ローターの外周部が密接する欠円部を有する欠
円体を雄ローターと同心的に固定する如く備え、この欠
円体の周囲に密接して雄ローターの羽根が回転する様に
構成した特許請求の範囲第２項記載のポンプ。
（４）雄ローターの羽根の進み側の羽根面を有するポン
プ室へ連通する連通路から流入する流体により雌ロータ
ーの陥没部内の圧力を吐出通路内の圧力まで昇圧させる
様にした特許請求の範囲第２項又は第３項記載のポンプ
。
（５）雌ローターの外周部が密接する欠円部を有する欠
円体を雄ローターと同心的に固定する如く備え、この欠
円体の周囲に密接して雄ローターの羽根が回転する様に
構成し、かつ前記雄ローターの羽根が前記雌ローターの
陥没部へ嵌り込んでいる時、両者間の間隙を大きく取る
様にし、更に前記雌ローターの陥没部が前記欠円体に形
成された欠円部により密閉される瞬間を有する様に構成
した特許請求の範囲第１項記載のポンプ。
（６）雌ローターの外周部が密接する欠円部を有する欠
円体を雄ローターと同心的に固定する如く備え、この欠
円体の周囲に密接して雄ローターの羽根が回転する様に
構成し、かつ前記雄ローターの羽根が前記雄ローターの
陥没部へ嵌り込んでいる時、両者間の間隙を大きく取る
様にし、更に前記雄ローターの羽根の先端部が前記雄ロ
ーター側及び雄ローター側のローターケーシング内周面
の交わり部を通過する時点から前記雄ローターの羽根が
吸入通路の開口部を完全に通過する時点まで、前記吸入
通路を閉鎖しておく様にした特許請求の範囲第１項記載
のポンプ。
（７）雄ローターの羽根の先端部が雌ローターの陥没部
へ嵌り込む時点から完全に嵌る込む時点までの期間の初
期からほぼ中間までの期間における雄ローターの羽根と
雌ローターの陥没部との間の間隙を特に大きく取る様に
した特許請求の範囲第５項記載のポンプ。
（８）雌ローターの陥没部へ連通する連通ろ欠円体の外
周部に開口させる様にした特許請求の範囲第３項又は第
５項記載のポンプ。
（９）雌ローターの陥没部へ連通する連通路を欠円体の
外周部に開口させる様にした特許請求の範囲第６項記載
のポンプ。
（１０）雄ローターのある１つの羽根に注目し、同羽根
の進み側の羽根面を有するポンプ室がその容積の縮小に
よって圧縮過程を開始する時点の近傍から所定期間、同
羽根の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室内の流体を
雌ローターの陥没部内へ流入させる様にした特許請求の
範囲第２項又は第３項又は第５項又は第６項記載のポン
プ。
（１１）雄ローターのある１つの羽根に注目し、同羽根
の進み側の羽根面を有するポンプ室がその容積の縮小に
よって圧縮過程を開始する時点の近傍から所定期間、同
羽根の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室内の流体を
同羽根の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室の遅れ側
にあるポンプ室内及び雌ローターの陥没部内へ流入させ
る様にした特許請求の範囲第２項又は第３項記載又は第
５項記載のポンプ。
（１２）雄ローターのある１つの羽根に注目し、同羽根
の進み側の羽根面を有するポンプ室がその容積の縮小に
よって圧縮過程を開始する時点の近傍から同羽根の進み
側にある羽根の先端部が雌ローターの陥没部のほぼ中央
部に嵌り込む時点までの期間、同羽根の進み側の羽根面
を有する前記ポンプ室内の流体を連通路を介して雌ロー
ターの陥没部内へ流入させ、この陥没部と前記連通路と
の連通が遮断された後に、前記連通路内の流体を吸入通
路との連通が遮断されたポンプ室内へ放出させる様にし
た特許請求の範囲第５項記載のポンプ。
（１３）雄ローターのある１つの羽根に注目し、同羽根
の進み側の羽根面を有するポンプ室がその容積の縮小に
よって圧縮過程を開始する時点の近傍から同羽根の進み
側にある羽根の先端部が雌ローターの陥没部のほぼ中央
部に嵌り込む時点を所定期間越えた時点までの期間、同
羽根の進み側の羽根面を有する前記ポンプ室内の流体を
連通路を介して雌ローターの陥没部内へ流入させ、かく
してこの陥没部内の圧力を吐出通路内の圧力よりも低い
圧力まで昇圧し、この陥没部と前記連通路との連通が遮
断された後に、前記連通路内の流体を吸入通路との連通
が遮断されたポンプ室内へ放出させる様にした特許請求
の範囲第５項記載のポンプ。