JPH06280754A - ベーンポンプ - Google Patents
ベーンポンプInfo
- Publication number
- JPH06280754A JPH06280754A JP7324693A JP7324693A JPH06280754A JP H06280754 A JPH06280754 A JP H06280754A JP 7324693 A JP7324693 A JP 7324693A JP 7324693 A JP7324693 A JP 7324693A JP H06280754 A JPH06280754 A JP H06280754A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pump
- distance
- rotor
- pump chamber
- suction port
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- Rotary Pumps (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ロータに取り付けられた複数のベーンをカム
リング内周に押し付けながら回転させるベーンポンプに
おいて、高回転時のポンプ吸入能力の向上とキャビテー
ション発生限界の向上を図ること。 【構成】 吸入ポート４のポンプ室開口部のロータ回転
軸Ｌから外周までの距離Ｒを、ロータ回転軸Ｌからカム
リング１の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の
平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定した。
リング内周に押し付けながら回転させるベーンポンプに
おいて、高回転時のポンプ吸入能力の向上とキャビテー
ション発生限界の向上を図ること。 【構成】 吸入ポート４のポンプ室開口部のロータ回転
軸Ｌから外周までの距離Ｒを、ロータ回転軸Ｌからカム
リング１の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の
平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ベーンポンプ、特に吸
入ポートの改良技術に関する。
入ポートの改良技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ベーンポンプとしては、例えば、
『新版油空圧便覧』（１９８９年；株式会社オーム社発
行）の２２５頁，２２６頁に記載のものが知られてい
る。
『新版油空圧便覧』（１９８９年；株式会社オーム社発
行）の２２５頁，２２６頁に記載のものが知られてい
る。
【０００３】上記従来出典には、図７に示す平衡形ベー
ンポンプ及び図８に示す非平衡形ベーンポンプが記載さ
れている。
ンポンプ及び図８に示す非平衡形ベーンポンプが記載さ
れている。
【０００４】図７，８において、１はカムリング、２は
ロータ、３はベーン、４は吸入ポート、５は吐出ポー
ト、６はポンプ室である。
ロータ、３はベーン、４は吸入ポート、５は吐出ポー
ト、６はポンプ室である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のベーンポンプにあっては、吸入ポート４の開口部が
ポンプ室６に対して常に全面開口するように、吸入ポー
ト４のロータ回転軸から外周までの距離が、ロータ回転
軸からカムリング１の内周までの距離の最大値とほぼ等
しいか最大値以上の距離に設定されているため、高速回
転させるベーンポンプにおいては、ポンプ室６の流体に
働く遠心力により、ポート開口部の外周側で遠心油圧が
発生し、図９に示すように、ポート開口部の外周側でポ
ンプ室６から吸入ポート４側へ流体が流出し、吸入能力
が低下する。
来のベーンポンプにあっては、吸入ポート４の開口部が
ポンプ室６に対して常に全面開口するように、吸入ポー
ト４のロータ回転軸から外周までの距離が、ロータ回転
軸からカムリング１の内周までの距離の最大値とほぼ等
しいか最大値以上の距離に設定されているため、高速回
転させるベーンポンプにおいては、ポンプ室６の流体に
働く遠心力により、ポート開口部の外周側で遠心油圧が
発生し、図９に示すように、ポート開口部の外周側でポ
ンプ室６から吸入ポート４側へ流体が流出し、吸入能力
が低下する。
【０００６】また、キャビテーションの発生について
は、ポート開口部の外周側でポンプ室６から吸入ポート
４側へ流体が流出することでポート開口部の内周側に形
成される吸入有効断面積が縮まり、これによって、ポー
ト流速が速くなりポート圧を低下させる。したがって、
ポンプ回転数をある程度高回転領域まで上げるとキャビ
テーションが発生するポート圧以下となり、キャビテー
ションの発生により吐出流量の急低下が生じる。つま
り、ベーンポンプの入力回転数の限界がこのキャビテー
ション発生の限界により決まる。
は、ポート開口部の外周側でポンプ室６から吸入ポート
４側へ流体が流出することでポート開口部の内周側に形
成される吸入有効断面積が縮まり、これによって、ポー
ト流速が速くなりポート圧を低下させる。したがって、
ポンプ回転数をある程度高回転領域まで上げるとキャビ
テーションが発生するポート圧以下となり、キャビテー
ションの発生により吐出流量の急低下が生じる。つま
り、ベーンポンプの入力回転数の限界がこのキャビテー
ション発生の限界により決まる。
【０００７】なお、実開昭６２−５７７９０号公報や実
開平４−１９６８４号公報には、上記従来例よりポート
開口部のロータ回転軸から外周側までの距離がさらに長
く設定された大開口面積の吸入ポートを有するベーンポ
ンプが示され、これらも、上記同様の問題点を有する。
開平４−１９６８４号公報には、上記従来例よりポート
開口部のロータ回転軸から外周側までの距離がさらに長
く設定された大開口面積の吸入ポートを有するベーンポ
ンプが示され、これらも、上記同様の問題点を有する。
【０００８】本発明は、上記課題に着目してなされたも
ので、その目的とするところは、ロータに取り付けられ
た複数のベーンをカムリング内周に押し付けながら回転
させるベーンポンプにおいて、高回転時のポンプ吸入能
力の向上とキャビテーション発生限界の向上を図ること
にある。
ので、その目的とするところは、ロータに取り付けられ
た複数のベーンをカムリング内周に押し付けながら回転
させるベーンポンプにおいて、高回転時のポンプ吸入能
力の向上とキャビテーション発生限界の向上を図ること
にある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明のベーンポンプでは、吸入ポートのポンプ室開口
部のロータ回転軸から外周までの距離を、ロータ回転軸
からカムリング内周までの距離の最大値と最小値の平均
値以下の距離に設定した。
本発明のベーンポンプでは、吸入ポートのポンプ室開口
部のロータ回転軸から外周までの距離を、ロータ回転軸
からカムリング内周までの距離の最大値と最小値の平均
値以下の距離に設定した。
【００１０】すなわち、ポンプハウジング及びポンプカ
バーと、該ポンプハウジング及びポンプカバー内に収納
されたカムリングと、該カムリングにより仕切られたポ
ンプ室内に偏心して取り付けられたロータと、該ロータ
に半径方向に摺動可能に取り付けられた複数のベーン
と、前記ポンプハウジングとポンプカバーのうち少なく
とも一方にポンプ室に開口して設けてられた吸入ポート
とを備えたベーンポンプにおいて、前記吸入ポートのポ
ンプ室開口部のロータ回転軸から外周までの距離を、ロ
ータ回転軸からカムリング内周までの距離の最大値と最
小値の平均値以下の距離に設定したことを特徴とする。
バーと、該ポンプハウジング及びポンプカバー内に収納
されたカムリングと、該カムリングにより仕切られたポ
ンプ室内に偏心して取り付けられたロータと、該ロータ
に半径方向に摺動可能に取り付けられた複数のベーン
と、前記ポンプハウジングとポンプカバーのうち少なく
とも一方にポンプ室に開口して設けてられた吸入ポート
とを備えたベーンポンプにおいて、前記吸入ポートのポ
ンプ室開口部のロータ回転軸から外周までの距離を、ロ
ータ回転軸からカムリング内周までの距離の最大値と最
小値の平均値以下の距離に設定したことを特徴とする。
【００１１】
【作用】流体吸入時、吸入ポートのポンプ室開口部のロ
ータ回転軸から外周までの距離を、ロータ回転軸からカ
ムリング内周までの距離の最大値と最小値の平均値以下
の距離に設定し、ロータの高回転時に遠心力による油圧
の発生で吸入ポートよりポンプ室の油圧が高くなる部分
を閉じているようにしたため、ポンプ室から吸入ポート
に向かっての流体の流れの発生が抑えられ、従来のベー
ンポンプに比べて流体の吸入能力が向上する。
ータ回転軸から外周までの距離を、ロータ回転軸からカ
ムリング内周までの距離の最大値と最小値の平均値以下
の距離に設定し、ロータの高回転時に遠心力による油圧
の発生で吸入ポートよりポンプ室の油圧が高くなる部分
を閉じているようにしたため、ポンプ室から吸入ポート
に向かっての流体の流れの発生が抑えられ、従来のベー
ンポンプに比べて流体の吸入能力が向上する。
【００１２】また、キャビテーションの発生に関して
は、上記のように、ポンプ室から吸入ポート側へ流体が
流出するのが抑えられることで、吸入ポートのポート開
口部がほぼ吸入有効断面積となり、従来に比べて吸入有
効断面積の拡大が図られる。これによって、ロータ回転
数を高回転領域まで上げても吸入ポートのポート圧がキ
ャビテーションが発生するポート圧以上となるのが確保
され、キャビテーション発生限界が向上する。
は、上記のように、ポンプ室から吸入ポート側へ流体が
流出するのが抑えられることで、吸入ポートのポート開
口部がほぼ吸入有効断面積となり、従来に比べて吸入有
効断面積の拡大が図られる。これによって、ロータ回転
数を高回転領域まで上げても吸入ポートのポート圧がキ
ャビテーションが発生するポート圧以上となるのが確保
され、キャビテーション発生限界が向上する。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
【００１４】（第１実施例）まず、構成を説明する。
【００１５】図１は本発明第１実施例の非平衡形可変容
量のベーンポンプの内部構造を示す図、図２は第１実施
例ベーンポンプの図１Ａ−Ａ線による縦断面図である。
量のベーンポンプの内部構造を示す図、図２は第１実施
例ベーンポンプの図１Ａ−Ａ線による縦断面図である。
【００１６】図１及び図２において、１はカムリング、
２はロータ、３はベーン、４は吸入ポート、５は吐出ポ
ート、６はポンプ室、７はポンプハウジング、８はポン
プカバー、９は側板である。
２はロータ、３はベーン、４は吸入ポート、５は吐出ポ
ート、６はポンプ室、７はポンプハウジング、８はポン
プカバー、９は側板である。
【００１７】前記カムリング１は、互いにボルト結合さ
れるポンプハウジング７及びポンプカバー８内に収納さ
れていて、図１に示すように、一端がピボットピン１０
に、他端がリターンスプリング１１により揺動可能に支
持され、吐出圧に応じて偏心量を可変とする構造になっ
ている。
れるポンプハウジング７及びポンプカバー８内に収納さ
れていて、図１に示すように、一端がピボットピン１０
に、他端がリターンスプリング１１により揺動可能に支
持され、吐出圧に応じて偏心量を可変とする構造になっ
ている。
【００１８】前記ロータ２は、カムリング１により仕切
られたポンプ室６内にカムリング１とは偏心して取り付
けられ、エンジン等から回転駆動される。
られたポンプ室６内にカムリング１とは偏心して取り付
けられ、エンジン等から回転駆動される。
【００１９】前記ベーン３は、ロータ２に対し半径方向
に摺動可能に複数取り付けられていて、内径部分にはベ
ーンリング１２が設けられている。
に摺動可能に複数取り付けられていて、内径部分にはベ
ーンリング１２が設けられている。
【００２０】前記吸入ポート４は、ポンプカバー８及び
側板９にポンプ室６に開口して設けてられている。
側板９にポンプ室６に開口して設けてられている。
【００２１】そして、吸入ポート４の側板９に形成され
たポンプ室開口部は、ロータ回転軸Ｌからポンプ室開口
部外周までの距離Ｒが、ロータ回転軸Ｌからカムリング
１の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の平均値
（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定されている。
たポンプ室開口部は、ロータ回転軸Ｌからポンプ室開口
部外周までの距離Ｒが、ロータ回転軸Ｌからカムリング
１の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の平均値
（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定されている。
【００２２】また、吸入ポート４のポンプ室開口部のロ
ータ回転軸Ｌからポンプ室開口部内周までの距離は、ロ
ータ１の偏心量にかかわらず、ポンプ室６に開口する距
離に設定されている。
ータ回転軸Ｌからポンプ室開口部内周までの距離は、ロ
ータ１の偏心量にかかわらず、ポンプ室６に開口する距
離に設定されている。
【００２３】次に、作用を説明する。
【００２４】［吸入ポート４の設定］図３に示すよう
に、ロータ回転軸Ｌからカムリング内周までの距離の最
小値ｒ1 （ロータ２の外周までの距離にほぼ等しい）
と、ロータ回転軸Ｌからカムリング内周までの距離の最
大値ｒ2 との範囲にあるポンプ室６には、図４に示すよ
うに、遠心力による油圧が発生する。
に、ロータ回転軸Ｌからカムリング内周までの距離の最
小値ｒ1 （ロータ２の外周までの距離にほぼ等しい）
と、ロータ回転軸Ｌからカムリング内周までの距離の最
大値ｒ2 との範囲にあるポンプ室６には、図４に示すよ
うに、遠心力による油圧が発生する。
【００２５】この図４では、ロータ回転数を７０００ｒ
ｐｍとし、流体密度８３０kg/m3 とする。
ｐｍとし、流体密度８３０kg/m3 とする。
【００２６】大気圧がほぼ０．１ＭPaの時、吸入ポート
４のポート圧がほぼ０．０３ＭPa程度以上であると、ポ
ンプ室６の方が吸入ポート４より圧力が高くなり、ポン
プ室６から吸入ポート４に向かって流体が流れ出す領域
となる。
４のポート圧がほぼ０．０３ＭPa程度以上であると、ポ
ンプ室６の方が吸入ポート４より圧力が高くなり、ポン
プ室６から吸入ポート４に向かって流体が流れ出す領域
となる。
【００２７】よって、遠心力による油圧の発生は、０．
１ＭPaから０．０３ＭPaを差し引いた０．０７ＭPaまで
許容されることになり、遠心力による油圧が０．０７Ｍ
Paの位置でのポンプ半径を図４によりみると、ロータ回
転軸Ｌからカムリング１の内周までの距離の最大値ｒ2
と最小値ｒ1 のほぼ平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２となって
いる。なお、図４でハッチングに示す領域は、ポンプ室
６から吸入ポート４に向かって流体が流れ出す領域とな
る。
１ＭPaから０．０３ＭPaを差し引いた０．０７ＭPaまで
許容されることになり、遠心力による油圧が０．０７Ｍ
Paの位置でのポンプ半径を図４によりみると、ロータ回
転軸Ｌからカムリング１の内周までの距離の最大値ｒ2
と最小値ｒ1 のほぼ平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２となって
いる。なお、図４でハッチングに示す領域は、ポンプ室
６から吸入ポート４に向かって流体が流れ出す領域とな
る。
【００２８】したがって、吸入ポート４のポンプ室開口
部は、ロータ回転軸Ｌからポンプ室開口部外周までの距
離Ｒを、ロータ回転軸Ｌからカムリング１の内周までの
距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）
／２以下の距離に設定することで、少なくとも実験の条
件下では、ポンプ室６から吸入ポート４に向かっての流
体の流れを無くしている。
部は、ロータ回転軸Ｌからポンプ室開口部外周までの距
離Ｒを、ロータ回転軸Ｌからカムリング１の内周までの
距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）
／２以下の距離に設定することで、少なくとも実験の条
件下では、ポンプ室６から吸入ポート４に向かっての流
体の流れを無くしている。
【００２９】［流体吸入作用］流体吸入時、従来のベー
ンポンプの場合、図９に示すように、ポンプ室６から吸
入ポート４に向かっての流体の流れにより、吸入能力の
低下がみられた。
ンポンプの場合、図９に示すように、ポンプ室６から吸
入ポート４に向かっての流体の流れにより、吸入能力の
低下がみられた。
【００３０】しかし、この実施例においては、上記のよ
うに吸入ポート４のポンプ室開口部の形状を設定し、吸
入ポート４よりポンプ室６の油圧が高くなる部分を閉じ
ていることで、図５に示すように、ポンプ室６から吸入
ポート４に向かっての流体の流れが発生せず、吸入能力
を向上することができる。
うに吸入ポート４のポンプ室開口部の形状を設定し、吸
入ポート４よりポンプ室６の油圧が高くなる部分を閉じ
ていることで、図５に示すように、ポンプ室６から吸入
ポート４に向かっての流体の流れが発生せず、吸入能力
を向上することができる。
【００３１】また、従来のベーンポンプの場合、遠心油
圧の発生に基づくポンプ室６から吸入ポート４に向かっ
ての流体の流れにより吸入ポート４での吸入有効断面積
が縮小し、キャビテーションの発生がロータ回転がある
回転に達するとみられた。
圧の発生に基づくポンプ室６から吸入ポート４に向かっ
ての流体の流れにより吸入ポート４での吸入有効断面積
が縮小し、キャビテーションの発生がロータ回転がある
回転に達するとみられた。
【００３２】しかし、この実施例においては、上記のよ
うに、ポンプ室６から吸入ポート４側へ流体が流出する
のが抑えられることで、吸入ポート４のポート開口部が
ほぼ吸入有効断面積となり、従来に比べて吸入有効断面
積の拡大が図られる。これによって、ロータ回転数を高
回転領域まで上げても吸入ポート４のポート圧がキャビ
テーションが発生するポート圧以上となるのが確保さ
れ、キャビテーション発生限界を向上させることができ
る。
うに、ポンプ室６から吸入ポート４側へ流体が流出する
のが抑えられることで、吸入ポート４のポート開口部が
ほぼ吸入有効断面積となり、従来に比べて吸入有効断面
積の拡大が図られる。これによって、ロータ回転数を高
回転領域まで上げても吸入ポート４のポート圧がキャビ
テーションが発生するポート圧以上となるのが確保さ
れ、キャビテーション発生限界を向上させることができ
る。
【００３３】次に、効果を説明する。
【００３４】吸入ポート４のポンプ室開口部のロータ回
転軸Ｌから外周までの距離Ｒを、ロータ回転軸Ｌからカ
ムリング１の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1
の平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定したた
め、高回転時のポンプ吸入能力の向上とキャビテーショ
ン発生限界の向上を図ることができる。
転軸Ｌから外周までの距離Ｒを、ロータ回転軸Ｌからカ
ムリング１の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1
の平均値（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定したた
め、高回転時のポンプ吸入能力の向上とキャビテーショ
ン発生限界の向上を図ることができる。
【００３５】この結果、高回転で駆動されても規定の吐
出流量が確保されるベーンポンプとすることができ、例
えば、自動車用自動変速機のポンプとして非常に有効性
を発揮することになる。
出流量が確保されるベーンポンプとすることができ、例
えば、自動車用自動変速機のポンプとして非常に有効性
を発揮することになる。
【００３６】（第２実施例）まず、構成を説明する。
【００３７】図６は本発明第２実施例の平衡形固定容量
のベーンポンプの内部構造を示す図である。
のベーンポンプの内部構造を示す図である。
【００３８】図６において、１はカムリング、２はロー
タ、３はベーン、４は吸入ポート、５は吐出ポート、６
はポンプ室、１３は背圧ポートである。
タ、３はベーン、４は吸入ポート、５は吐出ポート、６
はポンプ室、１３は背圧ポートである。
【００３９】前記吸入ポート４のポンプ室開口部は、第
１実施例と同様に、ロータ回転軸Ｌからポンプ室開口部
外周までの距離Ｒが、ロータ回転軸Ｌからカムリング１
の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の平均値
（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定されている。
１実施例と同様に、ロータ回転軸Ｌからポンプ室開口部
外周までの距離Ｒが、ロータ回転軸Ｌからカムリング１
の内周までの距離の最大値ｒ2 と最小値ｒ1 の平均値
（ｒ1 ＋ｒ2 ）／２以下の距離に設定されている。
【００４０】この第２実施例の作用及び効果に関して
は、第１実施例と同様であるので、説明を省略する。
は、第１実施例と同様であるので、説明を省略する。
【００４１】以上、実施例を図面により説明してきた
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。
【００４２】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明にあって
は、ロータに取り付けられた複数のベーンをカムリング
内周に押し付けながら回転させるベーンポンプにおい
て、吸入ポートのポンプ室開口部のロータ回転軸から外
周までの距離を、ロータ回転軸からカムリング内周まで
の距離の最大値と最小値の平均値以下の距離に設定した
ため、高回転時のポンプ吸入能力の向上とキャビテーシ
ョン発生限界の向上を図ることができるという効果が得
られる。
は、ロータに取り付けられた複数のベーンをカムリング
内周に押し付けながら回転させるベーンポンプにおい
て、吸入ポートのポンプ室開口部のロータ回転軸から外
周までの距離を、ロータ回転軸からカムリング内周まで
の距離の最大値と最小値の平均値以下の距離に設定した
ため、高回転時のポンプ吸入能力の向上とキャビテーシ
ョン発生限界の向上を図ることができるという効果が得
られる。
【図１】本発明第１実施例のベーンポンプを示す内部構
造図である。
造図である。
【図２】第１実施例のベーンポンプを示す図１Ａ−Ａ線
による縦断面図である。
による縦断面図である。
【図３】実施例のベーンポンプでのロータ回転軸とカム
リング内周までの距離の最大値と最小値を示す図であ
る。
リング内周までの距離の最大値と最小値を示す図であ
る。
【図４】実施例のベーンポンプによるポンプ半径に対す
る遠心力による油圧特性図である。
る遠心力による油圧特性図である。
【図５】実施例のベーンポンプの吸入作用説明図であ
る。
る。
【図６】本発明第２実施例のベーンポンプを示す内部構
造図である。
造図である。
【図７】従来の平衡形ベーンポンプを示す図である。
【図８】従来の非平衡形ベーンポンプを示す図である。
【図９】従来のベーンポンプの吸入作用説明図である。
１ カムリング ２ ロータ ３ ベーン ４ 吸入ポート ５ 吐出ポート ６ ポンプ室 ７ ポンプハウジング ８ ポンプカバー ９ 側板
Claims (1)
- 【請求項１】 ポンプハウジング及びポンプカバーと、
該ポンプハウジング及びポンプカバー内に収納されたカ
ムリングと、該カムリングにより仕切られたポンプ室内
に偏心して取り付けられたロータと、該ロータに半径方
向に摺動可能に取り付けられた複数のベーンと、前記ポ
ンプハウジングとポンプカバーのうち少なくとも一方に
ポンプ室に開口して設けてられた吸入ポートとを備えた
ベーンポンプにおいて、 前記吸入ポートのポンプ室開口部のロータ回転軸から外
周までの距離を、ロータ回転軸からカムリング内周まで
の距離の最大値と最小値の平均値以下の距離に設定した
ことを特徴とするベーンポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07324693A JP3632859B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | ベーンポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07324693A JP3632859B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | ベーンポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06280754A true JPH06280754A (ja) | 1994-10-04 |
| JP3632859B2 JP3632859B2 (ja) | 2005-03-23 |
Family
ID=13512640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07324693A Expired - Fee Related JP3632859B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | ベーンポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3632859B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5752815A (en) * | 1995-09-12 | 1998-05-19 | Mercedes Benz Ag | Controllable vane pump |
| EP2746583A1 (en) | 2012-12-20 | 2014-06-25 | Jtekt Corporation | Vane pump |
| JP6042969B2 (ja) * | 2013-03-19 | 2016-12-14 | ジヤトコ株式会社 | ベーンポンプ |
| WO2018212738A3 (en) * | 2016-11-29 | 2019-01-24 | Hema Endüstri̇ Anoni̇m Şi̇rketi̇ | VARIABLE DISPLACEMENT PALLET PUMP WITH INCREASED VACUUM PERFORMANCE |
-
1993
- 1993-03-31 JP JP07324693A patent/JP3632859B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5752815A (en) * | 1995-09-12 | 1998-05-19 | Mercedes Benz Ag | Controllable vane pump |
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| JP6042969B2 (ja) * | 2013-03-19 | 2016-12-14 | ジヤトコ株式会社 | ベーンポンプ |
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