JPS6089333A - 超高分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法 - Google Patents
超高分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法Info
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- JPS6089333A JPS6089333A JP58196130A JP19613083A JPS6089333A JP S6089333 A JPS6089333 A JP S6089333A JP 58196130 A JP58196130 A JP 58196130A JP 19613083 A JP19613083 A JP 19613083A JP S6089333 A JPS6089333 A JP S6089333A
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- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、引張弾性率および破断強度が極めて高い超高
分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法に関す
る。
分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法に関す
る。
一般に、結晶性高分子を延伸すると、分子鎖が延伸方向
に引き伸ばされて配向するために、試料の力学物性は延
伸比の増大とともに著しく向上するが、分子量が上昇す
るにつれて延伸性が低下し、高い倍率での延伸が困難と
なり、力学物性の向上を達成することができなくなる。
に引き伸ばされて配向するために、試料の力学物性は延
伸比の増大とともに著しく向上するが、分子量が上昇す
るにつれて延伸性が低下し、高い倍率での延伸が困難と
なり、力学物性の向上を達成することができなくなる。
例えば、分子量が２０〜４０万の通常のポリプロピレン
の溶融成形物は、延伸比２５程度まで延伸でき、室温で
の引張弾性率は未延伸試料の約２ギガパスカル（ｉｏ’
パスカル＝１０ｇニュートン／ｍ” ＝ １０２に９７
ｗｒ” 、以下（）Ｐａと略す）から２２ ＧＰａ程夏
１で上昇するが、分子ｔが１００万以上の超高分子量ポ
リプロピレンで鉱、低倍率の段階で破断が起り、延伸比
ｉ１０程度までしか上げることができなかった。それ故
に、通常の分子量ｆｔ有するポリプロピレンに比べて幾
つかの優れた物性が期待される超高分子量ポリプロピレ
ンにもかかわらず、この物性を延伸により改善するには
限界があった。
の溶融成形物は、延伸比２５程度まで延伸でき、室温で
の引張弾性率は未延伸試料の約２ギガパスカル（ｉｏ’
パスカル＝１０ｇニュートン／ｍ” ＝ １０２に９７
ｗｒ” 、以下（）Ｐａと略す）から２２ ＧＰａ程夏
１で上昇するが、分子ｔが１００万以上の超高分子量ポ
リプロピレンで鉱、低倍率の段階で破断が起り、延伸比
ｉ１０程度までしか上げることができなかった。それ故
に、通常の分子量ｆｔ有するポリプロピレンに比べて幾
つかの優れた物性が期待される超高分子量ポリプロピレ
ンにもかかわらず、この物性を延伸により改善するには
限界があった。
本発明は、超高分子量ポリプロピレンの延伸における上
記のような欠点全改善することを目的に研究金型ねた結
果、超高分子量ポリプロピレンの延伸前の分子凝集状態
（モルホロジー〕の制御およびその延伸方法を工夫する
ことにより力学物性が著しく向上することを見出し、完
成したものである。
記のような欠点全改善することを目的に研究金型ねた結
果、超高分子量ポリプロピレンの延伸前の分子凝集状態
（モルホロジー〕の制御およびその延伸方法を工夫する
ことにより力学物性が著しく向上することを見出し、完
成したものである。
すなわち、本発明は、（１）粘度平均分子量が１００万
以上のポリプロピレンからなり、引張弾性率が１０ Ｇ
Ｐａ以上、破断強度がｌ ６ ＧＰａ以上である超高分
子量ポリプロピレン成形物、および（２）粘度平均分子
ｔが１００万以上のポリプロピレンを溶媒中で加熱溶解
してなる溶液からポリプロピレンの単結晶集合体を析出
させ、次いで脱溶媒処理全行いマット状物を形成させ、
これを延伸することからなる引張弾性率が１０ＧＰａ以
上、破断強度が０．６ ＧＰａ以上である超高分子量ポ
リプロピレン成形物の製造方法である。
以上のポリプロピレンからなり、引張弾性率が１０ Ｇ
Ｐａ以上、破断強度がｌ ６ ＧＰａ以上である超高分
子量ポリプロピレン成形物、および（２）粘度平均分子
ｔが１００万以上のポリプロピレンを溶媒中で加熱溶解
してなる溶液からポリプロピレンの単結晶集合体を析出
させ、次いで脱溶媒処理全行いマット状物を形成させ、
これを延伸することからなる引張弾性率が１０ＧＰａ以
上、破断強度が０．６ ＧＰａ以上である超高分子量ポ
リプロピレン成形物の製造方法である。
次に、本発明の超高分子量ポリプロピレン成形物の製造
方法について説明する。
方法について説明する。
本発明において用いられる超高分子斌ボリグロビレンは
、アイツタクチイックの結晶性ポリプロピレンであって
、プロピレンの単独重合体またはプロピレンと１０モル
チ以下のα−オＶフィンとの共重合体で勘ってもよいが
、粘度平均分子量が１００万以上、好ましくは２００万
以上のものでおる。粘度平均分子量が１００万未満のポ
リプロピレンでは、本発明の方法においても力学物性の
著しい向上は望めないために好ましくない。なお、粘度
平均分子量は、測定粘度から下記式によ！ｌｌ算出され
るものである。
、アイツタクチイックの結晶性ポリプロピレンであって
、プロピレンの単独重合体またはプロピレンと１０モル
チ以下のα−オＶフィンとの共重合体で勘ってもよいが
、粘度平均分子量が１００万以上、好ましくは２００万
以上のものでおる。粘度平均分子量が１００万未満のポ
リプロピレンでは、本発明の方法においても力学物性の
著しい向上は望めないために好ましくない。なお、粘度
平均分子量は、測定粘度から下記式によ！ｌｌ算出され
るものである。
〔η〕１３５℃＝１．１０Ｘ Ｉ Ｑ−４・ＭＯ“８１
カリン 式中〔η〕：極限粘反 Ｍ ：粘度平均分子量 上記の超高分子量ポリプロピレンを溶媒中で加熱溶解し
て溶液ｔ−調製する。溶媒としては、例工ばトルエン、
キシレン、酢酸アミル、α−クロロナフタレン、トリク
ロロエチレン、テカリン、テトラリンなどがあげられる
。これら溶媒は、単独また１ｌ−ｔ２種以上を混合して
用いることができる。’ｔ＊、加熱溶解は、通常溶媒の
沸点またに沸点近辺の温度で攪拌しながら溶解する。加
ＰｐＪ溶解に当っては、ポリプロピレンの酸化劣化を防
止するために酸化防止剤全添加したり不活性ガス、例え
ば窒素ガスの気流中で行うことが好ましい。１だ、ポリ
プロピレン溶液の濃度は・ １重量−未満が望ましく、
特にＣＬＯ５〜ｏ、２３Ｉ童係が好ましい。溶液の濃度
が１重量−以上では、後述の溶液からポリプロピレンの
単結晶集合体を析出させる際にゲルが生ずることがある
ために好ましくない。
カリン 式中〔η〕：極限粘反 Ｍ ：粘度平均分子量 上記の超高分子量ポリプロピレンを溶媒中で加熱溶解し
て溶液ｔ−調製する。溶媒としては、例工ばトルエン、
キシレン、酢酸アミル、α−クロロナフタレン、トリク
ロロエチレン、テカリン、テトラリンなどがあげられる
。これら溶媒は、単独また１ｌ−ｔ２種以上を混合して
用いることができる。’ｔ＊、加熱溶解は、通常溶媒の
沸点またに沸点近辺の温度で攪拌しながら溶解する。加
ＰｐＪ溶解に当っては、ポリプロピレンの酸化劣化を防
止するために酸化防止剤全添加したり不活性ガス、例え
ば窒素ガスの気流中で行うことが好ましい。１だ、ポリ
プロピレン溶液の濃度は・ １重量−未満が望ましく、
特にＣＬＯ５〜ｏ、２３Ｉ童係が好ましい。溶液の濃度
が１重量−以上では、後述の溶液からポリプロピレンの
単結晶集合体を析出させる際にゲルが生ずることがある
ために好ましくない。
次に、この加勲溶解溶液から超高分子量ポリプロピレン
の単結晶集合体を析出させる。この結晶化の方法として
は、例えば溶液を加熱溶解時の温度以下で冷却するか、
または溶液會ポリプロピＶンの非溶媒、例えばアルコー
ル類、ケトン類などと混合するなどがめげられる。具体
的な溶液の冷却は、加熱溶液をゲルが生成しない程度の
速度で冷却する徐冷結晶化または結晶が析出しうる一定
温度に保持する等温結晶化などで行うことができる。等
温結晶化の一定温度をどこに設定するかは、溶媒の種類
、溶液の濃度などにより適宜選択されるが、例えば濃度
［Ｌ２重ｔチキシレン溶液では約６０℃以下の温度に保
持して行われる。徐冷結晶化または等温結晶化のいずれ
の場合においてもゲルの生成しない条件を選ぶことが望
ましい。ゲルが生成した場合は、結晶化による分子鎖の
からみを減少することができないため、後述の延伸比が
低くなり高弾性、高強度の延伸成形物が得られないため
に好ましくない。
の単結晶集合体を析出させる。この結晶化の方法として
は、例えば溶液を加熱溶解時の温度以下で冷却するか、
または溶液會ポリプロピＶンの非溶媒、例えばアルコー
ル類、ケトン類などと混合するなどがめげられる。具体
的な溶液の冷却は、加熱溶液をゲルが生成しない程度の
速度で冷却する徐冷結晶化または結晶が析出しうる一定
温度に保持する等温結晶化などで行うことができる。等
温結晶化の一定温度をどこに設定するかは、溶媒の種類
、溶液の濃度などにより適宜選択されるが、例えば濃度
［Ｌ２重ｔチキシレン溶液では約６０℃以下の温度に保
持して行われる。徐冷結晶化または等温結晶化のいずれ
の場合においてもゲルの生成しない条件を選ぶことが望
ましい。ゲルが生成した場合は、結晶化による分子鎖の
からみを減少することができないため、後述の延伸比が
低くなり高弾性、高強度の延伸成形物が得られないため
に好ましくない。
得られた単結晶集合体を脱溶媒処理、例えば沢過、蒸発
などによりマット状物とし、乾燥して延伸用試料とする
。このマット状物は、超高分子量ポリプロピレンの単結
晶集合体から構成されたもので、ポリプロピレン分子の
からみ合いを可能な限り解除した特有の結晶状態に基づ
き延伸性が著しく向上するものである。
などによりマット状物とし、乾燥して延伸用試料とする
。このマット状物は、超高分子量ポリプロピレンの単結
晶集合体から構成されたもので、ポリプロピレン分子の
からみ合いを可能な限り解除した特有の結晶状態に基づ
き延伸性が著しく向上するものである。
上記で得られた単結晶集合体マツトラ延伸することによ
って高い延伸比で超高分子量ポリプロピレン延伸物を得
ることができる。
って高い延伸比で超高分子量ポリプロピレン延伸物を得
ることができる。
延伸は、例えば押出延伸、引張延伸などの常法で行うこ
とができる。しかし、よ！ｌ高い延伸比と引張弾性率の
延伸物を得るには、押出延伸を行い、次いで引張延伸を
行う２段階による延伸が好筐しい。
とができる。しかし、よ！ｌ高い延伸比と引張弾性率の
延伸物を得るには、押出延伸を行い、次いで引張延伸を
行う２段階による延伸が好筐しい。
押出延伸としては、例えば固相押出、ロール圧延などが
あげられる。
あげられる。
固相押出としては、例えば通常の分子量を有する高密度
ポリエチレンまたはポリプロピレンを溶融成形した直径
１０間、長さ１００＋ＩＩＩ＋＋のビレットヲ縦方向に
２分割し、この分割ビレットの間に前記の単結晶集合体
マット状物をはさみ、これを固相押出装置よりダイス（
例えば入口直径１０１１１１１％ダイス角２ｏ０、出口
直径５．７〜１、５ ｍ ） ｆ通して共押出する方法
があげられる。
ポリエチレンまたはポリプロピレンを溶融成形した直径
１０間、長さ１００＋ＩＩＩ＋＋のビレットヲ縦方向に
２分割し、この分割ビレットの間に前記の単結晶集合体
マット状物をはさみ、これを固相押出装置よりダイス（
例えば入口直径１０１１１１１％ダイス角２ｏ０、出口
直径５．７〜１、５ ｍ ） ｆ通して共押出する方法
があげられる。
目的とする押出物は、同時に得られる分割ビレット（通
常の高密度ポリエチレンまたはボリプ゛ロビレン）の押
出物と容易に分離して取出すことができる。
常の高密度ポリエチレンまたはボリプ゛ロビレン）の押
出物と容易に分離して取出すことができる。
本発明における単結晶集合体マット状物の押出延伸は、
温度が室温から１５０℃、特に好ましくは１３０〜１４
０Ｃ１押出比（延伸倍率）が３〜２５、押出圧は通常５
ｏｏ〜３０００気圧で行うことが好ましい。
温度が室温から１５０℃、特に好ましくは１３０〜１４
０Ｃ１押出比（延伸倍率）が３〜２５、押出圧は通常５
ｏｏ〜３０００気圧で行うことが好ましい。
固相押出は、１度または２度以上行うことができる。２
度押出すると、１度押出に比べて後続の延伸における延
伸比が数倍にもなり全延伸比（押出比×延伸比）が増大
し、ひいて扛延伸物の物性が大幅に向上し、好ましい結
果が得られるが、反面それだけ手数がかがるので通常は
１度押出が行われる。
度押出すると、１度押出に比べて後続の延伸における延
伸比が数倍にもなり全延伸比（押出比×延伸比）が増大
し、ひいて扛延伸物の物性が大幅に向上し、好ましい結
果が得られるが、反面それだけ手数がかがるので通常は
１度押出が行われる。
また、引張延伸としては、例えばニップ延伸、ロール延
伸などがめげられる。これらのうち、ニップ延伸は延伸
物に特に優れた物性を与えるために好ましい。
伸などがめげられる。これらのうち、ニップ延伸は延伸
物に特に優れた物性を与えるために好ましい。
本発明における引張延伸は、温度が１００〜１７０℃、
特に好ましくは１３０〜１６０℃、延伸比〔延伸倍率〕
は１２〜４０で行うことが好ましい。
特に好ましくは１３０〜１６０℃、延伸比〔延伸倍率〕
は１２〜４０で行うことが好ましい。
さらに、前記単結晶集合体マット状物の延伸が押出によ
る延伸に次いで引張による延伸でおる場合に、押出は、
温度が室温〜１５０℃、特に好ましくは１３０〜１４０
℃、押出比は３〜１１で、押出圧は通常５００〜３００
０気圧で行うことが好ましく、また押出後の引張延伸は
、温度が１００〜１７０℃、特に好ましくは１５０〜１
６０℃、全延伸比（押出比×延伸比）は３５〜７０で行
うことが好ましい。
る延伸に次いで引張による延伸でおる場合に、押出は、
温度が室温〜１５０℃、特に好ましくは１３０〜１４０
℃、押出比は３〜１１で、押出圧は通常５００〜３００
０気圧で行うことが好ましく、また押出後の引張延伸は
、温度が１００〜１７０℃、特に好ましくは１５０〜１
６０℃、全延伸比（押出比×延伸比）は３５〜７０で行
うことが好ましい。
本発明の超高分子量ポリプロピレン成形物は、上述の製
造方法から明らかなように、延伸前の材料の結晶性を積
極的に増大させてゲルを生成しないようにした、単結晶
集合体から構成されたマット状物を高倍率で延伸したも
ので、引張弾性率が１０ ＧＰａ以上、特に２５ ＧＰ
ａ以上、破断強度が０．６ ＧＰａ以上、特に０．９
ＧＰａ以上の物性ｔ−有するものである。成形物の具体
的な力学物性としては、例えば引張弾性率は２０〜３３
ＧＰａ、破断強度は０．７〜１．５ ＧＰａであり、本
発明によって、従来超高分子量ポリプロピレンで知られ
ている力学物性をはるかにしのぐ高弾性、高強度のポリ
プロピレン成形品を提供できるものである。従って、高
弾性、高強度を要求される軽量材、例えばフィルム、繊
維などの材料として極めて有用なものである。
造方法から明らかなように、延伸前の材料の結晶性を積
極的に増大させてゲルを生成しないようにした、単結晶
集合体から構成されたマット状物を高倍率で延伸したも
ので、引張弾性率が１０ ＧＰａ以上、特に２５ ＧＰ
ａ以上、破断強度が０．６ ＧＰａ以上、特に０．９
ＧＰａ以上の物性ｔ−有するものである。成形物の具体
的な力学物性としては、例えば引張弾性率は２０〜３３
ＧＰａ、破断強度は０．７〜１．５ ＧＰａであり、本
発明によって、従来超高分子量ポリプロピレンで知られ
ている力学物性をはるかにしのぐ高弾性、高強度のポリ
プロピレン成形品を提供できるものである。従って、高
弾性、高強度を要求される軽量材、例えばフィルム、繊
維などの材料として極めて有用なものである。
次に、本発明を実施例により詳細に説明する。
なお、実施例における力学物性の測定は、次の方法によ
り行った。
り行った。
（１）引張弾性率
Ｔｅｎ５ｉｌｏｎ ＨＴＭ −１００ｆ用い室温で初期
ひずみ速度Ｉ Ｘ １０−３Ｅ３ＱＯ’で測定した。
ひずみ速度Ｉ Ｘ １０−３Ｅ３ＱＯ’で測定した。
（２）破断強度、破断伸び
長さ約１０ｃｍの延伸フィルムの両端約２ ｃｍを９０
℃クロム酸混液に浸し表面全酸化し、この酸化処理フィ
ルムの各末端を２枚の銅板にはさみ、エポキシ樹脂で固
定した。この試料でＴｅｎ５ｉｌｏｎ ＨＴＭ −１０
０ｔ−用い室温で初期ひずみ速度ｔ Ｘ ｉ Ｏ′−５
ｓｅｃ″″ｌで引き伸ばし測定した。
℃クロム酸混液に浸し表面全酸化し、この酸化処理フィ
ルムの各末端を２枚の銅板にはさみ、エポキシ樹脂で固
定した。この試料でＴｅｎ５ｉｌｏｎ ＨＴＭ −１０
０ｔ−用い室温で初期ひずみ速度ｔ Ｘ ｉ Ｏ′−５
ｓｅｃ″″ｌで引き伸ばし測定した。
実施例１
粘度平均分子１ｔ２５０万の超筒分子量ボリグロビレン
０．８ｆに、酸化防止剤（２，６−ジーを一ブチルーｐ
−クレゾール）（ＬＯＯ５２ｆおよびキシレンｓｏｏｍ
ｔ ｔ−加え、窒素ガス気流下で沸点近くの温度（約１
３０℃〕まで加熱し攪拌しながら溶解した。この濃度Ｃ
Ｌ１重１チの溶液を５５℃の恒温槽中で約１５時間放置
して等温結晶化した。室温まで冷却後、析出した結晶金
ｆ紙でｒ過して溶液結晶化物マット金得た。このマット
を５０℃で減圧乾燥して厚さ０．５ｍｇのマット状物を
得た。この乾燥マット状物から幅１０Ｉ＋ＩＩＩ＋、長
さ１００ｍｍのフィルムを切出し、分割ビレット（通常
の高密度ポリエチレン製、直径１０ｍ、長さ１１００Ｉ
Ｉ１のビレットを縦方向に２分割したもの）にはさみ、
入口直径１０１１１１１％ダイス角２０λ出口径１．９
ｍのダイスを通して、押出温度１３０℃、押出圧２００
０気圧で押出し、最大延伸倍率２６の成形物金得た。分
割ビレットの押出物から目的物を分離した。この成形物
の引張弾性率は２１ ＧＰａ、破断強度はα７１ＧＰａ
、破断伸びは５％であった。
０．８ｆに、酸化防止剤（２，６−ジーを一ブチルーｐ
−クレゾール）（ＬＯＯ５２ｆおよびキシレンｓｏｏｍ
ｔ ｔ−加え、窒素ガス気流下で沸点近くの温度（約１
３０℃〕まで加熱し攪拌しながら溶解した。この濃度Ｃ
Ｌ１重１チの溶液を５５℃の恒温槽中で約１５時間放置
して等温結晶化した。室温まで冷却後、析出した結晶金
ｆ紙でｒ過して溶液結晶化物マット金得た。このマット
を５０℃で減圧乾燥して厚さ０．５ｍｇのマット状物を
得た。この乾燥マット状物から幅１０Ｉ＋ＩＩＩ＋、長
さ１００ｍｍのフィルムを切出し、分割ビレット（通常
の高密度ポリエチレン製、直径１０ｍ、長さ１１００Ｉ
Ｉ１のビレットを縦方向に２分割したもの）にはさみ、
入口直径１０１１１１１％ダイス角２０λ出口径１．９
ｍのダイスを通して、押出温度１３０℃、押出圧２００
０気圧で押出し、最大延伸倍率２６の成形物金得た。分
割ビレットの押出物から目的物を分離した。この成形物
の引張弾性率は２１ ＧＰａ、破断強度はα７１ＧＰａ
、破断伸びは５％であった。
実施例２
実施例１で得られた乾燥マット状物から幅５醪のフィル
ムを切り出し、有効試料長さ１０ｍでチャックに固定し
、延伸装置（Ｔｅｎ５ｉｌｏｎ ＨＴＭ−１００）’ｉ
用いて空気恒温槽中１５０℃、クロスヘッドスピード１
ｃ＋ｎ／ ｍｉｎでニップ［伸して最大延伸倍率３５
の延伸成形物を得た。この延伸成形物の引張弾性率ｉｊ
２０ ＧＰａ、破断強度はα７ ＧＰａ、破断伸びは
８％でおった。
ムを切り出し、有効試料長さ１０ｍでチャックに固定し
、延伸装置（Ｔｅｎ５ｉｌｏｎ ＨＴＭ−１００）’ｉ
用いて空気恒温槽中１５０℃、クロスヘッドスピード１
ｃ＋ｎ／ ｍｉｎでニップ［伸して最大延伸倍率３５
の延伸成形物を得た。この延伸成形物の引張弾性率ｉｊ
２０ ＧＰａ、破断強度はα７ ＧＰａ、破断伸びは
８％でおった。
実施例３
実施例１におかて、粘度平均分子量５００万の超高分子
量ポリプロピレンを用いてａＺｆｉｉｌ係のキシレン溶
液ｔ−調製したことおよび押出温度を１３６℃とした以
外は同様にして固相共押出を行い最大延伸倍率２５の延
伸成形物を得た。
量ポリプロピレンを用いてａＺｆｉｉｌ係のキシレン溶
液ｔ−調製したことおよび押出温度を１３６℃とした以
外は同様にして固相共押出を行い最大延伸倍率２５の延
伸成形物を得た。
この延伸成形物の引張弾性率は２１ ＧＰａ、破断強度
［１７５ＧＰａ、破断伸びは５チであった。
［１７５ＧＰａ、破断伸びは５チであった。
実施例４
実施例１で得られた乾燥マット状物から幅１０■、長さ
ｌｏｏｍのフィルムを切り出し、分割ビレット（通常の
高密度ポリエチレン製、直径１Ｄ−１長さ１００簡のビ
レットを縦方向に２分割したもの）にはさみ、入口直径
１０ｍ５ダイス角２０°、出口径１．９閣のダイス全通
して、押出温度１３０℃、押出圧２０００気圧で押出し
、押出比６の成形物を得た。分割ビレットの成形物から
目的物を分離した。
ｌｏｏｍのフィルムを切り出し、分割ビレット（通常の
高密度ポリエチレン製、直径１Ｄ−１長さ１００簡のビ
レットを縦方向に２分割したもの）にはさみ、入口直径
１０ｍ５ダイス角２０°、出口径１．９閣のダイス全通
して、押出温度１３０℃、押出圧２０００気圧で押出し
、押出比６の成形物を得た。分割ビレットの成形物から
目的物を分離した。
上記のようにして得られた押出物を長さ６０■に切断し
てチャックに固定し、延伸装置（Ｔｅｎｓｉｌｏｎ Ｈ
ＴＭ −１００）′ｔ−用いて空気恒温槽中１５０℃、
クロスヘッドスピード２（７）／ｍｉｎでニップ延伸し
て全延伸比５２の成形物を得た。この成形物の引張弾性
率は５０ ＧＰａ、破断強度はα９８ＧＰａｘ 破断伸
びは６％でおった＠ 実施例５ 実施例４において、固相共押出した成形物ｔ１５５℃で
二２プ延伸することにより、全延伸比６５の成形物を得
た。この成形物の引張弾性率は３３ ＧＰａ、破断強度
は１．３５ ＧＰａ、破断伸びは６％でらった。
てチャックに固定し、延伸装置（Ｔｅｎｓｉｌｏｎ Ｈ
ＴＭ −１００）′ｔ−用いて空気恒温槽中１５０℃、
クロスヘッドスピード２（７）／ｍｉｎでニップ延伸し
て全延伸比５２の成形物を得た。この成形物の引張弾性
率は５０ ＧＰａ、破断強度はα９８ＧＰａｘ 破断伸
びは６％でおった＠ 実施例５ 実施例４において、固相共押出した成形物ｔ１５５℃で
二２プ延伸することにより、全延伸比６５の成形物を得
た。この成形物の引張弾性率は３３ ＧＰａ、破断強度
は１．３５ ＧＰａ、破断伸びは６％でらった。
実施例６
実施例４において、固相共押出の押出比を五４とし、得
られた成形物を１５５℃でさらに二ッグ延伸して全延伸
比６０の成形物を得た。この成形物の引張弾性率は３０
ＧＰａ、破断強度は１．５ＧＰａ、破断伸びはａ５％
であった。
られた成形物を１５５℃でさらに二ッグ延伸して全延伸
比６０の成形物を得た。この成形物の引張弾性率は３０
ＧＰａ、破断強度は１．５ＧＰａ、破断伸びはａ５％
であった。
実施例７
粘度平均分子１ｉＬ５００万の超高分子量ポリプロピレ
ンを用いて実施例１と同様の手順で１２重量％のキシレ
ン溶液を調製し、これを室温に放置して冷却して結晶を
析出させ実施例１と同様にしてマット状物を得た。この
マット状物金用い押出温度１３０℃で実施例４と同様に
して固相共押出を行い押出比６の成形物を得た。次いで
この成形物を温度１５５℃で実施例４と同様にニップ延
伸して全延伸比５０の成形物を得た。この成形物の引張
弾性率は２６ ＧＰａ、破断強度は１．４ ＧＰａ、破
断伸びは９％でめった。
ンを用いて実施例１と同様の手順で１２重量％のキシレ
ン溶液を調製し、これを室温に放置して冷却して結晶を
析出させ実施例１と同様にしてマット状物を得た。この
マット状物金用い押出温度１３０℃で実施例４と同様に
して固相共押出を行い押出比６の成形物を得た。次いで
この成形物を温度１５５℃で実施例４と同様にニップ延
伸して全延伸比５０の成形物を得た。この成形物の引張
弾性率は２６ ＧＰａ、破断強度は１．４ ＧＰａ、破
断伸びは９％でめった。
比較例１
粘度平均分子量が２５０万のボリグロビレンを溶融プレ
スして、厚さ０．５■のフィルム’に作成した。このフ
ィルムから幅５ ｒｕｎ、長す４０ ｒｍの試験片を切
り出し、１３０℃でニップ延伸したところ最高９倍１で
延伸することができた。
スして、厚さ０．５■のフィルム’に作成した。このフ
ィルムから幅５ ｒｕｎ、長す４０ ｒｍの試験片を切
り出し、１３０℃でニップ延伸したところ最高９倍１で
延伸することができた。
この成形物の引張弾性率は９ ＧＰａ、破断強度はα５
ギガパスカル、破断伸びは１８チであった。
ギガパスカル、破断伸びは１８チであった。
代理人 内１） 明
代理人 萩原亮−
Claims (4)
- （１）粘度平均分子量が１００万以上のポリプロピレン
からなり、引張弾性率が１０ギガノ（スカル以上、破断
強度が０．６ギガノ（スカル以上である超高分子量ポリ
プロピレン成形物。 - （２）引張弾性率が２５ギガパスカル以上、破断強度が
［１９ギガパスカル以上である、特許請求の範囲第１項
に記載の成形物。 - （３）粘度平均分子量が１００万以上のポリプロピレン
を溶媒中で、加熱溶解した溶液からポリプロピレンの単
結晶集合体を析出させ、次いで脱溶媒処理してマット状
物を形成させ、これを延伸することからなる引張弾性率
が１０ギガパスカル以上、破断強度が［１，６ギガパス
カル以上である超高分子量ポリプロピレン成形物の製造
方法。 - （４）延伸がマット状物を押出延伸し、次−で引張延伸
することである特許請求範囲第３項に記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196130A JPS6089333A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 超高分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196130A JPS6089333A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 超高分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6089333A true JPS6089333A (ja) | 1985-05-20 |
| JPH0341055B2 JPH0341055B2 (ja) | 1991-06-20 |
Family
ID=16352735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58196130A Granted JPS6089333A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 超高分子量ポリプロピレン成形物およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6089333A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5026511A (en) * | 1987-10-01 | 1991-06-25 | Nippon Oil Co., Ltd. | Process for the production of polyethylene materials |
| EP0518316A2 (en) * | 1991-06-11 | 1992-12-16 | Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. | Stretched molded article of ultra-high-molecular-weight polypropylene and process for the preparation of the same |
| JPH05506875A (ja) * | 1990-03-14 | 1993-10-07 | ザ・ジエイムズ・リバー・コーポレイシヨン | ポリプロピレンフォームシート |
| WO2007026832A1 (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-08 | National University Of Corporation Hiroshima University | 高分子配向結晶体の生産方法、および当該生産方法により生産される高分子配向結晶体、並びに高分子融液の臨界伸長ひずみ速度の決定方法 |
| WO2010084766A1 (ja) * | 2009-01-23 | 2010-07-29 | サンアロマー株式会社 | 結晶性樹脂フィルムまたはシートの製造方法および製造装置 |
| WO2010084750A1 (ja) * | 2009-01-23 | 2010-07-29 | 国立大学法人広島大学 | 高分子シートおよびその製造方法 |
| US8735523B2 (en) | 2007-03-02 | 2014-05-27 | Hiroshima University | Polymer crystalline materials |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5274682A (en) * | 1975-11-05 | 1977-06-22 | Nat Res Dev | Polymer |
| JPS59227420A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-20 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 超高分子量ポリオレフイン二軸延伸フイルム及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP58196130A patent/JPS6089333A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS59227420A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-20 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 超高分子量ポリオレフイン二軸延伸フイルム及びその製造方法 |
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| JP4802337B2 (ja) * | 2005-09-02 | 2011-10-26 | 国立大学法人広島大学 | 高分子配向結晶体の生産方法、および当該生産方法により生産される高分子配向結晶体、並びに高分子融液の臨界伸長ひずみ速度の決定方法 |
| US8735523B2 (en) | 2007-03-02 | 2014-05-27 | Hiroshima University | Polymer crystalline materials |
| WO2010084766A1 (ja) * | 2009-01-23 | 2010-07-29 | サンアロマー株式会社 | 結晶性樹脂フィルムまたはシートの製造方法および製造装置 |
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| JP2010168485A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Sunallomer Ltd | 結晶性樹脂フィルムまたはシートの製造方法および製造装置 |
| US9138933B2 (en) | 2009-01-23 | 2015-09-22 | Sunallomer Ltd. | Process and apparatus for producing crystalline resin film or sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0341055B2 (ja) | 1991-06-20 |
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