JPS6088116A - 高寸法安定性，高耐疲労性ポリヘキサメチレンアジパミド繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （イ）技術分野 本発明はポリへキサメチレンアジパミド繊維に関する。

更に詳しくは、ゴム補強用としてタイヤコード、ベルト
等に用いられる高寸法安定性、高耐疲労性ポリへキサメ
チレンアジパミド繊維に関する。

（ロ）従来技術 ポリへキサメチレンアジパばド繊維は、強度、タフネス
、耐熱性、染色性、発色性等がすぐれているため、産業
資材用、インテリア寝装用、衣料用繊維として巾広く使
用されている。特に強度、タフネス、耐熱性、耐疲労性
、ゴムとの接着性等にすぐれているため、タイヤコード
用繊維として広く使用されている。

近年、タイヤにも省エネルギー技術が要求され、より燃
費の少ないタイヤがめられている。そのために、タイヤ
メーカーはよυ転がシ抵抗の小さいタイヤおよびよシ軽
量なタイヤを追求している。

それに伴ない、タイヤコードにも、より寸法安定性の高
い糸並びによシ強度の高い糸か要求されている。また、
タイヤの耐久性を向上せしめる事はタイヤの寿命延長に
よる経済効果は勿論安全性向上の観点からも必要であり
、タイヤコードにもより耐疲労性のすぐれた糸が要求さ
れている。

ナイロン６６繊維は、ナイロン６繊維に比べると、耐熱
性、寸法安定性はすぐれているが、ポリエチレンテレフ
タレート繊維に比べると、耐熱性、特に耐湿熱性、耐ア
ばン分解性はすぐれているがポリエチレンテレフタレー
ト繊維に比較して寸法安定性が低い事が最大の欠点であ
る。従って、寸法安定性の要求されるラジアルカーカス
分野には主としてスチール、ポリエチレンテレフタレー
ト、レーヨン等が用いられて来た。スチール、レーヨン
は重量当りの強力が低いためにタイヤ当りのコード使用
量が増え、タイヤの重量増加、コスト上昇をひきおこし
ている。ポリエチレンテレフタレートは耐熱性特に耐湿
熱性が低く、そのためタイヤの走行温度の高くなるトラ
ックパスタイヤ、高速タイヤ等には使用が限定される。

そこでナイロン６６繊維のすぐれた高強度、耐熱性、耐
疲労性を生かし、更に寸法安定性を改善する事がめられ
ていた。

れている。この方法は、主としてポリエチレンテレフタ
レートよシ々るポリエステルを高応力下で溶融紡糸し、
９　Ｘ　１０−３〜７０　Ｘ　１０−３という比シ的高
複屈折率の未延伸糸を熱延伸する事を特徴としており、
未延伸糸の引取速度としては１０００乃至２０００ｍ１
ｍｉｎが採用されている。この公開特許以降、高速紡糸
糸を延伸し寸法安定性、耐疲労性を改善する検討が種々
行なわれている。ポリへキサメチレンアジパミド繊維に
関しては、公開特許以降昭５８−６００１２に、ポリへ
キサメチレンアジツクミドを溶融紡糸し、２０００ｍ１
ｍｉｎ以上の紡糸速度で引取シ、該繊維を延伸する事を
特徴とする方法が開示されている。しかしながら紡糸速
度を早くし、紡出糸の配向度を上げると延伸性が悪化す
る。特にこの傾向は結晶化速度の著しく大きいポリヘキ
サメチレンアジパミドで著Ｌ２い。

従って、ポリへキサメチレンアジｚ９ｉドの紡糸速度を
早くすればする程、得られた延伸糸の強伸度は低下する
という欠点を持つ。一般にタイヤコードの本来的機能は
補強材料であシ、タイヤコードの強伸度が低下すると、
タイヤ中の糸の使用量を増加する必要があり、そのため
、タイヤの重量増および製造コスト上昇をもたらす。

（ハ）発明の目的 本発明者はポリヘキサメチレンアジパミドの高速紡出糸
の延伸糸の有する優れた疲労性、寸法安定性を保持しつ
つ強伸度の高い延伸糸を得るべく鋭意研究を重ねた結果
、紡糸速度１０００ｍ／分以上の高速紡糸によシ得られ
たポリへキサメチレンアジ・ぐミド繊維を延伸速度１０
０ｍ／分以下で延伸することによシ高速紡出糸を用いて
も優れた強伸度を有するのみならず、寸法安定性、耐疲
労性においてもすぐれたポリへキサメチレンアジパミド
繊維が得られるとの知見を得て、これに基づき本発明に
到達した。

すなわち、本発明の目的は、強伸度、寸法安定性および
耐疲労性にすぐれたポリへキサメチレンアジノやミド繊
維を提供するにある。

に）発明の構成 本発明に係るポリへキサメチレンアジパミド繊維は、 １）蟻酸相対粘度　５０〜１５０． ２）強度　７．５１１／ｄ以上、 ３）伸度　１２チ以上、２０％以下。

４）　５．３　ｇ／ａ時中間伸度　８％以下、５）（伸
度−５，３１１／ｒ１時中間伸度）６％以上、６）１６
０℃の乾熱収縮率　５チ以下、７）寸法安定性　１３％
以下 なる要件を具備することを特徴とする。

更に本発明繊維は １）結晶配向度　０．８５以上　０．９２未満２）結晶
完全塵　６０チ以上 ３）測定周波数１１０　Ｈｚにおける力学的損失正接（
−δ）のピーク温度Ｔｍ１ＬＸが次式を満足する。

１００≦’ｒｍａＸ　＋　４　（９，５−ＤＳ　）≦１
１６但しＤＳは強度（９／ｄ） なる要件を具備する。

（ホ）発明の効果 本発明によって得られる高強力ポリへキサメチレンアジ
パミド繊維はすぐれた強伸度、寸法安定性および耐疲労
性を有しておシ、タイヤコード用素材、ベルト用累材と
して用い得る。

（へ）実施態様 本発明で用いるポリへキサメチレンアノハミドは、次式
の繰返し単位を主体とするものである。

他のアばド形成単位を１０重重量板下添加して変性した
ポリへキサメチレンア−）／′ｅばドも本発明方法に用
いる事ができる。このような少量のアミド形成単位とし
ては、セパシン酸、ドデカン酸等の脂肪族ジカル？ン酸
、テレフタル酸、イソフタル酸等の芳香族ジカルデン酸
、デカメチレンジアミン等の脂肪族シアばン、メタキシ
リレンシアばン等の芳香族ジアミン、ε−アミノカプロ
ン酸等のω−アミノカルボン酸、カプロラクタム、ラウ
リンラクタム等のラクタム類が用いうる。また、上記ポ
リヘキサメチレンアジパミドに２０重量％以下の？リカ
プラミド、ポリへキサメチレンセバカばド等他種のポリ
アミドを配合したものを用いる事もできる。

更に、上記ポリへキサメチレンアジノ９ずドには、通常
用いられる添加剤、たとえば酢酸鋼、塩化銅、よう化銅
、２−メルカゾトペンズイばダゾール銅錯塩等の銅化合
物、２−メチルカブトペンズイばグゾール、テトラキス
−（メチレン−３−（３゜５−ジｔ−ブチルー４−ヒド
ロキシフェニル）−ゾロビオネート〕−メタン等の熱安
定剤、乳酸マンガン、次亜リン酸マンガン等の光安定剤
、リン酸、フェニルフォスフオン酸、ビロリン酸ナトリ
ウム等の増粘剤、二酸化チタン、カオリン等の艶消剤、
エチレンビスステアリルアばド、ステアリン酸カルシウ
ム等の滑剤、および可塑剤を含ませることができる。

本願発明で使用するポリヘキサメチレンアジパミドは蟻
酸相対粘度が５０以上１５０以下である事が必要である
。ここでいう「蟻酸相対粘度」とは、ポリマーを９０％
蟻酸に溶解したポリマー濃度８．４重ｉｌチ溶液の２５
℃における溶液相対粘度である。蟻酸相対粘度が５０未
満の場合、得られたポリへキサメチレンアジツクハト繊
維の耐疲労性が著しく低下する。蟻酸相対粘度が１５０
を超えると、延伸性が上がらず、十分な強度を有する原
糸を得る事ができず、また寸法安定性も低くなる。

ポリへキサメチレンアジパばドの好ましい蟻酸相対粘度
は６０〜１００である。

水分率０．１チ以下に乾燥した上記ポリマーをエクスト
ルーダー型紡糸機を用いて紡糸するか、或は、連続重合
完了層の溶融状態の上記ポリマーを配管でスピンヘッド
に導き直接紡糸する。この時の溶融温度は２７０℃〜３
２０℃が好ましい。紡出された糸条は冷却風で冷却され
た後、油剤を付与され、引取りローラで引き取られた後
巻取られる。引取りローラーを用いず油剤を付与後医接
巻取シ機に巻取る事もできる。

巻取）速度は１０００ｍ／分以上、６０００ｍ／分以下
である事が必要である。巻取シ速度が１０００ｍ／分未
満では延伸された繊維の耐疲労性および寸法安定性の向
上が小さい。巻取り速度が６０００ｍ／分を超えると延
伸糸の強伸度の低下が大きくなる。よシ好ましくは５０
００ｍ／分以下である。

ポリへキサメチレンアノベート繊維は紡糸速度が約６０
０ｍ／分〜４０００ｍ／分の間では巻をられた糸が吸湿
伸長する為、正常な巻取シが不可能と々る。その為１０
００ｍ／分〜４０００ｍ／分の巻取速度の時は、冷却さ
れた糸条をスチームセットした後巻取るか、或いは紡出
糸条を引取りロールで引覗った後連続して次のロールと
の間で２．０倍以下の延伸を行ったのち巻取る必要がお
る。

巻取速度が４５００ｍ／分を超えると、巻取張力が大き
くなシ、糸条の収縮により紙管が捲取機より抜けなくな
った如捲取チーズの端面が耳高になったシする。特にこ
の傾向は巻取速度が５０００ｍ／分をこすと著しくなる
。この場合は紡出糸条を引取りロールで引取った後、次
のロールとの間でそれに１０％以下の弛緩を与えて後巻
取る事が必要となる。

本発明繊維を得る為には延伸前の高配向ポリへキサメチ
ン／アジペート未延伸糸の複屈折率は２０Ｘ１０−３〜
５０Ｘ１０づであることが好ましい。２０　Ｘ　１０−
５未満では延伸された繊維の耐疲労性および寸法安定性
の向上が小さい。一方、５０　Ｘ　１０−３を超えると
、本願発明のように延伸方法を工夫しても強度の発現が
不充分である。より好ましくは２５　Ｘ　１０−３ない
し４５Ｘ１０−’である。

一般にタイヤコードの様なデニールの大きい未延伸糸の
延伸においては最終の延伸ロール速度で数百ｍ／分〜数
千ｍ／分が採用されている。延伸速度の上昇は生産性の
上昇となシ、特に近年では直接紡糸延伸方法の採用によ
シ数千ｍ／分の高速となって来た。しかし我々が鋭意検
討した結果、高配向未延伸糸を延伸する場合は、低配向
未延伸糸の場合に比して延伸速度の延伸糸物性に及ぼす
影響が極めて大きい事が判明した。本発明繊維を得る為
には、延伸速度は最終の延伸ロール速度が１００ｍ／分
以下でおる事が必要である。これを超えると得られる繊
維の強伸の発現が十分でないだけでなく、耐疲労性、寸
法安定性も低下する。

より好ましくは、５０　ｍ　７分以下である。

物性的には延伸速度が低すぎる事による欠点は発生しな
いが、生産性の低下が著しい。実用上採用しうる延伸速
度は２ｍ／分以上である。

本発明繊維を得る為の延伸は１段延伸及び２段以上の多
段延伸のいずれも採用する事ができる。

本発明における延伸ロールとしては、通常使用されてい
る積極駆動ロール２対を使用したネルソンロールユニッ
ト、ｆｆ極ｆｆｉ動ロールとフリーロールの組み合わせ
、或はスフやモノフィラメント等の多糸条の延伸に用い
られるように積極駆動ロールを５本〜９本組み合わせた
ロールユニットを用いる事ができる。

延伸ロールの前には延伸糸条に張力をかける為、フィー
ドロールをもうけ、フィードロールと延伸ロールの間で
５チ未満のストレッチをかける事が好ましい。勿論延伸
ロールを３段以上の多段にし、第１段延伸ロールと第２
段延伸ロールの間で５チ未満のストレッチをかける事も
できる。

第１段延伸ロールは鏡面仕上げされていることが好まし
く、第２段以降の延伸ロールは鏡面、あるいはＩＯ８以
下の梨地面が好ましく、また、鏡面、梨地面が交互に混
在していてもよい。ネルソンロールユニットあるいは積
極駆動ロールとフリーロールの組み合わせに対する糸条
の周回回数は２回〜７回が用いられる。鏡面程回数は少
なくてすみ、梨地の粗度が粗くなる程多くなる。７回以
上の周回回数も採用されるが、ロール長が長くなり経済
的でなくなる。

延伸ロールは、通常室温よシ高い温度に保たれる。例え
ば、高配向未延伸糸を従来方法で延伸する特開昭５８−
６００１２号公報では、第１延伸ロールは８０〜１５０
℃、第２延伸ロールは１６０〜２４０℃に保持されてい
る。勿論本発明でもこのような温度を採用してもよいが
、本発明では延伸ロールを室温に保持しても延伸が何ら
支障なく行表える。これによって設備が簡略化され、ま
た省エネルギーにもなる。

本発明繊維を得るには延伸ロールの間に糸条加熱体を設
けて加熱延伸を行う。糸条加熱体は糸条を接触加熱或い
は非接触加熱せしめる。糸条加熱体の温度は接触加熱の
場合１８０〜２６０℃、非接触加熱の場合は２００〜２
８０℃が採用される。

接触加熱の場合１８０℃未満では十分な延伸が行なわれ
ず、２６０℃を超えると糸条は熔断する。

非接触加熱の場合２００℃以下では十分な延伸が行なわ
れず、２８０℃以上では糸条は熔断する。

通常糸条加熱体としてはホットプレートが多く用いられ
るが、従来方法では該温度は１８０〜２２０℃が採用さ
れている。例えば、特開昭５８−６００１２号公報では
１５０〜２１０℃が採用されている。本発明の繊維を得
る方法でも接触加熱で１８０〜２３０℃、非接触加熱で
２００〜２４０℃という温度も採用されるが、より高強
伸度、より高寸法安定性の繊維を得る為には糸条加熱体
の温度を高温にした方がいい。好ましくは接触加熱で２
３０〜２５５℃、非接触加熱で２４０〜２７５（１４） ℃である。接触加熱で糸条加熱体の温度を高くすると、
糸条加熱体上に糸に付与した仕上剤よりのタール物が蓄
積しやすい。従って、非接触加熱を採用する事が好まし
い。

本発明繊維を得る為に好適な例を添附図面について説明
する。第１図に紡糸工程、第２図に１段延伸の時の延伸
工程、第３図に２段延伸の時の延伸工程を示すが、本発
明はこの例に限定されない。

以下余白 （１５） 第１図において、溶融されたポリヘキサメチレンアジパ
ミドは多数の細孔を持つ紡口ｌよシ吐出され、訪日直下
に設けた加熱筒２により糸条近傍の温度を調整された雰
囲気を通り、次いで冷風チャンバー３より定速で吹き出
す冷風によシ冷却固化すれ、スチームコンディショナー
５に吹き込んでいるスチーム４でセットされ、オイリン
グロール６で仕上剤を付与せしめた後、引取りロール７
で引き取シながらワインダー８にて未延伸糸ノ４ツケー
ジ９として巻き取られる。

この様にして巻取られた未延伸糸パッケージ９は第２図
の延伸工程の原糸として延伸熱処理装置に供給される。

未延伸糸１？ツケージよシ解舒された糸条はフィードロ
ール１０に供給され、第１延伸ロール１１との間で数チ
のストレッチをかけられる。第１延伸ロール１１と第２
延伸ロール１３の間には糸条加熱体１２が設置され、糸
条は第１延伸ロール１１と第２延伸ロール１３の間で熱
延伸され、延伸糸１４として巻き取られる。

また、未延伸パッケージ９は同様に第３図の延（１６） 伸工程の原糸として延伸熱処理装置に供給される。

未延伸糸パッケージ９より解舒された糸条はフィードロ
ール１０に供給され、第１延伸ロール１１との間で数チ
のストレッチをかけられる。第１延伸ロール１１と第２
延伸ロール１３の間、並びに第２延伸ロール１３と第３
延伸ロール１６の間にはそれぞれ糸条加熱体１２．１５
が設置され、糸条は第１延伸ロールと第２延伸ロール、
第２延伸ロールと第３延伸ロールの間で２段熱延伸され
延伸糸１４として巻き取られる。また、第３図の第２延
伸ロールと第３延伸ロールの間で１５％以下の弛緩熱処
理をする事もできる。

以上述べた製法で作られたポリへキサメチレンアジペー
ト繊維杜次の如き特性を有している。

１）蟻酸相対粘度　５０〜１５０． ２）強　度　７．５．９／ｄ以上、 ３）伸　度　１２％以上、２０％以下、４）　５．　ａ
　ｌｖｄ時中間伸度　８チ以下、５）（伸度−５，３，
９／ｄ時中間伸度）　６％以上、６）１６０℃の乾熱収
縮率　５係以下、７）寸法安定性１３チ以下、 さらに、好ましくは、次の特性を兼備している。

８）結晶完全度　６０％以上、 ９）結晶配向度　０．８５υ上、０．９２未満、１０）
測定周波数１１０Ｈｚにおける力学的損失正接（ｔａｆ
ｉδ）のピーク温度’ｒｍａｘが次式を満足する。

１００＜ＴｒｒｌａＸ＋４（９，５−Ｄ、Ｓ、）＜１１
６（但しり、Ｓ、は強度、９／ｄ　） 蟻酸相対粘度は９０チ蟻酸にポリマー濃度８．４重量％
となるように溶解せしめた溶液の２５℃における相対粘
度である。強伸度および中間伸度は２０℃、６５％ＲＨ
の温湿度調整された部屋で２４時間コンディショニング
された試料を呂律製作所製オートグラフＳ−１００を用
い、８０回／ｍの撚りを入れた２５ｃｒｎの原糸長で降
下スピード３０ｃｍ１分、チャートスピード６（１ｍ／
分でめた値である。乾熱収縮率は２０℃、６５％ＲＨの
温湿度調整された部屋で２４時間コンディジ、ニングさ
れた試料にデニールめ１／２０相尚の荷重（初荷重）を
かけて測長した１、Ｏｍの原糸を１６０℃のエアーオー
プン中で３０分間自由収縮させた後上記部屋で４時間コ
ンディショニングした後初荷重相当の荷重をかけて測長
してめた。

寸法安定性は５．３　Ｖｄ時の中間伸度と１６０℃の乾
熱収縮率を和したものである。

結晶配向度は理学電気製広角Ｘ綜散乱装置を用いて、Ｃ
ｕＫａを線源として測定した。（１，０，０）赤道線干
渉のデバイ環上に沿った強度分布の半値幅Ｈ０から次式
を用いてめた。

１８０°　ａＯ ｆ、　＝　−−τ− ８０ 結晶完全塵は理学電気製広角Ｘ線散乱装置を用いて、Ｃ
ｕＫａを線源として測定した。（１，０，０）。

（０，１，Ｏ）＋（１，１，０）の結晶面間隔α（１０
０）　。

α（（０１０）＋（１１０）ｌ　よシ次式を用いてめた
。

Ｔ’ｍａｘは東洋が−ルドウィン社製Ｖｉｂｒｏｎ　Ｄ
ＤＶ−ｎｃ型を使用し、１１０　Ｈｚの測定周波数、昇
温速度３℃／分乾燥空気中でめた力学的損失正接（ｔａ
ｎδ）のピーク温度よ請求めた。

以下余白 本発明に係るポリへキサメチレンアゾパミト繊維は、５
．３Ｖｄ定応力の伸び（５，３，９７ｄ時中間伸度）が
小さく、剛性が高いにもかかわらず熱収縮率が但い。従
って、寸法安定性が高い繊維となっている。また、中間
伸度が低いにもかかわらず、破断伸度が大きく破断エネ
ルギーが大きい。結晶配向は従来糸と余り変わらないが
、結晶安全度は高く、また非晶部はルーズで動き易くな
っている。

非晶部の動き易さの目安となるＴ□ａｘは繊維の引き伸
ばしによって変化し、繊維本来の動き易さを見るには引
張強度の補正を行う必要がある。その補正は引張強度１
ｇ／ｄ当シ４である。

本発明の繊維は従来の高速紡糸された未延伸糸を数百ｍ
〜数千ｍの速度で延伸された繊維に比しすぐれた寸法安
定性、疲労性を有する。

（ト）実施例 次に本発明方法を実施例全あげて具体的に説明するが、
本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

ディップコードの物性測定法は原糸のそれに準じたが強
伸度測定は８０日Δの撚りは入れずに測定した。また、
「中間伸度」は原糸については５．３９／ｄ時の伸度で
あるが、ディップコードについては２．６５１１／１１
時の伸度である。「耐疲労性」はＪＩＳ　Ｌ−１０１７
３・２・２・ＩＡ法に準じ、グツドイヤー法のチューブ
疲労試験を行った。

チューブ形状　内径　１２．５ｍ＋ 外径　２６ｍ 長さ　２３０Ｉ＋＋＋＋１ 曲げ角度　９０゜ 内圧　３．５Ｊ／ｃｍ”Ｇ 回転数　８５０　ｒｐｍ 上記条件下に疲労試験を行ないチューブが破裂するまで
の時間を測定した。

実施例１ ヘキサメチレンジアンモニウムアジペートの５０係水溶
液を２０００部／時の割合で定量供給し、濃縮槽で７０
係に濃縮後、第１反応器中１７．５ｋｇ／ｃｒｎ２の圧
力を保ちつつ２２０℃から２５０℃まで１．５時間で昇
温せしめた。ついで、第２反応器中で温度を２８０℃に
昇温しつつ圧力を常圧まで戻した。気液分離槽で水蒸気
を分離後、徒重合器中３５０ｍｍＨｇ、　２８０℃で１
５分間重合した後配管で紡糸スピンヘッドに導き、２９
８℃で０．２７闘φの孔６２４個を有する紡糸口金から
紡出した紡出糸の蟻酸相対粘度は６５であった。直ちに
冷却し、スチーミングした後紡糸油剤を付与し第１表に
示した。引取シスピードで回転する引取りロールに同口
せしめた後引取シスピードと等速で巻き取った。次いで
該未延伸糸を室温のフィードロールと室温の第１延伸ロ
ールの間で１％の伸長をかけた後、第１延伸ロールと室
温の第２延伸ロールの間で第１表に示す延伸倍率にて延
伸した。その際第１延伸ロールと第２延伸ロールの間に
２３８℃、２５０ｍ／ｍのホットプレートラ設置した。

延伸速度は第２延伸ロール周速で１５ｒｎ／分である。

延伸比は１５分間糸切れのしない最大延伸比である。こ
こで得られた延伸糸物性を第１表に示す。

上述のように得られた１８９０ｄの原糸に下撚ｆ：　３
２．　ＯＴ／　１０ｃｍ、さらに上撚を３２．０　Ｔ／
　１０ｃｎ＋かけ２本合糸して生コードとなし、リッツ
ラー社のコンピユートリーターを用い、第１ゾーンは温
度１６０℃、張力２．ｏｋｇ／コード、時間１４０秒、
第２ゾーンは温度２３０℃、張力３．８ｋｇ／コード、
時間４０秒、第３ゾーンは温度２３０℃、張力２．６に
！９／コード、時ＩＶ１４０秒でレゾルシン・ホルマリ
ンラテックス液によるディップ処理を行った。

接着剤付着量は４．５％である。このディッゾコードの
物性を第２表に示した。

紡糸速度が１０００ｗ′ｍｌｎ以上で、結晶完全度は高
くなり’ｒｍａ工は低下しすぐれた寸法安定性および耐
疲労性を有している事がわかる。また紡糸速度が早くな
る程寸法安定性および疲労性は向上するが強度が低くな
る。

以下余白 実施例２ 実施例１において紡糸速度ｆ：１５００ｍ／分、３００
０ｍ／分となし、他は同じ条件で製造した未延伸糸を、
同じ〈実施例１の延伸方法にて延伸速度のみ第３表およ
び第４表に示す条件に設定し、延伸糸を得た。これらの
延伸糸を実施例１と同様にしてディップコードを得た。

結果を第３表〜第６表に示す。

延伸速度が１００ｍ／分を超えると結晶完全度、強伸度
、寸法安定性および耐疲労性の低下が見られる。

比較例１ 実施例１において紡糸速度（ｉ７１５００ｍ／分、３０
００ｍ／分となし、他は同じ条件で製造した未延伸糸を
第１ネルソンローラーに引き取シ、引き続き順次よシ大
きな周速で回転する第２−第４ネルソンローラーに導き
、３段階に分けて延伸熱セラトラ行ない、１５００ｍ／
分の速度で巻き取った。第１〜第４ネルソンローラー全
構成する各ゴデツトロール組’ｋＧｌ−Ｇａ　とすると
各ロールｒ９７） の温度はＧ１　：室温、Ｇｚ：８０℃、Ｇ、：２２０℃
、Ｇ４　：２３０℃とした。各ロールの周速比はＧ２　
／　Ｇｌ　：”　１．０１　、　ＧＢ　／　Ｇ２　＝可
変、Ｇ４／Ｇｓ＝１．６、巻取速度／Ｇ４＝０．９５で
あった。

これらの延伸糸を実施例１と同様に処理し、ディップコ
ードを得た。結果を第３表〜第６表に併記した。

実施例２に比して結晶完全度、強度、寸法安定性および
耐疲労性の低下が見られる。

以下余白 （２８） 〆Ｑ１’Ｖ （＋Ｊ１） 実施例３ 実施例２において使用した１５００ｍ／分の紡糸速度の
未延伸糸を用い、実施例１の延伸方法にてヒータ一温度
のみ第７表に示す売件に設定し、延伸糸を得た。これら
の延伸糸を実施例１と同様にしてディップコードを得た
。結果を第８表に示す０ 延伸温度の高い方が延伸性も向上し、結晶完全度が上が
り、寸法安定性もよくなる事が判る。

以下金山 （３２） 実施例４ 実施例２において使用した１４００ｍ／分の紡、。

糸速度の未延伸糸を用い、実施例１の延伸方法の中で第
１延伸ロールと第２延伸ロールの間に第４図に示したヒ
ーター表面に糸条溝１８をもち表面を含め保温材１９で
保温されたヒーター１７を設けた。ヒーター長は５００
ｍであシ、糸条はヒーター溝中をヒーターに非接触とな
るように走行せしめた。ヒータ一温度を第９表に示す条
件に設定し、延伸糸を得た。これらの延伸糸を実施例１
と同様にしてディップコードを得た。結果を第１０表に
示す。

非接触加熱の方がよ多温度が上げられ、延伸性も向上す
る事が判る。

以下余白 実施例５ 第１１表に示した蟻酸相対粘度のチップを用いて押出機
で溶融し、３０５℃で０．２５ｍφの孔６２４個を有す
る紡糸口金から紡糸し、３５０℃に加熱された１５０ｍ
ｍの加熱筒を通し、冷却し、スチーミング後、紡糸油剤
を付与し、１４００ｔＶ／ｍｌｎの引取シスピードで回
転する引取シロールに周回せしめた後、引取りスピード
と等速で巻き取った。

次いで、該未延伸糸全室温のフィードロールと１０５℃
の第１延伸ロールの間で１％の伸長をかけた後、第１延
伸ロールと第２延伸ロールの間で第１１ｉに示す延伸倍
率にて延伸した。カお、第２延伸ロールの温度は２２０
℃である。その際第１延伸ロールと第２延伸ロールの間
に２４０℃、２５０ｍ＋の接触式ホットプレートを設置
した。延伸速度は１２ｍ／分である。ここで得られた延
伸糸物性を第１１表に示す。これらの延伸糸を実施例１
と同様にしてディッゾコードを得た。結果を第１２表に
示す。

（３９） （４０） 粘度が上昇すると疲労性が向上するが、到達強度は蟻酸
相対粘度８０〜９０でほぼ飽和する事が判る。

比較例２ 実施例５で使用した未延伸糸を使用し、第１ネルソンロ
ーラーに引き取り、引き続き順次より大きな周速で回転
する第２−第４ネルソンローラーに導き、３段階に分け
て延伸熱セットを行ない、１５００ｍ／分の速度で巻き
取った。第１−第４ネルソンローラーを構成する各ゴデ
ツトローラー組を０１〜Ｇ４とすると各ロールの温度は
Ｇ１　：室温、Ｇ鵞　：８０℃、Ｇｓ：２２０℃、Ｇ４
　：２３０℃とした。各ロールの周速比はＧ２／／Ｇｌ
＝１．０１．Ｇ、／Ｇ雪＝可変、Ｇ４　／Ｇｓ　＝　１
．６巻取速度／Ｇ４＝０．９５である。これらの延伸糸
を実施例１と同様に処理しディ、プコードを得た。

結果を第１３表、第１４表に示した・ 実施例５に比して強度の低下、結晶完全度、寸法安定性
、耐疲労性の低下が見られる。

特開昭ＧＯ−８８１１Ｇ（１２）

【図面の簡単な説明】

第１図ｔｊ二本発明のポリヘキサメチレンアジパミド未
延伸糸を製造する為の代表的な溶融紡糸装置の配置図で
ちゃ、第２図は１段延伸の延伸熱処理装置の配置図、第
３図は２段延伸の延伸熱処理装置の配置図である。第４
図は非接触ヒーターの断面図である。 １・・・紡口、２・・・加熱筒、３・・・冷風チャンバ
ー、４・・・スチーム配’ｆ、５・・・スチームコンデ
ィショナー、６・・・オイリングロール、７・・・引き
取シロール、８・・・ワインダー、９・・・未延伸糸パ
ッケージ、ｌＯ・・・フィードロール、ｌｌ・・・第１
圧［ロール、１２・・・糸条加熱体、１３・・・第２延
伸ロール、１４・・・延伸糸）４　ｙケージ、１５・・
・糸条加熱体、１６・・・第３に伸ロール、１７・・・
ヒーター、１８・・・糸条溝、１９・・・保温材。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．１）蟻酸相対粘度　５０〜１５０．２）強度　７．
   ５　＃／ｄ以上、 ３）伸度　１２ｑ６以上、２０係以下、４）　５．３９
   ７ｔ１時中間伸度８％以下、５）（伸度−５，３１１／
   ｄ時中間伸度）６チ以上６）　［ｏｃの乾熱収縮率　５
   ％以下、７）寸法安定性　１３チ以下 々る要件を具備するポリへキサメチレンアジパミド繊維
   。 ２、結晶完全塵が６０チ以上である特許請求の範囲第１
   項記載のポリへキサメチレンアジパミド繊維。