JPS63159541A - 合成繊維の直接紡糸延伸方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は産業資材用に適した高強力繊維の製造方法に間
するものであり、特に改善された寸法安定性、耐疲労性
を有する高強力繊維を高速の直接紡糸延伸法によって効
率的、且つ安、定に製造する方法に関する。

〔従来技術〕

溶融紡糸可能な合成高分子重合ｌ＄を高速紡糸し、得ら
れた高配向未延沖糸を熱延伸することここよって、寸法
安定性、及び耐疲労性の圏れた繊維か得られろことが提
案されている。たとえばポリエチレンテレフタレート繊
維については特開昭５；３−５８０３２号公報、５７−
１５４４１０号公報、ポリアミド繊維については特開昭
５７−１９１３３７号公報、５８−６００１２号公報な
どがある。

かかる有用な特性を有する繊維は、最近実用（とされる
ようになり、産業資材用途、たとえはタイヤコード、伝
動ベルト等のゴム補強用繊維とし・て好ましく用いられ
ている。特にポリエチレンテレフタレート繊維は主に乗
用車用ラジアルタイヤのカーカス材として、急速に需要
が拡大されつつある。

一方、ナイロン繊維がタイヤコードとして主に用いられ
ているトラックやバス等の大型のバイアスタイヤでは上
記寸法安定性、耐疲労性の改善も有用ではあるが、むし
ろこの用途では繊維材料を減少して、タイヤコストダウ
ンに結びつく高強力化が強く求められているため、ポリ
エチレンテレフタレートの場合のような急速な展開はて
きていない。

これは高速紡糸をして得られる未延伸糸を熱延伸した繊
維は強度が従来低速紡糸延伸によって得られろ繊維より
もむしろ低く、たとえ前者がタイヤコード加工工程にお
ける強力低下率が少ないという特徴を有しているものの
、タイヤ中のコード強力は従来コードに較べ、はぼ同等
か、若干改良された程度のため、タイヤコストダウンに
結びつけてｍ維材料を減少できる程メリットは認められ
なかったのである。また前記ポリエチレンテレフタレー
トｔａ　（ｔｔても、今まではラジアルタイヤへの適用
性から寸法安定性、及び耐疲労性の改善効果が有用でき
たため、若干の繊維強度の低下も許容されたのであるが
、最近は強度も従来の高強力糸と同等かそれ以上；こ改
善することが求められようになっている。

前記特開昭５３−５８　（１３１号公報、５７−１！５
４４１０号公報、はポリエチレンテレフタレートを従来
よりも高速で紡糸して、比較的高配向の未延伸糸を得、
これを多段で熱延伸する方法を開示し・ている。前者は
あまり紡速を上げず；こ紡糸口金から紡出しだ糸条に直
ちに冷風を吹きつけることによって、未延伸糸の配向度
を高める方法であり、後者は口金直下に徐冷ゾーンを設
け、紡糸引取り速度を高めることによって比較的高配向
の未延伸糸を得る方法である。

また、ポリアミド繊維について提案されている特開昭５
７−１９１３３７号公報、５８−６００１２号公報もそ
れぞれナイロン６、ナイロン６６を高速紡糸して、配向
度を高めた未延伸糸を得、これを熱延伸する方法である
。そしてこの方法によって寸法安定性、及び耐疲労性の
優れた繊維がポリエステル、ポリアミドに共通して得ら
れることが知られている。

しかし、これらの方法によって得られる繊維の欠点は、
強度が１羊来の高強力繊維よりも低いことである。従来
の高速紡糸延伸法によって得られるａＧｌの寸法安定性
、及び耐疲労性等の特徴は基本的には未延伸糸特性の制
御がポイントであり、そのため、神々の紡糸工程上の工
夫が提案されているが、引続く熱延伸工程は従来の高強
力糸を製造するプロセスをあまり改善することなく適用
し・ているのが実情である。その結果、一般的には未延
伸糸配向度を高めるに従い、延伸後の繊維の強度は低く
なっている。

また、高速紡糸した比較的高配向の未延伸糸の熱延伸を
、最近、多くは生産効率のよい直接紡糸延伸法が採用さ
れるようになり、たとえばポリエステル繊維について特
開昭５９−１５５１３号公報、５９−６６５１５号公報
等の提案がある。しかし、それらの方法によって得られ
る繊維の特性も基本的には前記したものと大差なく、今
後、市場で求められろレベルの高強力化はまだ達成され
ていない。

〔本発明が解決しようとする問題点〕

本発明は産業資ｔオ用途に適し・た、改善された寸法安
定性、及び耐疲労性を有するポリエステル、ポリアミド
等の合成′ａ推を従来の高強度繊維よりもより高強度に
して達成すること、及び同時に該高強力糸を巻取り速度
４０００　ｍ／ｍｉｎ以上の高速の直接紡糸延伸法によ
って、効率的、且つ安定に製造するための新規な延伸法
を提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は溶融紡糸可能な合成高分子重合体を溶融紡糸し
た後、連続して延伸し、合成繊維とする方法において、 紡糸速度１５００　ｍ／ｍｉｎ以上で引取り、引続き３
段以上の多段延伸をして４０００　ｍ／ｍｉｎ以上の高
速で巻取るに際し、紡糸速度を制御するための引取りロ
ールと最終延伸熱処理ロールまでの間に配置された、ネ
ルソン型中間延伸熱ロール群への糸条の巻付は回数をそ
れぞれ２回以下とし・、該ネルランコール群の各ロール
ユニットへの糸条の接触時間を１０１）／Ｖ秒（ここで
Ｖは糸条速度：　ｍ／ｍ１ｎ） 以下とすることを特徴とする合成繊維の直接紡糸延伸方
法。

〔作用〕

本発明の溶融紡糸可能な合成高分子重合体からなる合成
繊維とは、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等の
ポリエステル類、及びポリカブラミド、ポリヘキサメチ
レンアジパミド、ポリテトラメチレンアジパミド、ポリ
へキサメチレンセバカミド等のポリアミド類等の結晶性
高分子化合物からなる繊維である。

本発明の合成高分子重合体の分子量は産業資材用！Ｉｉ
維に適した高強力繊維とするために、高分子量であるこ
とが好ましく、例えば数平均分子量で２：５０００以上
であることが好ましい。

本発明の合成高分子量重合体は紡糸機中で溶融されたの
ち、紡糸口金より細孔を通して紡出され、糸条となって
冷却固化後１５０１）　ｍ／ｍｉｎ以上の高速で引取ら
れる。該糸条は加熱筒や１呆温筒によって囲まれた徐冷
ソーンを通過した後、冷風で冷却固化される。糸条は引
取りロールで引取られる前に油剤が付与される。該引取
りロールで引取られた糸条がもし引続き延伸されること
なく巻取られた場合には、その未延伸糸の複屈折は、例
えばポリエチレンテレフタレートの場合は１５Ｘ１０−
３以上、通常は２０Ｘ１０−３〜８０Ｘ１０−３、ナイ
ロン６．６６等ポリアミドでは２０Ｘ１０−３以上、通
常は２５Ｘ１０−３〜４０Ｘ１０−３と比較的高配向で
ある。

以上のような比較的高配向の未延伸糸を一旦巻取る二と
なく連続して延伸する。紡糸速度は１５００＊／ｍｉｎ
以上て、延伸巻取速度は４０００　ｍ／ｍｉｎ以上、通
常は４５００　ｍ／ｍｉｎ以上の高速紡糸延伸法である
。紡糸速度１５００　ｍ／ｍｉｎ以上の速度で引取られ
た未延伸糸は、既に分子配向が進んでおり、はぼ配向結
晶化が開始されようとする状態であり、このような状態
の未延伸糸は次に若干の熱か与えられれば直ちに結晶化
を開始する前駆的状態にある。従ってこのような未延伸
糸に従来のままの熱延伸法を適用すると、本来延伸によ
って分子配列を高めたいにもかかわらず、むしろ結晶化
が先行してしまい、その結果十分な分子配向が達せられ
ず、高強度糸を得ることはできない。このこと：、ｔｆ
ｉｌえば延沖の途中段階でサンプリングした中間延伸糸
は、従来の低速紡糸で得られた低配向未延伸糸を熱延伸
した場合に比べ、同一複屈折で比較した場合、密度が相
当高く結晶化が進んでいることからも推定することがで
きる。

このように分子配向に先行して結晶化が進むために、延
伸工程では、形成された結晶の一部を破壊しながら分子
鎖の再配列をすることになり、この結果として、延伸時
に高い張力が発生し、分子鎖切断が多く生し、無視てき
ない程度の分子量低下が起こる。このように従来の低配
向未延伸糸を熱延伸する場合とは異なった延伸挙動か起
こるので、本発明の紡速１５００ｍ／ｍｉｎ以上て紡糸
された比較的高配向の未延伸糸を熱延伸する場合は１、
その未延伸糸の特徴を十分考慮した熱延伸法が適用され
ねばならない。そこで高速紡糸された比較的高配向の未
延伸糸を延沖し・て高配向度化し、高強力糸を得る方法
について鋭意検討を行なった結果本発明の直接紡糸延伸
法を確立するに至った。

即ち、本発明は紡糸速度１５００　ｍ／ｍｉｎ以上の高
速で引取り、引続き３段以上の多段延伸をして、４００
０　ｍ／ｍｉｎ以下の高速で巻取る方法に於いて、紡糸
速度を制御するための引取りロールと最終延伸熱処理ロ
ールまでの中間に配置された延伸熱ロール群への糸条の
巻付は回数をそれぞれ２回以下とし、該ネルソンロール
群の各ロールユニットへの糸条の接触時間を１００／Ｖ
秒（ここでＶは糸条速度：　　ｍ／ｍ１ｎ）以下とする
ことを特徴とする合成糊を市の直接紡糸延伸方法である
。

更に本発明法を図面を用いて詳述する。第１図は本発明
の直接紡糸延伸法の１例であり、４段延伸法を示したも
のである。１５００ｍ／ｍｉｎ以上の高速紡糸法によっ
て、引取りロール（５）て引取った比較的高配向の未延
伸糸糸条（Ｙ）は第１延伸ロール（６）と第４延伸ロー
ルく９）間で延伸された後、第４延伸ロール（９）と張
力調整ロール（１０）の間で熱固定処理される。

一般に繊維の延伸ここ於いては歪速度勾配を小きくして
延伸することが分子鎖の配列を高め、高強力糸を得やす
いことが知られており、高強力糸の延伸は通常２段延伸
以上の多段延伸法が採用されている。しかし本発明のよ
うな高速紡糸延伸法では延伸速度が高いために、従来の
方法を適用するだけでは満足出来る高強力糸は得られな
い。そこで更に多段延伸した場合の効果が期待される。

しかし単に従来の方式のまま、延伸段数を増やし４ても
、糸条が延伸中に受ける熱履歴が大きくなり、次の延伸
工程で障害になる程度に結晶化が進んでしまう。特に本
発明で用いる比較的高配向の未延伸糸は前記したように
結晶化し易い状態にあるため、その影響が無視てきない
。

通常、ロールへの糸条の巻けけ回数は糸条がロールの回
転速度ζこなるまで、即ち、糸条がロール上を滑らなく
なる回数、あるいは更に数回分余分である４〜８回程度
巻付けろ。これは繊維素財、繊度、油剤、ロール表面の
粗さや、温度等、糸条とロール表面との摩擦に係わる要
因によって変（ヒするが、通常上記回数の範囲である。

従来の延伸法は、先ず適正と予想されるロール温度及び
ロール間延伸倍率を設定する。次いでロールへ糸条を巻
付け、ロール上て糸条がそのロール速度となるまで、即
ち、糸条がロール上で滑らなくなるまで巻き付は後、次
工程ロールへ進む方法が採用されていたことになる。そ
の結果糸条とロールとの接触時間は長く、通常１００／
Ｖ秒（ここでＶは糸条の速度：　ｍ／ｍ１ｎ）を越える
接触時間となっていた。

即ち、糸条がロールとて滑らなくなろまて巻き付：する
ことか必要とされていたのである。

一方、本発明法に於いては、適正と予想したロール温度
及びロール間延伸倍率を設定した後、ロールへの糸条巻
付は回数を１〜２回、即ちロール接触時間を１００／Ｖ
秒（ここで■は糸条の速度：　ｍ／ｍ１ｎ）以下、好ま
しくは１回とし、初期に設定したロール回転速度には、
必ずしも糸条速度が一致しなくともよいのである。もし
一致していなけれはむし・ろロール回転速度の設定を変
化させて糸条速度に一致させればよく、結果的に各ロー
ル上での滑りはおさまって、次工程送ることが可能だか
らである。

この時、引取りロール（５：延伸工程に於ける給糸ロー
ルでもある。）と最終延伸ロールでは、当初からロール
上での糸条の滑りがなくなる十分な回数をロールに巻付
けておくことが必要である。

しかしながら、本発明法では引取りロールの巻付は回数
も通常の鏡面ロールの場合には１〜２回程度で十分てあ
り、多くとも４回以下である。これは高速紡糸のため、
紡糸張力が高いこと、及び多段延伸のため１段目に割り
当てられる延伸培率が低いことにより、引取りロール前
後の張力差か小さく、少ない巻付は回数でも延伸張力が
紡糸部に波及することはないからである。最終延伸ロー
ル（９）は熱処理に必要な分を含めて十分な回数巻付け
ることが好ましい。

前記したように一段目延伸以降の中間延伸ロール（６，
７，８）への糸条の巻き付は回数は１回、多くとも２回
で十分である。このような方法を採用することによって
、糸条が各段階の延伸状態において、それぞれ最も延伸
配向されやすい状態で延伸されることが可能である。

本発明法の如き、延伸時に糸条の巻付は回数を極端に減
らしたプロセスに於ては、特に次の点を配慮することが
好ましい。

即ち、ロールへの糸条巻付は回数が少ないので、その短
いロール表面との接触時間中に糸条温度を昇温させねば
ならないが、特にフィラメント数の多い太い繊度糸条を
延伸する場合には配慮が必要である。そのためにはロー
ルを筺温ボックスで囲んだり、該検温ボックス内にロー
ル温度近傍の温度に加熱した空気を吹込んだり、加熱空
気を循環させるなどの方法が採用されろ。また延伸性向
上のため、延伸の開始前、または延伸中に糸条に噴射空
気によって糸条単糸を相互に交絡させる方法が採用され
るが、本発明法では糸条温度以上に加熱された空気、ま
たは加熱蒸気等を用い、既に加熱されている糸条を冷却
させずに交絡処理させることが好ましい。

各ロール温度は表面温度で、引取りロール（５）は４０
〜１００°Ｃ５最終延伸ロール（９）は繊維のＴｍ　〜
（Ｔｍ−３０°Ｃ）、例えばポリエチレンテレフタレー
トでは２６０〜２３０℃、ナイロン６ては２２５〜１９
５℃、ナイロン６６では２６０〜２３０℃である。各中
間延伸ロール群（６゜７．８）の温度はいづれも引取り
ロール（５〉と最終延伸ロール（°９）との範囲内とし
、延伸の前段階程低く設定する。ロール間の延伸培率：
ｉ通常延伸の前段階はど高くするが、２段階以上を同一
にしてもよい。

また、延伸後の熱処理を十分行なうために、該最終延伸
ロール（９）の後に更に熱ロール（図示せず）を設置し
、両ロール間で１０％以下の弛緩熱処理を行なう。該熱
処理ロールは上記最終延伸ロール（９）と同じ温度範囲
に設定することが好ましく、該温度範囲内で同一にし・
でもよく、異なる温度に設定することもてきる。また熱
処理ロールの後、または熱処理ロールの代りに張力調整
ロール（１０）を設置し、このロールと熱処理ロールま
たは最終延伸ロール間で１０％以下の弛緩熱処理をした
後巻取る。

次に実施例に基づいて説明するが、本発明に係る繊維及
びコード物性の定義、及び測定法は次の通りである。

（イ）強度　Ｔ／Ｄ、伸度　Ｅｌ 、ＪＩＳ−Ｌ１０１７によった。試料をかせ状にとり、
２０゛Ｃ１６５％ＲＨの温湿度調節された部用に２４時
間以上放置後、゛°テンシロン　しＩＴＬ−４１”型引
張試験機（東洋ポールドウ、・ン＝１＋１製）を用い、
試長２５ｃｍ、引張速度３０ｃｍ／ｍｉｎで測定した。

（ロ）乾熱収縮率　ΔＳ 試料をかせ状にとり、２０℃、６５％ＲＨの温湿度調節
室で２４時間以上放置した後、試料の０゜１３／ｄ：２
十目当する荷重を掛けて測定した長さり。

の試料を無緊張状態で１７７°Ｃのオーフン中て３０分
間処理する。処理後のサンプルを風乾し、上記温湿度調
節室で２４時間以上放置し・、再び上記荷重をかけて測
定した長さＬｏから次式によって算出した。

乾熱収縮率（％）　＝　（Ｌ−ＬＯ）　／Ｌ、ａ（２）
中間伸度　ＭＥ 前記した強度及び伸度と同様、コードの荷重−沖長曲線
一二於いて１０．１ｋｇ時沖度を求め、中間伸度とする
。

（３）強力利用率 処理コート＝（処理コート強力／生コート強力）Ｘ１０
０　　％ 加硫コート：（加硫コード強力／処理コート強力）ｘｉ
ｏｏ　　％ （４）ＧＹ疲労寿命 ＪＩＳ　　Ｌ−１０１７３，２，２，１（１）Ａ法；こ
よった。

〔実施例−１〕 ｆｃ酸相対粘度３．９で、熱安定剤として酢酸鋼を０．
０５重量％、よう化カリウム０．０５重量％、臭化カリ
ウム０．０５重量％を吸着させたナイロン６チップを第
１図に示すプロセスで溶融紡糸延伸した。ポリマ温度は
２９０℃、紡糸口金口径０．３ｍｍφ、孔数は紡糸速度
５００　ｍ／ｍｉｎの時１３６ホール、他の紡糸速度で
は６８ホールを用いた。

紡糸口金の直下ミニは長さ２５ｃｍの加熱箇を設け、筒
内雰囲気温度を３００℃となるように加熱し・た。雰囲
気温度とは加熱筒上端より１２．５ｃｍ下の位置で、且
つ最外周糸条より１ｃｍ離れた位置て測定した温度であ
る。加熱筒の下には長ざ１２０　ｃ　ｒｎのユニフロー
型チムニ−を取り付け、２０℃で３０ｍ／ｍｉｎの冷風
を糸条に直角に吹き付け、冷却した。

前記紡糸口金から紡出された糸条は加熱筒雰囲気中を通
過した後、急冷固化され、次いで非水系油剤を付与され
た後、紡糸速度を制御するため所定の速度で回転する引
取りロールで引取られ、連続して４段延伸熱処理され巻
取とられた。各延伸ロールは全て周長０．７ｍである。

紡糸速度に応じて吐出量を変えて紡糸し、また延伸条件
を種々変えたが、延伸熱処理後巻取った繊維の繊度が約
４７２デニールとなるようにした。

中間延伸ロールへの糸条の巻付は回数を変えて比較した
が、その紡糸延伸条件は第１表の通りである。

次に上記得られた延伸糸を紡糸速度５００ｍ／ｍｉｎの
場合は４木、その他の場合は８本をそれぞれ合糸して約
１８９０デニールとした。次いて３２Ｔ／１０ｃｍの下
撚りをかけた後、下撚りコード２本合わせて下撚りとは
反対方向に３２７／１０ｃｍの上１、ｋりをかけ生コー
ドとした。

該コードはリッラー社製ディッピング機によって接着剤
付与及び熱処理をした。ＲＦＬ液に浸漬し、付着量５％
となるよう液濃度及び液切り条件を調整した。次に乾燥
ゾーンを１３０℃で９０秒間定長で通過させ、熱処理ゾ
ーンは２００℃、４０秒間、熱処理ゾーン出口の応力（
張力を処理コード繊度て除した値）が約１ｇ／ｄとなる
ようストレッチをかけて通過させた。ノルマルゾーンは
２００　’Ｃて４０秒間、１％の弛緩を与えて通過させ
た。

上記処理したコードは次にゴム加硫処理を行ない、加硫
後強力を測定し・た。加硫処理条件は以下の通りＣある
。処理コードを未加硫ゴムトッピングシートに平行に並
へ、別の未加硫ゴムシートと合わせてモールドにセット
し、１６０’Ｃに設定したヒートプレス機で３０分間加
硫処理した。ヒートプレス機からモールドを取り出した
後直ちにモールドを水冷し、ゴム中のコードを急激に自
由収縮させた。次いでゴムシートからコードを取り出し
、２４時間以上２０℃、６５％ＲＨの温湿度調整室に放
置した後加硫後強力を測定した。

延伸糸、処理コード及び加硫コードの特性を第３表に示
した。本発明の中間延伸ロール群への糸条巻付は数をＩ
Ｔとした延伸法を適用した場合には延伸倍率が高まり、
その結果、高強度糸が得られる。また、本発明法によれ
ば寸法安定性、耐疲労性を保持して高強力の処理コード
が得られ、加硫コード強力も高い。

〔実施例−２〕 硫酸相対粘度３．４で、熱安定剤として酢酸鋼を０．０
５重量％、よう化カリウム０．０５重量％臭１ヒカリウ
ム０．０５重重呈を吸着させてナイロン６チップを第１
図に示すプロセスで溶融紡糸延伸した。ポリマ温度は２
９０℃、紡糸口金孔径０．２５φ、孔数は６８ホールを
用いた。紡糸口金の直下には長さ１０ｃｍの加熱筒を設
け、筒内雰囲気温度を２９０℃となるよう制御した。加
熱筒の下には長さ１ｍの対面吸引吹出し型チムニ−を取
り付け、２０℃の冷風で２５ｍ／ｍｉｎの速度で糸条に
直角に吹きつけ、冷却した。

前記紡糸口金から紡出された糸条は加熱筒雰囲気中を通
過後、急冷固化され、次いで油剤を付与された後２５０
０　ｍ／ｌ１ｉｎ、及び３５００　ｍ／ｍｉｎで回転す
る引取りロールでそれぞれ引取られた。該引取り糸条は
一旦巻取られることなく引続いて４段延伸熱処理された
後巻取られた。延伸糸繊度は約４２０デニールとなるよ
う吐出量を変更させた。

本テストでは中間延伸ロールへの糸条の巻付は回数を変
え、ロールと糸条との接触時間を変えて比較したが、そ
の紡糸延伸条件は第３表の通りである。

上記得られた延伸糸を３本合糸して約１２６０デニール
とした後、下撚りを３９Ｔ／ｍ、上撚り３９Ｔ／ｍで合
撚糸し生コードとした。該生コードは実施例−１と同様
にして接着剤を付与し、緊張熱処理して処理コードとし
た。但し熱処理条件は、乾燥ゾーンを１５０℃、熱処理
ゾーンを２１５℃、ノルマルゾーンを２１５℃に変更し
て処理した。また加硫処理条件は１７０℃で行なった。

延伸糸、処理コード、及び加硫コードの物性を第５表に
示した。本発明法にでは高倍率延伸ができ、その結果得
られた延伸糸は強度が高い。また処理コードは中間伸度
、乾収値からモジュラス、寸法安置性は従来法の場合と
同等を保持しながら高強力であり、更に加硫コード強力
も高い。

〔発明の効果〕

本発明は優れた寸法安定性、及び耐疲労性を有する高強
力繊維を高速の直接紡糸延伸法によって効率的、且つ安
定に製造することができる。本発明法によって得られる
繊維は各種産業用途、たとえばタイヤコード、■ベルト
、搬送用ベルト等のゴム補強用コード、およびローブ、
シートベルト、縫糸、漁網、各種カバーシート等に有用
できろ。

また本発明の安定な高速紡糸延伸力を採用する二とによ
り生産効率が上がり、大幅な製造コストダウンが可能と
なる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る紡糸延伸工程の一実施態様を示す
工程図である。 Ｙ・・・・・・紡出糸条（未延伸糸条）ｌ・・・・・・
紡糸口金 ２・・・・・・加熱筒 ３・・・・・・冷風チムニ− ４・・・・・・給油ロール ５・・・・・・引取りロール ６・・・・・・第１延伸ロール ７・・・・・・第２延伸ロール ８・・・・・・第３延伸ロール ９・・・・・・第４延伸ロール １０・・・・・・張力調整ロール １１・・・・・・巻取機 １２・・・・・・保温ボックス

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 溶融紡糸可能な合成高分子重合体を溶融紡糸した後、連
   続して延伸し、合成繊維とする方法において、 紡糸速度１５００ｍ／ｍｉｎ以上で引取り、引続き３段
   以上の多段延伸をして４０００ｍ／ｍｉｎ以上の高速で
   巻取るに際し、紡糸速度を制御するための引取りロール
   と最終延伸熱処理ロールまでの間に配置されたネルソン
   型中間延伸熱ロール群への糸条の巻付け回数をそれぞれ
   ２回以下とし、該ネルソンロール群の各ロールユニット
   への糸条の接触時間を１００／Ｖ秒（ここでＶは糸条速
   度：ｍ／ｍｉｎ） 以下とすることを特徴とする合成繊維の直接紡糸延伸方
   法。