JPS6078707A - セラミツクハニカム構造体およびその製法ならびにこれを利用した回転蓄熱式セラミツク熱交換体およびその押出し成形金型 - Google Patents
セラミツクハニカム構造体およびその製法ならびにこれを利用した回転蓄熱式セラミツク熱交換体およびその押出し成形金型Info
- Publication number
- JPS6078707A JPS6078707A JP58186880A JP18688083A JPS6078707A JP S6078707 A JPS6078707 A JP S6078707A JP 58186880 A JP58186880 A JP 58186880A JP 18688083 A JP18688083 A JP 18688083A JP S6078707 A JPS6078707 A JP S6078707A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- honeycomb structure
- ceramic
- clay
- ceramic honeycomb
- pitch ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B3/00—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor
- B28B3/20—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor wherein the material is extruded
- B28B3/26—Extrusion dies
- B28B3/269—For multi-channeled structures, e.g. honeycomb structures
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24149—Honeycomb-like
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、セラミックハニカム構造体およびその製法な
らびにその押出し成形金型およびこれを主として利用し
た回転蓄熱式セラミック熱交換体に関する。さらに詳し
くは′、特に自動車用セラミック熱交換体を好ましい例
とするガスタービン用回転蓄熱式セラミック熱交換体に
用いるに適したセラミックハニカム構造体およびその製
法および回転蓄熱式セラミックハニカム構造体に関する
。
らびにその押出し成形金型およびこれを主として利用し
た回転蓄熱式セラミック熱交換体に関する。さらに詳し
くは′、特に自動車用セラミック熱交換体を好ましい例
とするガスタービン用回転蓄熱式セラミック熱交換体に
用いるに適したセラミックハニカム構造体およびその製
法および回転蓄熱式セラミックハニカム構造体に関する
。
以下、本明細書において、セラミックハニカム構造体と
は、隔壁により区分された複数の貫通孔２（・、（セル
）を有するセラミック構造体を言う。
は、隔壁により区分された複数の貫通孔２（・、（セル
）を有するセラミック構造体を言う。
従来、セラミックハニカム構造体は特公昭４８−２２９
６４号公報に示されるようなコルゲート成形法によるも
の、米国特許第８，７５５，２０４号明細書に示される
ようなエンボス成形法によるものまたは特開昭５５−４
６８８８号公報に示されるような押出し成形法によるも
のが知られている。
６４号公報に示されるようなコルゲート成形法によるも
の、米国特許第８，７５５，２０４号明細書に示される
ようなエンボス成形法によるものまたは特開昭５５−４
６８８８号公報に示されるような押出し成形法によるも
のが知られている。
ところが、コルゲート成形法およびエンボス成形法によ
るものは、貫通孔の形状が不均質で貫通孔の表面が滑ら
かでないため、圧力損失（ΔＰ）が大きくかつ壁面摩擦
係数（Ｆ）が大きいと言う欠点があり、特にコルゲート
成形法によるものは貫通孔の断面形状がサイン三角形状
であるため、コーナ一部分が鋭角であり熱伝達係数（Ｊ
）が劣るため、熱交換効率が劣る欠点も指摘されている
。
るものは、貫通孔の形状が不均質で貫通孔の表面が滑ら
かでないため、圧力損失（ΔＰ）が大きくかつ壁面摩擦
係数（Ｆ）が大きいと言う欠点があり、特にコルゲート
成形法によるものは貫通孔の断面形状がサイン三角形状
であるため、コーナ一部分が鋭角であり熱伝達係数（Ｊ
）が劣るため、熱交換効率が劣る欠点も指摘されている
。
一方、自動車用回転蓄熱式セラミック熱交換体を好まし
い例とするガスタービン用回転蓄熱式セラミック熱交換
体としては、限られたスペースに設置する必要性から特
に熱交換効率の優れたコンパクトで性能のよいセラミッ
クハニカム熱交換体は、単位セルを基準としたフィン効
率と熱交換体全体としての熱交換効率とに分けられる。
い例とするガスタービン用回転蓄熱式セラミック熱交換
体としては、限られたスペースに設置する必要性から特
に熱交換効率の優れたコンパクトで性能のよいセラミッ
クハニカム熱交換体は、単位セルを基準としたフィン効
率と熱交換体全体としての熱交換効率とに分けられる。
単位セルの熱交換効率は総括フィン効率（ＪＩＦ＞で評
価でき、それはレイノルズ数の関数として表わされる熱
交換体全体としての熱交換効率は、熱通過有効度（ε）
と圧力損失（Δ、Ｐ）で表され、熱交換体単位面積当り
の流体流量の関数で表される。
価でき、それはレイノルズ数の関数として表わされる熱
交換体全体としての熱交換効率は、熱通過有効度（ε）
と圧力損失（Δ、Ｐ）で表され、熱交換体単位面積当り
の流体流量の関数で表される。
押出し成形法で得たセラミック熱交換体は、貫通孔の形
状が均質でかつその表面が滑らかであるために圧力損失
および壁面摩擦係数が小さく熱伝達係数が大きいので、
総括フィン効率が他の製法に比べて大きいと言う特長が
ある。熱交換効率方便れたセラミック熱交換体を得るた
めには、総和フィン効率の大きいセル形状を選択し、そ
れを高密度化して熱通過有効度を高めかつ圧力損失の小
さい熱交換体を得る必要がある。
状が均質でかつその表面が滑らかであるために圧力損失
および壁面摩擦係数が小さく熱伝達係数が大きいので、
総括フィン効率が他の製法に比べて大きいと言う特長が
ある。熱交換効率方便れたセラミック熱交換体を得るた
めには、総和フィン効率の大きいセル形状を選択し、そ
れを高密度化して熱通過有効度を高めかつ圧力損失の小
さい熱交換体を得る必要がある。
本発明の目的は、前記の従来のものに見られた諸欠点を
解消したもので、総括フィン効率が大きいセル構造を有
し、熱通過有効度の大きい押出し・、によるセラミック
ハニカム構造体およびこれを用いた熱交換体を得ること
を基本的な目的とする。
解消したもので、総括フィン効率が大きいセル構造を有
し、熱通過有効度の大きい押出し・、によるセラミック
ハニカム構造体およびこれを用いた熱交換体を得ること
を基本的な目的とする。
本発明のセラミックハニカム構造体は、断面が矩形の貫
通孔を有し、該貫通孔の短辺と長辺のピッチ比が実質的
に１：ｖ’８であるセラミックハニカム構造体である。
通孔を有し、該貫通孔の短辺と長辺のピッチ比が実質的
に１：ｖ’８であるセラミックハニカム構造体である。
さらにまた、本発明のセラミックハニカム構造体の製法
は、セラミック坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型
の坏土供給孔を通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：ｖ／７である矩形の成形□溝に押し圧供給して一体
構造のハニカム構造体を押出し、乾燥し、焼成するセラ
ミックハニカム構造体の製法である。
は、セラミック坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型
の坏土供給孔を通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：ｖ／７である矩形の成形□溝に押し圧供給して一体
構造のハニカム構造体を押出し、乾燥し、焼成するセラ
ミックハニカム構造体の製法である。
また、本発明のセラミック構造体の製法は、セラミック
坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型の坏土供給孔を
通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁である
矩形の成形溝に押し圧供給して一体構造のハニカム構造
体を押出し、乾燥し、焼成し、所望の形状に加工して単
位ハニカム構造体とし、該単位へ二カム構造体を複数個
接合し、、再焼成するセラミックハニカム構造体の製法
である。
坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型の坏土供給孔を
通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁である
矩形の成形溝に押し圧供給して一体構造のハニカム構造
体を押出し、乾燥し、焼成し、所望の形状に加工して単
位ハニカム構造体とし、該単位へ二カム構造体を複数個
接合し、、再焼成するセラミックハニカム構造体の製法
である。
さらに、本発明のセラミックハニカム構造体の押出し成
形金型は、断面が矩形の貫通孔を有するセラミックハニ
カム構造体の断面形状に対応する形状の成形溝と、該成
形溝に坏土を供給するセラミック坏土供給孔とを有し、
該成形溝の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁で
あるセラミックハニカム構造体の押出し成形金型であり
、また断面が矩形の貫通孔を有するセラミックへ二カム
荷造体の断面形状に対応する形状の成形溝と、該交形溝
に坏土を供給するセラミック坏土供給孔とを有し、該成
形溝の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：Ｖ／７であ
り、かつ供給孔の坏土供給側に穿孔板を有し、１個あた
り供給孔８個に坏土を供給する投数の穿孔が該穿孔板に
設けられたセラミックハニカム構造体の押出し成形金型
である。
形金型は、断面が矩形の貫通孔を有するセラミックハニ
カム構造体の断面形状に対応する形状の成形溝と、該成
形溝に坏土を供給するセラミック坏土供給孔とを有し、
該成形溝の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁で
あるセラミックハニカム構造体の押出し成形金型であり
、また断面が矩形の貫通孔を有するセラミックへ二カム
荷造体の断面形状に対応する形状の成形溝と、該交形溝
に坏土を供給するセラミック坏土供給孔とを有し、該成
形溝の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：Ｖ／７であ
り、かつ供給孔の坏土供給側に穿孔板を有し、１個あた
り供給孔８個に坏土を供給する投数の穿孔が該穿孔板に
設けられたセラミックハニカム構造体の押出し成形金型
である。
また、本発明の用途としての回転蓄熱式セラミック熱交
換体は、セラミックハニカム構造体より成り、該セラミ
ックハニカム構造体が断面矩形の、貫通孔を有し、該貫
通孔の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁である
回転蓄熱式セラミック熱交換体である。
換体は、セラミックハニカム構造体より成り、該セラミ
ックハニカム構造体が断面矩形の、貫通孔を有し、該貫
通孔の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁である
回転蓄熱式セラミック熱交換体である。
以下、本発明のさらに詳しい構成を、セラミックハニカ
ム構造体を例にとって図面にもとすきｆ（’細に説明す
る。
ム構造体を例にとって図面にもとすきｆ（’細に説明す
る。
第１〜４図に示す金型１は、短辺の長さ０．５６４關、
長辺の長さ０．９’ｌ’／ａｍのピッチで矩形の成形溝
２を備え、第８図に示すように該成形溝２の回文点部に
セラミック坏土供給孔３を連結して構成されており、第
４図に示す該金型１の坏土供給側４より坏土を押し圧供
給する。該坏土はシリコンナイトライド、シリコンカー
バイド、アルミナ、ムライト、コージェライト、リチウ
ム・アルミニウム・シリケ一ト、マグネシウム・アルミ
ニウム・チタネート等または焼成によりこれらを生ずる
ものより選ばれたセラミック粉末に成形助剤としてメチ
ルセルロース、アルギン酸ソーダ、ポリビニールアルコ
ール、酢酸ビニール樹脂等の有機バインダーと適量の水
を混練して押出し時に充分な流、動性を賦与したもので
ある。
長辺の長さ０．９’ｌ’／ａｍのピッチで矩形の成形溝
２を備え、第８図に示すように該成形溝２の回文点部に
セラミック坏土供給孔３を連結して構成されており、第
４図に示す該金型１の坏土供給側４より坏土を押し圧供
給する。該坏土はシリコンナイトライド、シリコンカー
バイド、アルミナ、ムライト、コージェライト、リチウ
ム・アルミニウム・シリケ一ト、マグネシウム・アルミ
ニウム・チタネート等または焼成によりこれらを生ずる
ものより選ばれたセラミック粉末に成形助剤としてメチ
ルセルロース、アルギン酸ソーダ、ポリビニールアルコ
ール、酢酸ビニール樹脂等の有機バインダーと適量の水
を混練して押出し時に充分な流、動性を賦与したもので
ある。
押し圧供給された坏土は、成形溝２に達すると押出し方
向と直角方向にも流動し、一体借造のハニカム構造体が
形成され成形溝２より押出される。
向と直角方向にも流動し、一体借造のハニカム構造体が
形成され成形溝２より押出される。
押出されたハニカム構造体を所定の長さに切断し、・。
誘電乾燥法等により乾燥し、常法により焼成して第５，
６図に示すような本発明のハニカム構造体を得る。第６
図は本発明のハニカム構造体の開口端面の拡大図である
。
６図に示すような本発明のハニカム構造体を得る。第６
図は本発明のハニカム構造体の開口端面の拡大図である
。
このようにして得られたセラミックハニカム構造体を回
転蓄熱式セラミック熱交換体とするには、該セラミック
ハニカム構造体を所望の形状に加工して単位ハニカム構
造体とし、該単位ハニカム構造体を複数個接合し、再焼
成することにより前記回転蓄熱式セラミック熱交換体を
得ることができる。
転蓄熱式セラミック熱交換体とするには、該セラミック
ハニカム構造体を所望の形状に加工して単位ハニカム構
造体とし、該単位ハニカム構造体を複数個接合し、再焼
成することにより前記回転蓄熱式セラミック熱交換体を
得ることができる。
本発明においては、成形溝の短辺と長辺のピッチ比を実
質的に１：１７ｓ−とするが、これは次の理由による。
質的に１：１７ｓ−とするが、これは次の理由による。
すなわち、第１表および第７図に示すように押出し成形
により成形され焼成された開口ｌ・・、率０．７０ 、
水力直径０．５４ｓｍのセル特性を有する三角セル形状
（第７図において△（Ａ線）で示す）、四角セル形状（
第７図において口（Ｂ 線）で示す）および短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：ｖ／７の矩形形状（第７図に
おいて口（Ｃ線）で示す）。
により成形され焼成された開口ｌ・・、率０．７０ 、
水力直径０．５４ｓｍのセル特性を有する三角セル形状
（第７図において△（Ａ線）で示す）、四角セル形状（
第７図において口（Ｂ 線）で示す）および短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：ｖ／７の矩形形状（第７図に
おいて口（Ｃ線）で示す）。
のセラミックハニカム構造体の熱伝達係ｉ （Ｊ）と壁
面摩擦係数（Ｆ）を測定し、レイノルズ数１００の時の
総括フィン効率（Ｊ／′Ｆ）をめた結果、短辺と長辺の
ピッチ比が実質的に１：〆７の矩形形状を有するセラミ
ックハニカム構造体の総括フィン効率が最も優れている
ことを見い出した。
面摩擦係数（Ｆ）を測定し、レイノルズ数１００の時の
総括フィン効率（Ｊ／′Ｆ）をめた結果、短辺と長辺の
ピッチ比が実質的に１：〆７の矩形形状を有するセラミ
ックハニカム構造体の総括フィン効率が最も優れている
ことを見い出した。
、さらに、第８図に示すように、最もセル密度（単位面
積当りの貫通孔５の数）の高い押出し成形体は、供給孔
間の距離Ｒを一定とすると押出し成形金型のセラミック
坏土供給孔３を水等配位（最近接する供給孔３が６個あ
ることを意味する）に穿孔するのが最も好ましく、水等
配位に穿孔すれば、第９図に示すように、供給孔３は矩
形形状の成形溝２の一つおきの回文点部に連結できるば
かりでなく、その場合、該成形溝２の矩形の短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：ｙｒｉになるとい１゜う事実
を本発明者等が見い出したことによる。このような水等
配位の配列は、従来は第８図に示ず三角形状の貫通孔５
の成形溝２に連結する供給孔３にのみ用い得るものと考
えられていたのである。
積当りの貫通孔５の数）の高い押出し成形体は、供給孔
間の距離Ｒを一定とすると押出し成形金型のセラミック
坏土供給孔３を水等配位（最近接する供給孔３が６個あ
ることを意味する）に穿孔するのが最も好ましく、水等
配位に穿孔すれば、第９図に示すように、供給孔３は矩
形形状の成形溝２の一つおきの回文点部に連結できるば
かりでなく、その場合、該成形溝２の矩形の短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：ｙｒｉになるとい１゜う事実
を本発明者等が見い出したことによる。このような水等
配位の配列は、従来は第８図に示ず三角形状の貫通孔５
の成形溝２に連結する供給孔３にのみ用い得るものと考
えられていたのである。
セル密度を高くすることによって、熱通過有効・度を高
くできる。従って、短辺と長辺のピッチ比が実質的に１
：ｙｒｉ；”の矩形セル構造は最も総括フィン効率が大
きく、かつそれを高密度化できるため、熱通過有効度が
高くなり、熱交換効率のよい熱交換体が得られるもので
ある。
くできる。従って、短辺と長辺のピッチ比が実質的に１
：ｙｒｉ；”の矩形セル構造は最も総括フィン効率が大
きく、かつそれを高密度化できるため、熱通過有効度が
高くなり、熱交換効率のよい熱交換体が得られるもので
ある。
、以上が、特に自動車用セラミック熱交換体を好ましい
例とするガスタービン用回転蓄熱式セラミック熱交換体
において、断面が矩形の貫通孔を有し、該貫通孔の短辺
と長辺のピッチ比が実質的にｘ：ｖ’７であるセラミッ
クハニカム構造体が熱交換効率に優れている理由である
。
例とするガスタービン用回転蓄熱式セラミック熱交換体
において、断面が矩形の貫通孔を有し、該貫通孔の短辺
と長辺のピッチ比が実質的にｘ：ｖ’７であるセラミッ
クハニカム構造体が熱交換効率に優れている理由である
。
また、本発明のハニカム構造体押出し成形金型としては
、前記に説明したものの他、供給孔の坏土供給側に穿孔
板を有し、１個あたり供給孔８個に坏土を供給する複数
の穿孔が該穿孔板に設けられたものを用いてもよい。す
なわち、第１０〜１８図に示すように、金型１の坏土供
給側４に穿孔板６が設けられていて、該穿孔板６には複
数の穿孔７があけられており、該穿孔７の１個が坏土供
給孔３の８個に連結されて坏土を供給する（第１１．１
２図）。穿孔板６はハニカム構造体の押出し成形金型１
の機械的強度をたかめるもので、特に本発明のハニカム
構造体の押出し成形金型は、前記したように、坏土供給
孔が高密度に設けられているので、強度的に脆弱になり
易い傾向がある、のを防ぐものである。
、前記に説明したものの他、供給孔の坏土供給側に穿孔
板を有し、１個あたり供給孔８個に坏土を供給する複数
の穿孔が該穿孔板に設けられたものを用いてもよい。す
なわち、第１０〜１８図に示すように、金型１の坏土供
給側４に穿孔板６が設けられていて、該穿孔板６には複
数の穿孔７があけられており、該穿孔７の１個が坏土供
給孔３の８個に連結されて坏土を供給する（第１１．１
２図）。穿孔板６はハニカム構造体の押出し成形金型１
の機械的強度をたかめるもので、特に本発明のハニカム
構造体の押出し成形金型は、前記したように、坏土供給
孔が高密度に設けられているので、強度的に脆弱になり
易い傾向がある、のを防ぐものである。
さらに、本発明の回転蓄熱式セラミック熱交換体は、セ
ラミック坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型の坏土
供給孔を通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に１＝Ｖ
丁である矩形の成形溝に押し圧供給して一体構造のハニ
カム構造体を押出し、乾燥し、焼成し、所望の形状に加
工して単位ハニカム構造体とし、該単位ハニカム構造体
を複数個接合し、再焼成することによって作製される。
ラミック坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型の坏土
供給孔を通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に１＝Ｖ
丁である矩形の成形溝に押し圧供給して一体構造のハニ
カム構造体を押出し、乾燥し、焼成し、所望の形状に加
工して単位ハニカム構造体とし、該単位ハニカム構造体
を複数個接合し、再焼成することによって作製される。
実施例 １
タルク粉末８６．５部（重量部、以下同じ）、カオリナ
イト粉末４６．１部、水酸化アルミニウム１７．４部か
らなる粉末１００部にメチルセルロース５部および水２
５部を加えて混練し、坏土をＷ４製した。該坏土を成形
溝幅Ｑ、１３ｍｙｒ＋、短辺の長さ０．６８２８１ｍ、
長辺の長さ１．０９６ ＃１Ｉ１１の本発明の短辺と長
辺のピッチ比が実質的に１：ｙ”；の矩形形状の押出し
成形金型を用い１２０ ＴｔＶｃｍ”の圧力で押出し成
形した。押出されたハニカム構造体を所定の長さに切断
し、誘電乾燥法により乾燥し、トンネ、ル窯にて１４０
０℃で５時間焼成し、充分に反応さ１せコージェライト
化し、幅８０朋、長さ１１１酩、高さ８５配の本発明の
蝉辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁の矩形形状の
セラミックハニカム構造体を得た。該セラミックハニカ
ム構造体の貫−５通孔は、非常に均質に形成されていた
。該セラミックハニカム構造体の熱伝達係数および壁面
摩擦係数を測定し、レイノルズ数１００の詩の総括フィ
ン効率をめたところ、ｏ、ａｏｓであった。このセラミ
ックハニカム構造体を幅７０羽、長さ１００１１１１１
１，１１高さ７５＋ｎｍに加工して、単位ハニカム構造
体を作成した。該単位ハニカム構造体３６個を機械加工
し、接合をする面に前記坏土を塗布し、接合して前記ト
ンネル窮にて再焼成し、仕上げ加工することにより、外
形４７（１＋１．高さ７５５１ｍの本発明）、。
イト粉末４６．１部、水酸化アルミニウム１７．４部か
らなる粉末１００部にメチルセルロース５部および水２
５部を加えて混練し、坏土をＷ４製した。該坏土を成形
溝幅Ｑ、１３ｍｙｒ＋、短辺の長さ０．６８２８１ｍ、
長辺の長さ１．０９６ ＃１Ｉ１１の本発明の短辺と長
辺のピッチ比が実質的に１：ｙ”；の矩形形状の押出し
成形金型を用い１２０ ＴｔＶｃｍ”の圧力で押出し成
形した。押出されたハニカム構造体を所定の長さに切断
し、誘電乾燥法により乾燥し、トンネ、ル窯にて１４０
０℃で５時間焼成し、充分に反応さ１せコージェライト
化し、幅８０朋、長さ１１１酩、高さ８５配の本発明の
蝉辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁の矩形形状の
セラミックハニカム構造体を得た。該セラミックハニカ
ム構造体の貫−５通孔は、非常に均質に形成されていた
。該セラミックハニカム構造体の熱伝達係数および壁面
摩擦係数を測定し、レイノルズ数１００の詩の総括フィ
ン効率をめたところ、ｏ、ａｏｓであった。このセラミ
ックハニカム構造体を幅７０羽、長さ１００１１１１１
１，１１高さ７５＋ｎｍに加工して、単位ハニカム構造
体を作成した。該単位ハニカム構造体３６個を機械加工
し、接合をする面に前記坏土を塗布し、接合して前記ト
ンネル窮にて再焼成し、仕上げ加工することにより、外
形４７（１＋１．高さ７５５１ｍの本発明）、。
回転蓄熱式セラミック熱交換体を得た。
実施例 ２
シリコンカーバイド粉末９７部、炭化硼素粉末１．５部
、カーボン粉末１．５部からなる粉末１００部にアルギ
ン酸ソーダ２部および水２１部を加え２．。
、カーボン粉末１．５部からなる粉末１００部にアルギ
ン酸ソーダ２部および水２１部を加え２．。
、て充分に混練し、坏土を調製した。該坏土を成彩１溝
幅ｏ、８ｍｍ）短辺の長さ１．０”％長辺の長さ１．７
３ｍｍで供給孔の坏土供給側に穿孔板を有し１個当り供
給孔８個に坏土を供給する複数の穿孔が該穿孔板に設け
られている本発明の押出し成形金型を用いて、１５０
ｋｇ／ｃｍ２の圧力で押出し成形した。押出したハニカ
ム構造体を所定長さに切断し、相対湿度８５％、温度４
０°Ｃにコントロールした調湿乾燥器により乾燥し、電
気炉を用いアルゴンガス中２１００°Ｃで１時間焼成し
、幅１．５Ｑ＋＋＋ｍ、長さ１５０ 、、。
幅ｏ、８ｍｍ）短辺の長さ１．０”％長辺の長さ１．７
３ｍｍで供給孔の坏土供給側に穿孔板を有し１個当り供
給孔８個に坏土を供給する複数の穿孔が該穿孔板に設け
られている本発明の押出し成形金型を用いて、１５０
ｋｇ／ｃｍ２の圧力で押出し成形した。押出したハニカ
ム構造体を所定長さに切断し、相対湿度８５％、温度４
０°Ｃにコントロールした調湿乾燥器により乾燥し、電
気炉を用いアルゴンガス中２１００°Ｃで１時間焼成し
、幅１．５Ｑ＋＋＋ｍ、長さ１５０ 、、。
ｍ、ｍ 、高さ４０酩の本発明の短辺と長辺のピッチ比
が実質的に１＝Ｖ丁の矩形形状のセラミックハニカム構
造体を得た。該セラミックハニカム構Ｍ体の貫通孔は均
質に形成されており、かつ貫通孔の内壁面は滑らかであ
った。
が実質的に１＝Ｖ丁の矩形形状のセラミックハニカム構
造体を得た。該セラミックハニカム構Ｍ体の貫通孔は均
質に形成されており、かつ貫通孔の内壁面は滑らかであ
った。
実施例 ８
水酸化マグネシウム粉末６．４部、水酸化アルミニウム
粉末４６．２部、酸化チタニウム粉末４７．４部から成
る粉末１００部に酢酸ビニール樹脂のエマルジョン溶液
（固形公約４０％）１０部と、水、１９部を加え、充分
に混練し、坏土を調製した。１該坏土を成形溝幅Ｑ、５
１１１１１１．短辺の長さ９．５９Ｍ、長辺の長さ４．
８３Ｉｕ＋の本発明の短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：％／’ｉｉの矩形形状の押出し成形金型を用い１．
２５０ ｋｙＡ−の圧力で押出し成形した。押。
粉末４６．２部、酸化チタニウム粉末４７．４部から成
る粉末１００部に酢酸ビニール樹脂のエマルジョン溶液
（固形公約４０％）１０部と、水、１９部を加え、充分
に混練し、坏土を調製した。１該坏土を成形溝幅Ｑ、５
１１１１１１．短辺の長さ９．５９Ｍ、長辺の長さ４．
８３Ｉｕ＋の本発明の短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：％／’ｉｉの矩形形状の押出し成形金型を用い１．
２５０ ｋｙＡ−の圧力で押出し成形した。押。
出したハニカム構造体を所定の長さに切断し、ノへニカ
ム構造体の貫通孔に風を送り、送風乾燥し、電気炉で１
５００℃で５時間焼成し、充分反応させ、マグネシウム
・アルミニウム・チタネート焼結体からなる本発明のセ
ラミツクツ１ニカム構造体を得た。該セラミックハニカ
ム構造体の貫通孔は、均質に形成されており、かつ貫通
孔の内壁面は滑らかであった。
ム構造体の貫通孔に風を送り、送風乾燥し、電気炉で１
５００℃で５時間焼成し、充分反応させ、マグネシウム
・アルミニウム・チタネート焼結体からなる本発明のセ
ラミツクツ１ニカム構造体を得た。該セラミックハニカ
ム構造体の貫通孔は、均質に形成されており、かつ貫通
孔の内壁面は滑らかであった。
以上、詳細に説明したところから明らかなように、本発
明によれば、総括フィン効率が大きｌ／１セル構造を有
し、かつそれを高密度化できるため熱通過有効度が高く
なり、しかも押出し成彩法で成形しであるために圧力損
失が小さい熱交換体効率の優れたセラミツクツ１ニカム
構造体およびそれを用いた熱交換体およびハニカム構造
体押出し成Ｊ杉、金型が得られたので、この種産業上極
めて有用で・ある。
明によれば、総括フィン効率が大きｌ／１セル構造を有
し、かつそれを高密度化できるため熱通過有効度が高く
なり、しかも押出し成彩法で成形しであるために圧力損
失が小さい熱交換体効率の優れたセラミツクツ１ニカム
構造体およびそれを用いた熱交換体およびハニカム構造
体押出し成Ｊ杉、金型が得られたので、この種産業上極
めて有用で・ある。
第１図は、本発明による短辺と長辺のピッチ比が実質的
に１：Ｖｉの矩形形状の押出し成形金型の正面図、第２
図は、第１図のＯ−０部断面図、第８図は、第１図の部
分Ａの拡大図、第４図は、第２図の部分Ｂの拡大図、第
５図は、本発明による短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：Ｖｉの矩形形状を有するセラミックハニカム構造体
の説明１図、ｖ；６図は、第５図の部分りの拡大図、第
７図は、三角形状セル、四角形状セルおよび短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：Ｖ／′￥の矩形形状セルを有
するセラミックハニカム構造体のレイノルズ故に対する
壁面摩擦係数と熱伝達係数の測定値を示すグラフ、第８
図は、押出し成形金型の坏土供給孔の水等配位の説明図
、第９図は、本発明の押出し成形金型における坏土供給
孔が水等配位を示し、成形溝の短辺と長辺のピッチ比が
実質゛的に１：７丁の矩形形状になることを示す説明図
、第１０、図は、本発明による短辺と長辺のピッチ比が
実質的に１：７丁の矩形形状の押出し成形金型で、穿孔
板を有する押出し成形金型の正面図、第１１図は、第１
０図のａ −ａ’断面図、第１２図は、第１θ図の部分
Ａの拡大図および第１８図は、第１０の部分Ｂの拡大図
である。 １・・・セラミックハニカム構造体の押出し成形金型、
２・・・成形７１４．８・・・坏土供給孔、４・・・金
型の坏土供給側、５・・・貫通孔、６・・・穿孔板、７
・・・穿孔。 特許出願人 日本碍子株式会社 第１図 第２図 第７図 レイノルス゛数 第８図 第９図 夕 １、−Ｒ，−、ｌ 第１２図 第１３図
に１：Ｖｉの矩形形状の押出し成形金型の正面図、第２
図は、第１図のＯ−０部断面図、第８図は、第１図の部
分Ａの拡大図、第４図は、第２図の部分Ｂの拡大図、第
５図は、本発明による短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：Ｖｉの矩形形状を有するセラミックハニカム構造体
の説明１図、ｖ；６図は、第５図の部分りの拡大図、第
７図は、三角形状セル、四角形状セルおよび短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：Ｖ／′￥の矩形形状セルを有
するセラミックハニカム構造体のレイノルズ故に対する
壁面摩擦係数と熱伝達係数の測定値を示すグラフ、第８
図は、押出し成形金型の坏土供給孔の水等配位の説明図
、第９図は、本発明の押出し成形金型における坏土供給
孔が水等配位を示し、成形溝の短辺と長辺のピッチ比が
実質゛的に１：７丁の矩形形状になることを示す説明図
、第１０、図は、本発明による短辺と長辺のピッチ比が
実質的に１：７丁の矩形形状の押出し成形金型で、穿孔
板を有する押出し成形金型の正面図、第１１図は、第１
０図のａ −ａ’断面図、第１２図は、第１θ図の部分
Ａの拡大図および第１８図は、第１０の部分Ｂの拡大図
である。 １・・・セラミックハニカム構造体の押出し成形金型、
２・・・成形７１４．８・・・坏土供給孔、４・・・金
型の坏土供給側、５・・・貫通孔、６・・・穿孔板、７
・・・穿孔。 特許出願人 日本碍子株式会社 第１図 第２図 第７図 レイノルス゛数 第８図 第９図 夕 １、−Ｒ，−、ｌ 第１２図 第１３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 断面が矩形の貫通孔を有し、該貫通孔の短辺と長辺
のピッチ比が実質的に１：Ｖｒ：であ７ ることを特徴
とするセラミックハニカム構造体。 ２ セラミック坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型
の坏土供給孔を通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：７丁である矩形の成形溝に押し圧供給して一体構造
のハニカム構造体を押出し、乾燥し、焼成することを特
徴とするセラミックハニカム構造体の製法。 ＆ セラミック坏土を調製し、該坏土を押出し成形金型
の坏土供給孔を通じて短辺と長辺のピッチ比が実質的に
１：７丁である矩形の成形溝に押し圧供給して一体構造
のハニカム構造体を押出し、乾燥し、焼成し、所望の形
状に加工して単位ハニカム構造体とし、該単位ハニカム
構造体を複数個接合し、再焼成することを特徴とするセ
ラミックハニカム構造体の製法。 森 断面が矩形の貫通孔を有するセラミックハニカム構
造体の断面形状に対応する形状の成形溝と、該成形溝に
坏土を供給するセラミック坏土供給孔とを有し、該成形
溝の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：ｙ”；である
ことを特徴とするセラミックハニカム構造体の押出し成
形金型。 ＆ セラミック坏土供給孔が該成形溝の回文点部に連結
されかつ互いに水等配位関係にある特許請求の範囲第４
項記載のセラミックハニカム構造体の押出し成形金型。 ６ 断面が矩形の貫通孔を有するセラミックハニカム構
造体の断面形状に対応する形状の成形溝と、該成形溝に
坏土を供給するセラミック坏土供給孔とを有し、該成形
溝の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：７丁であり、
かつ供給孔の坏土供給側に穿孔板を有し、１個１あたり
供給孔８個に坏土を供給する複数の９孔が該穿孔板に設
けられたことを特徴とするセラミックハニカム構造体の
押出し成形金型。 ７、 七ラミックハニカム構造体より成り、該七ラミッ
クハニカム構造体が断面矩形の貫通孔を有し、該貫通孔
の短辺と長辺のピッチ比が実質的に１：Ｖｊ−であるこ
とを特徴とする回転蓄熱式セラミック熱交換体。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58186880A JPS6078707A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | セラミツクハニカム構造体およびその製法ならびにこれを利用した回転蓄熱式セラミツク熱交換体およびその押出し成形金型 |
| US06/651,860 US4645700A (en) | 1983-10-07 | 1984-09-18 | Ceramic honeycomb structural body |
| DE8484306799T DE3468644D1 (en) | 1983-10-07 | 1984-10-05 | A ceramic honeycomb structural body, a method of manufacturing the same, an extrusion die therefor, and a rotary regenerator type ceramic heat exchanger using such a ceramic honeycomb structural body |
| EP84306799A EP0140601B1 (en) | 1983-10-07 | 1984-10-05 | A ceramic honeycomb structural body, a method of manufacturing the same, an extrusion die therefor, and a rotary regenerator type ceramic heat exchanger using such a ceramic honeycomb structural body |
| US06/927,222 US4741792A (en) | 1983-10-07 | 1986-11-05 | Method of manufacturing a ceramic honeycomb structural body and an extrusion die therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58186880A JPS6078707A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | セラミツクハニカム構造体およびその製法ならびにこれを利用した回転蓄熱式セラミツク熱交換体およびその押出し成形金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6078707A true JPS6078707A (ja) | 1985-05-04 |
| JPS6140523B2 JPS6140523B2 (ja) | 1986-09-10 |
Family
ID=16196293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58186880A Granted JPS6078707A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | セラミツクハニカム構造体およびその製法ならびにこれを利用した回転蓄熱式セラミツク熱交換体およびその押出し成形金型 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4645700A (ja) |
| EP (1) | EP0140601B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6078707A (ja) |
| DE (1) | DE3468644D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7678439B2 (en) | 2002-09-05 | 2010-03-16 | Ngk Insulators, Inc. | Honeycomb structure and die for forming honeycomb structure |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH084749B2 (ja) * | 1985-01-21 | 1996-01-24 | 日本碍子株式会社 | セラミツクハニカム構造体 |
| US4877670A (en) * | 1985-12-27 | 1989-10-31 | Ngk Insulators, Ltd. | Cordierite honeycomb structural body and method of producing the same |
| JPH0356354Y2 (ja) * | 1986-04-08 | 1991-12-18 | ||
| JPS62297109A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | 日本碍子株式会社 | セラミツクハニカム構造体押出成形用ダイス |
| DE3643750A1 (de) * | 1986-12-20 | 1988-06-30 | Hoechst Ag | Waermetauschermodul aus gebranntem keramischen material |
| US4731010A (en) * | 1987-05-22 | 1988-03-15 | Corning Glass Works | Extrusion die for forming thin-walled honeycomb structures |
| US5298337A (en) * | 1989-07-05 | 1994-03-29 | Alabama Cryogenic Engineering, Inc. | Perforated plates for cryogenic regenerators and method of fabrication |
| US5079064A (en) * | 1990-04-30 | 1992-01-07 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Thermal shock resistant ceramic honeycomb structures of cordierite, mullite and corundum |
| US5168092A (en) * | 1990-04-30 | 1992-12-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Catalyst coated thermal shock resistant ceramic honeycomb structures of cordierite, mullite and corundum |
| US5370920A (en) * | 1990-04-30 | 1994-12-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for producing catalyst coated thermal shock resistant ceramic honeycomb structures of cordierite, mullite and corundum |
| JPH0488727U (ja) * | 1990-06-28 | 1992-07-31 | ||
| DE4204041C2 (de) * | 1992-02-12 | 1994-03-03 | 2 H Kunststoff Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Einbauelements für Wärmetauscher-, Stoffaustauscher- und/oder Bioreaktor-Systeme und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| US5308568A (en) * | 1993-05-20 | 1994-05-03 | Corning Incorporated | Extrusion die and method |
| US5306457A (en) * | 1993-05-28 | 1994-04-26 | Corning Incorporated | Extrusion die and method |
| WO1995030120A1 (en) * | 1994-04-28 | 1995-11-09 | Hendricks John B | Perforated plate filter media and related products |
| US5851326A (en) * | 1995-10-25 | 1998-12-22 | Hexcel Corpation | Method for making ceramic honeycomb |
| US5866080A (en) * | 1996-08-12 | 1999-02-02 | Corning Incorporated | Rectangular-channel catalytic converters |
| US6448530B1 (en) * | 1998-05-11 | 2002-09-10 | Denso Corporation | Metal mold for molding a honeycomb structure and method of producing the same |
| JP3544471B2 (ja) * | 1998-05-12 | 2004-07-21 | 日本碍子株式会社 | 六角セルハニカム構造体とその把持方法 |
| US6913821B2 (en) * | 1999-03-04 | 2005-07-05 | Honeywell International Inc. | Fluidizing oxidation protection systems |
| US6989045B2 (en) * | 2002-04-12 | 2006-01-24 | Illinois Valley Holding Co. | Apparatus and method for filtering particulate and reducing NOx emissions |
| US7992382B2 (en) * | 2003-08-01 | 2011-08-09 | Illinois Valley Holding Company | Particulate trap system and method |
| JP4694821B2 (ja) * | 2004-11-17 | 2011-06-08 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体成形用口金及びハニカム構造体の製造方法 |
| DE102005005044A1 (de) * | 2005-02-03 | 2006-08-10 | Consortium für elektrochemische Industrie GmbH | Verfahren zur Herstellung von Trichlorsilan mittels thermischer Hydrierung von Siliciumtetrachlorid |
| US7882888B1 (en) | 2005-02-23 | 2011-02-08 | Swales & Associates, Inc. | Two-phase heat transfer system including a thermal capacitance device |
| WO2007039991A1 (ja) * | 2005-10-05 | 2007-04-12 | Ibiden Co., Ltd. | 押出成形用金型及び多孔質セラミック部材の製造方法 |
| CA2683133A1 (en) * | 2007-05-04 | 2008-11-13 | Dow Global Technologies Inc. | Improved honeycomb filters |
| US10041747B2 (en) * | 2010-09-22 | 2018-08-07 | Raytheon Company | Heat exchanger with a glass body |
| JP6196219B2 (ja) | 2011-08-26 | 2017-09-13 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | セラミック体を作製する改良された方法 |
| CN104364224B (zh) | 2012-06-28 | 2018-07-20 | 陶氏环球技术有限责任公司 | 用于粘接陶瓷过滤器的阵列的方法 |
| DE112013004066T5 (de) | 2012-08-16 | 2015-04-30 | Dow Global Technologies Llc | Verfahren zur Herstellung von hochporösem Keramikmaterial |
| CN103847007A (zh) * | 2012-12-01 | 2014-06-11 | 湖南邱则有专利战略策划有限公司 | 一种用于制造空心模壳构件的装置 |
| CN103847001A (zh) * | 2012-12-01 | 2014-06-11 | 湖南邱则有专利战略策划有限公司 | 一种制造空心模壳构件的方法 |
| US9797187B2 (en) * | 2013-01-14 | 2017-10-24 | Carnegie Mellon University, A Pennsylvania Non-Profit Corporation | Devices for modulation of temperature and light based on phase change materials |
| US9683474B2 (en) | 2013-08-30 | 2017-06-20 | Dürr Systems Inc. | Block channel geometries and arrangements of thermal oxidizers |
| BE1028719B9 (nl) * | 2020-10-14 | 2022-06-09 | Renson Sunprotection Screens | Dynamisch doekopspansysteem |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3872564A (en) * | 1970-01-14 | 1975-03-25 | Aeronca Inc | Cellular core |
| US3755204A (en) * | 1970-10-22 | 1973-08-28 | Grace W R & Co | Porous ceramic-exhaust oxidation catalyst |
| US3905743A (en) * | 1971-11-09 | 1975-09-16 | Corning Glass Works | Extrusion apparatus for forming thin-walled honeycomb structures |
| US3790654A (en) * | 1971-11-09 | 1974-02-05 | Corning Glass Works | Extrusion method for forming thinwalled honeycomb structures |
| US3899182A (en) * | 1973-11-12 | 1975-08-12 | Gen Motors Corp | High temperature seal |
| JPS5277878A (en) * | 1975-12-24 | 1977-06-30 | Ngk Insulators Ltd | Method of removing nitrogen oxides from exhaust gases |
| US4178145A (en) * | 1976-04-26 | 1979-12-11 | Kyoto Ceramic Co., Ltd. | Extrusion die for ceramic honeycomb structures |
| US4139144A (en) * | 1977-11-25 | 1979-02-13 | Corning Glass Works | Extrusion die conversion |
| JPS5546338A (en) * | 1978-09-28 | 1980-04-01 | Ngk Insulators Ltd | Heat and shock resistant, revolving and heat-regenerating type ceramic heat exchanger body and its manufacturing |
| DE2846160A1 (de) * | 1978-10-24 | 1980-05-08 | Kernforschungsanlage Juelich | Wirbelschichtreaktor mit offenem reaktionsgaszutritt und verfahren zur laminar-durchflussteigerung |
| FR2467067A1 (fr) * | 1979-10-15 | 1981-04-17 | Ceraver | Dispositif pour la fabrication de corps a structure alveolaire par extrusion d'une matiere ceramique, et procede d'obtention dudit dispositif |
| JPS5672905A (en) * | 1979-11-20 | 1981-06-17 | Ngk Insulators Ltd | Honeycomb structure extruding die and its manufacture |
| JPS56129043A (en) * | 1980-03-14 | 1981-10-08 | Ngk Insulators Ltd | Honeycomb structure of ceramic |
| JPS57157706A (en) * | 1981-03-25 | 1982-09-29 | Nippon Soken | Die for molding honeycomb |
| US4448833A (en) * | 1981-06-16 | 1984-05-15 | Nippondenso Co., Ltd. | Porous ceramic body and a method of manufacturing the same |
| JPS6067111A (ja) * | 1983-09-24 | 1985-04-17 | 日本碍子株式会社 | セラミツクハニカム構造体の押出し成形金型 |
-
1983
- 1983-10-07 JP JP58186880A patent/JPS6078707A/ja active Granted
-
1984
- 1984-09-18 US US06/651,860 patent/US4645700A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-10-05 EP EP84306799A patent/EP0140601B1/en not_active Expired
- 1984-10-05 DE DE8484306799T patent/DE3468644D1/de not_active Expired
-
1986
- 1986-11-05 US US06/927,222 patent/US4741792A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7678439B2 (en) | 2002-09-05 | 2010-03-16 | Ngk Insulators, Inc. | Honeycomb structure and die for forming honeycomb structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4645700A (en) | 1987-02-24 |
| EP0140601B1 (en) | 1988-01-13 |
| DE3468644D1 (en) | 1988-02-18 |
| EP0140601A1 (en) | 1985-05-08 |
| US4741792A (en) | 1988-05-03 |
| JPS6140523B2 (ja) | 1986-09-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6078707A (ja) | セラミツクハニカム構造体およびその製法ならびにこれを利用した回転蓄熱式セラミツク熱交換体およびその押出し成形金型 | |
| US4293357A (en) | Method for producing ceramic honeycomb filters | |
| US4601332A (en) | Ceramic recuperative heat exchangers and a method for producing the same | |
| JPH0911315A (ja) | ハニカム構造体並びにそれを製造する押出ダイおよび方法 | |
| JP4266103B2 (ja) | 多孔質セラミック体の製造方法 | |
| SE443228B (sv) | Roterande segmenterad sintrad keramisk vermevexlare och sett for dess framstellning | |
| US4399052A (en) | Activated carbonaceous honeycomb body and production method thereof | |
| US4746479A (en) | Method of manufacturing a block-type heat exchange element | |
| US4379109A (en) | Method of preparing a monolithic structure having flow channels | |
| JP4222588B2 (ja) | ハニカムフィルター及びその製造方法 | |
| EP0042301B1 (en) | Ceramic honeycomb filters and the production thereof | |
| JP2981034B2 (ja) | セラミックハニカム構造体の焼成方法 | |
| KR20030004380A (ko) | 세라믹스 구조체의 제조 방법 | |
| EP0042300A1 (en) | Ceramic honeycomb filters and the production thereof | |
| JPH0310365B2 (ja) | ||
| EP1555254B1 (en) | Method for manufacturing porous honeycomb structure and honeycomb body | |
| EP1508416B1 (en) | Method of manufacturing honeycomb structural body | |
| JP6616723B2 (ja) | 目封止ハニカム構造体の製造方法 | |
| JPS6221772A (ja) | セラミック部材およびその製造方法 | |
| JP2009535234A (ja) | 施栓されたハニカムフィルタを一回の焼成サイクルで製造する方法 | |
| CN106268334A (zh) | 一种陶瓷分离膜元件及其制备方法 | |
| JP2009233938A (ja) | 目封止ハニカム構造体の製造方法 | |
| JPH02150691A (ja) | ハニカム熱交換器とその製法 | |
| JPH066506B2 (ja) | 低膨脹セラミックス製法 | |
| JP2003342076A (ja) | 複合材料の製造方法 |