JPS6070614A - 真空インタラプタ - Google Patents
真空インタラプタInfo
- Publication number
- JPS6070614A JPS6070614A JP17869583A JP17869583A JPS6070614A JP S6070614 A JPS6070614 A JP S6070614A JP 17869583 A JP17869583 A JP 17869583A JP 17869583 A JP17869583 A JP 17869583A JP S6070614 A JPS6070614 A JP S6070614A
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- JP
- Japan
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- electrode
- vacuum interrupter
- arc
- vacuum
- weight
- Prior art date
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- High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、真空インタラプタに係り、荷に磁気駆動形の
電極を備えた真空インタラプタに関する。
電極を備えた真空インタラプタに関する。
従来技術
(磁気駆動形の電極を備えた真空インタラプタは、アー
クを含む′重置通路を往復ループ状にすることによって
生じる磁界とアーク電流との相互作用によりアークを駆
動し、′電極の局部的な溶融を防いで亀流しゃ断能力の
向上を図るものである。一般に、磁気駆動形の*極は、
第1図に示すように、真空容器(図示省略)内に相対的
に接近離反自在に導入した1対の電極棒1(一方のみを
示す)の内端部には、スパイラル状捷たけスクリュー状
等の代数のアークペダルを有するアーク駆動部2が固層
されている。そして、このアーク駆動部2の中央部には
、リング状またはボタン状の接触部3が設けられている
。
クを含む′重置通路を往復ループ状にすることによって
生じる磁界とアーク電流との相互作用によりアークを駆
動し、′電極の局部的な溶融を防いで亀流しゃ断能力の
向上を図るものである。一般に、磁気駆動形の*極は、
第1図に示すように、真空容器(図示省略)内に相対的
に接近離反自在に導入した1対の電極棒1(一方のみを
示す)の内端部には、スパイラル状捷たけスクリュー状
等の代数のアークペダルを有するアーク駆動部2が固層
されている。そして、このアーク駆動部2の中央部には
、リング状またはボタン状の接触部3が設けられている
。
ところで、真空インタラプタの電極材料は、次に示す(
1)〜(vDの緒特性が要求されている。
1)〜(vDの緒特性が要求されている。
(1)シゃ断性能が商いこと
(11耐電圧が肯いこと
(lli1消耗が少ないこと
Ov)さい断匝が小さいこと
(V)接触抵抗が小さいこと
(VD溶着力が小さいこと
電極材料は、真空インタラプタにとって最も重量なもの
であり、上記各特性を全て満足することが最も望ましい
。
であり、上記各特性を全て満足することが最も望ましい
。
従来、例えは特公昭45−29935号公報に開示され
るように、アーク駆動部(2をm (−(3u )にヨ
リ形成するとともに、接触部3をcuにビスマス(B1
)を含有せしめたtau−B1合金により形成したもの
が知られている。し〃・・シながら、がかる電極は、大
電流しゃ断能力、耐溶肩性および接触抵抗に優れてはい
るものの、高゛成圧用としては不向きである。
るように、アーク駆動部(2をm (−(3u )にヨ
リ形成するとともに、接触部3をcuにビスマス(B1
)を含有せしめたtau−B1合金により形成したもの
が知られている。し〃・・シながら、がかる電極は、大
電流しゃ断能力、耐溶肩性および接触抵抗に優れてはい
るものの、高゛成圧用としては不向きである。
また、尚電圧用としては、接触部3を特公昭54−36
121号公報に記載されている20重量係のau480
重凰チのタングステン(W)とからなる材料(以下r2
00u−80WJという目こしたものが知られている。
121号公報に記載されている20重量係のau480
重凰チのタングステン(W)とからなる材料(以下r2
00u−80WJという目こしたものが知られている。
しかし、との電極は、ル故電流の如き大′−流をしゃ断
することが困難であるという欠点を有する。
することが困難であるという欠点を有する。
一方、特開昭50−33466号公報には、接触部3を
(3u−B1合金により形成した前記電極の欠点を解消
すべく、アーク駆動部2を鉄材料、例えばオーステナイ
ト系ステンレス鋼により形成したものが開示されている
。しかし、この′電極は、アーク駆動部2がOuにより
形成されたものよりも尚電圧用に改善されてはいるもの
の、接触部3が低融点で高蒸気圧成分のB1を含有して
いるために篩電圧化には限界があり、20Uu−80W
を接触部3に用いたものと比較すると以前としてm1
重圧は低いものであった。
(3u−B1合金により形成した前記電極の欠点を解消
すべく、アーク駆動部2を鉄材料、例えばオーステナイ
ト系ステンレス鋼により形成したものが開示されている
。しかし、この′電極は、アーク駆動部2がOuにより
形成されたものよりも尚電圧用に改善されてはいるもの
の、接触部3が低融点で高蒸気圧成分のB1を含有して
いるために篩電圧化には限界があり、20Uu−80W
を接触部3に用いたものと比較すると以前としてm1
重圧は低いものであった。
発明の目的
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたもので、大電流
、高゛亀圧のしゃ断に供し得る磁気駆動形の電極を備え
た真空インタラプタを提供することを目的とする。
、高゛亀圧のしゃ断に供し得る磁気駆動形の電極を備え
た真空インタラプタを提供することを目的とする。
発明の構成
かかる目的を達成するために、本発明は、A9谷器内に
1対の電極棒を相対的に接近離反自任に尋人するととも
に、各電極棒の内端部に接触部とアーク駆動部とからな
る磁気駆動形の電極をそれぞれ固着してなる真空インタ
ラプタにおいて、前記各電極の接触部を銅20〜70重
ffl係、クロム5〜70爪M%およびモリブデン5〜
70重量係からなる複合釜属により形成するとともに、
アーク駆動部をオーステナイト系ステンレス鋼により形
成したものである。
1対の電極棒を相対的に接近離反自任に尋人するととも
に、各電極棒の内端部に接触部とアーク駆動部とからな
る磁気駆動形の電極をそれぞれ固着してなる真空インタ
ラプタにおいて、前記各電極の接触部を銅20〜70重
ffl係、クロム5〜70爪M%およびモリブデン5〜
70重量係からなる複合釜属により形成するとともに、
アーク駆動部をオーステナイト系ステンレス鋼により形
成したものである。
ν41m例
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第2図は本発明の一火施例を示す真空インタラプタの!
断面図で、この真空インタラプタは、真空容器4内に1
対の電極棒5.5を相対的に接近離反自在に〃゛手入る
とともに、各酩極仔5.5の内端部に磁気駆動形の電極
6.6をそ第1ぞれ固層して概略構成されている。
断面図で、この真空インタラプタは、真空容器4内に1
対の電極棒5.5を相対的に接近離反自在に〃゛手入る
とともに、各酩極仔5.5の内端部に磁気駆動形の電極
6.6をそ第1ぞれ固層して概略構成されている。
すなわち、真受容器4は、ガラスまたはセラミックスか
らなる円筒状の2本の絶縁筒7,7を両端に固着した鉄
(Fθ)−ニッケル(N1)−コバルト(Oo )合金
Se −N i合金等からなる薄肉円環状の封着金具8
,8.・・・の一方を介し接合して1本の絶縁筒とする
とともに、その両開口端を他方の封着金具8.8を介し
円板状の金属端板9.9により閉基し、かつ内部をtN
、Ax(例えば5 X 1O−TOrr 以下の圧力)
に排気して形成されている。
らなる円筒状の2本の絶縁筒7,7を両端に固着した鉄
(Fθ)−ニッケル(N1)−コバルト(Oo )合金
Se −N i合金等からなる薄肉円環状の封着金具8
,8.・・・の一方を介し接合して1本の絶縁筒とする
とともに、その両開口端を他方の封着金具8.8を介し
円板状の金属端板9.9により閉基し、かつ内部をtN
、Ax(例えば5 X 1O−TOrr 以下の圧力)
に排気して形成されている。
そして、真空容器4内には、前記各電極棒5がそれぞれ
の金属端板9の中央から真空容器4の気密性を保持して
相対的に接近離反自在に導入されている。
の金属端板9の中央から真空容器4の気密性を保持して
相対的に接近離反自在に導入されている。
なお、屯4[有]棒5の一方(第2り」において−ヒ方
)は、一方の金属端板9に気密に挿着されているもので
あり、他方は金属ベローズ10を介し真空容器4の気密
性を保持しつつ他方の金属端板9を軸方向(爾2図にお
いて上下方向)へ移動自在に挿通さね、ているものであ
る。また、筺2図において11および12は軸シールド
およびベローズシールド、■3は主9ノールド、14は
補助シールドである。
)は、一方の金属端板9に気密に挿着されているもので
あり、他方は金属ベローズ10を介し真空容器4の気密
性を保持しつつ他方の金属端板9を軸方向(爾2図にお
いて上下方向)へ移動自在に挿通さね、ているものであ
る。また、筺2図において11および12は軸シールド
およびベローズシールド、■3は主9ノールド、14は
補助シールドである。
前記各電極棒5の内端部には、第3図に示すように、’
t4M棒5の直径より適宜大径の円板状にしてかつCu
の如く市導屯率の材料からなる取付ペース15が、その
一方(第3図において下方)の面に形成した四部[6を
介しろう付により固層されている。
t4M棒5の直径より適宜大径の円板状にしてかつCu
の如く市導屯率の材料からなる取付ペース15が、その
一方(第3図において下方)の面に形成した四部[6を
介しろう付により固層されている。
取付ベース15の他方の面には、一方の面の凹部16よ
り適宜大径の凹部17が形成されており、この凹部17
には、取付ベース15の直径より適宜大径の薄肉円板状
に形成されるとともに、アークを磁気駆動すべくその周
辺から中央付近までスパイラル状の複数のアークペダル
を有するアーク駆動部6aが、その一方の血の中央に9
i Bした突出部を介しろう付により固着されている。
り適宜大径の凹部17が形成されており、この凹部17
には、取付ベース15の直径より適宜大径の薄肉円板状
に形成されるとともに、アークを磁気駆動すべくその周
辺から中央付近までスパイラル状の複数のアークペダル
を有するアーク駆動部6aが、その一方の血の中央に9
i Bした突出部を介しろう付により固着されている。
このアーク駆wh部6aは、後述する接触部6bと相俟
って磁気#jA動形の電極6を形成するものである。
って磁気#jA動形の電極6を形成するものである。
アーク駆動部6aの対向面となる他方の面の中央部には
、電極棒5の直径より適宜大径の円形の凹部19が形成
されており、この四部19には、リング状の接触部6b
がアーク駆動部6aの対向面から突出してろうけにより
固着さ才1ている。
、電極棒5の直径より適宜大径の円形の凹部19が形成
されており、この四部19には、リング状の接触部6b
がアーク駆動部6aの対向面から突出してろうけにより
固着さ才1ている。
1’+lI記ア一ク駆動部6aは、オーステナイト系ス
テンレス鋼、例えばCu8304 、316L 等によ
り形成されている。なお、このステンレス鋼は、2〜3
チの導電率(工AO8%)、49Rりf/−以上の引張
強度および200Hv (l ilり)の硬度を有する
ものである、 捷だ、接触部6bは、Cu2O〜70重量係、クロム(
(!r)5〜7Offi世係およびモリブデン(MO)
5〜70重Ji14の複合金属により形成されている。
テンレス鋼、例えばCu8304 、316L 等によ
り形成されている。なお、このステンレス鋼は、2〜3
チの導電率(工AO8%)、49Rりf/−以上の引張
強度および200Hv (l ilり)の硬度を有する
ものである、 捷だ、接触部6bは、Cu2O〜70重量係、クロム(
(!r)5〜7Offi世係およびモリブデン(MO)
5〜70重Ji14の複合金属により形成されている。
なお、この複合金属は、20〜60係の4電率および1
20〜180Hv(IK))の硬度を有するものである
。
20〜180Hv(IK))の硬度を有するものである
。
一方、接触部6bを形成する複合金属は、以下に述べる
各種の方法により製造されるものである。
各種の方法により製造されるものである。
シュのMO粉末とを所定量混合し、この混合粉末をOr
、MOおよびOuと反応しない拐料(例えばアルミナ]
からなる容器に入れるとともにその上にOuのブロック
を載置し、真空中(5X 10”” Torr )にお
いてまず1000℃で10分間加熱して脱ガスするとと
もにOrとMoとからなる多孔質の基材を形成し、つい
でOu の融点(]083C)以上の温度の1tooc
で10分間7J[I熱してOu を多孔質の示材に溶浸
して行なう。
、MOおよびOuと反応しない拐料(例えばアルミナ]
からなる容器に入れるとともにその上にOuのブロック
を載置し、真空中(5X 10”” Torr )にお
いてまず1000℃で10分間加熱して脱ガスするとと
もにOrとMoとからなる多孔質の基材を形成し、つい
でOu の融点(]083C)以上の温度の1tooc
で10分間7J[I熱してOu を多孔質の示材に溶浸
して行なう。
(21OrとMOとを粉末にし、これらを所定At r
L?。
L?。
合するとともに、この混合粉末をアルミナ等からなる容
器に入れ、かつ非酸化性雰囲気中(例えば真空中、水嵩
ガス中、蓋素ガス中捷た番まアルゴンガス中等]におい
て、各金属の一点以下の温度(例えは粉体上にCu月を
あらかじめ載置している場合には(3uの融点以下、ま
たculをあらかじめa置していない場合にはOrの融
点以下)にて加熱保持(例えば6oo −joooC−
c 5−60分間程度)シテ多孔賀の暴利を形成し、し
かる後に上記雰囲気中においてOuの融点以上に加熱保
持(例えば1100゛Cで5〜20分程度)してこの基
材にOuを沼浸し一体紹付して行う。
器に入れ、かつ非酸化性雰囲気中(例えば真空中、水嵩
ガス中、蓋素ガス中捷た番まアルゴンガス中等]におい
て、各金属の一点以下の温度(例えは粉体上にCu月を
あらかじめ載置している場合には(3uの融点以下、ま
たculをあらかじめa置していない場合にはOrの融
点以下)にて加熱保持(例えば6oo −joooC−
c 5−60分間程度)シテ多孔賀の暴利を形成し、し
かる後に上記雰囲気中においてOuの融点以上に加熱保
持(例えば1100゛Cで5〜20分程度)してこの基
材にOuを沼浸し一体紹付して行う。
(31(ju、orおよびMoの各金属を粉本にし、そ
れらを所定量混合するとともに、この混合粉末をプレス
成型して混合素体を成形し、しかる後にこの混合素体−
を非酸化性雰囲気中において[ju の融点以下(例え
ば100OC)またはOu の融点以上でかつ他の金九
の融点以下(例えばl100C)の温度に加熱保持(5
〜60分間8厩)し各金属粉末粒子を一体結合して行な
う。
れらを所定量混合するとともに、この混合粉末をプレス
成型して混合素体を成形し、しかる後にこの混合素体−
を非酸化性雰囲気中において[ju の融点以下(例え
ば100OC)またはOu の融点以上でかつ他の金九
の融点以下(例えばl100C)の温度に加熱保持(5
〜60分間8厩)し各金属粉末粒子を一体結合して行な
う。
ここに、金属粉末の粒径は、−100メツシユ(149
μm以下)に限定されるものではなく、−60メツシユ
(250μm以下)であればよい。
μm以下)に限定されるものではなく、−60メツシユ
(250μm以下)であればよい。
ただ、粒径が60メツシユより大きくなると、各金属粉
末粒子を拡散結合させる場合、拡散距離の増大に伴って
加熱温度を冒<シたりまたは加熱時間を長くしたりする
ことが必要となり、生産性が低下することとなる。一方
、粒径の上限が低下するにしたがって均一な混合(各金
属粉末粒子の均一な分散]が固締となり、また酸化しや
すいためその取扱いが面倒であるとともにその使用に際
して前処理を必要とする等の問題があるので、おのづと
限界があり1粒径の上限は、種々の条件のもとに選定さ
れるものである。
末粒子を拡散結合させる場合、拡散距離の増大に伴って
加熱温度を冒<シたりまたは加熱時間を長くしたりする
ことが必要となり、生産性が低下することとなる。一方
、粒径の上限が低下するにしたがって均一な混合(各金
属粉末粒子の均一な分散]が固締となり、また酸化しや
すいためその取扱いが面倒であるとともにその使用に際
して前処理を必要とする等の問題があるので、おのづと
限界があり1粒径の上限は、種々の条件のもとに選定さ
れるものである。
また、上述した製造方法(21、(31のいずれにあっ
ても非酸化性謬囲気としては、真空雰囲気の万が加熱保
持の除に脱ガスを同時に行なえる利点があって好適であ
る。しかし、真空雰囲気以外の非酸化性雰囲気中で製造
した。ソj合であっても真空インタラプタの電極として
は性能上差異はない。
ても非酸化性謬囲気としては、真空雰囲気の万が加熱保
持の除に脱ガスを同時に行なえる利点があって好適であ
る。しかし、真空雰囲気以外の非酸化性雰囲気中で製造
した。ソj合であっても真空インタラプタの電極として
は性能上差異はない。
次に、製造方法(1)により製造したI成分組成(au
50tii4 、 cr 1Otff1%およびMo
4Q i ji %Ln成分組成((3u 50重量
係、 Or 25重量係およびMO25重遺憾)および
旧成分組成(Cu 50重量0 優、Or 49重量係およびM討憧量4)の各複合金属
の組織状態は、それぞれ第4図(Al〜C′D)、第5
図(A)〜(Dlおよび第6図(A)〜(Diに示すX
線写真のようになった。
50tii4 、 cr 1Otff1%およびMo
4Q i ji %Ln成分組成((3u 50重量
係、 Or 25重量係およびMO25重遺憾)および
旧成分組成(Cu 50重量0 優、Or 49重量係およびM討憧量4)の各複合金属
の組織状態は、それぞれ第4図(Al〜C′D)、第5
図(A)〜(Dlおよび第6図(A)〜(Diに示すX
線写真のようになった。
すなわち、It4図η図仏第5Na)および第6図囚の
X線写真は、二次′電子像であり、各図(BlのX線写
真は、Orの分散状態を示す特性X線1象で、島状に点
在する白色の部分が(3rである。また、e図(01の
X線写真は、MOの分散状態を示す!11性X線像で、
島状に点在する白い部分がMOである。さらに、各図ω
]のX線写真は、Quの分散状態を示すlI?性Xw像
で、白い部分がOuである。
X線写真は、二次′電子像であり、各図(BlのX線写
真は、Orの分散状態を示す特性X線1象で、島状に点
在する白色の部分が(3rである。また、e図(01の
X線写真は、MOの分散状態を示す!11性X線像で、
島状に点在する白い部分がMOである。さらに、各図ω
]のX線写真は、Quの分散状態を示すlI?性Xw像
で、白い部分がOuである。
したがって、Or l Moの粒子は、相互に拡敵結合
して多孔質の築材を形成し−Cおり、しかもこの基材の
孔(空隙)に0u7Ji#浸されて独固に結上した複合
金属となっていることが判る。
して多孔質の築材を形成し−Cおり、しかもこの基材の
孔(空隙)に0u7Ji#浸されて独固に結上した複合
金属となっていることが判る。
一方、接触部を形成するl成分組成、ll成分組成およ
び1成分組成の複合金属の諸時性の試験結果は、次のよ
うになった。
び1成分組成の複合金属の諸時性の試験結果は、次のよ
うになった。
(1)導電率(工A(jEI係)
40〜50 係
(2)硬度
120−180Hv(1に7)
また、アーク駆動部6aをsus 304により、8枚
のアークペダルを有する直径loom / m に形成
するとともに、接触部6bをl成分組成の複合金属によ
り、内径39m/m、外径60m / mのリング状に
形成して第3図に示す電極6を=g成し、この1対の6
像6を第2図に示す真空インタラプタに組込んで諸性能
の検証結果は、次のようになった。
のアークペダルを有する直径loom / m に形成
するとともに、接触部6bをl成分組成の複合金属によ
り、内径39m/m、外径60m / mのリング状に
形成して第3図に示す電極6を=g成し、この1対の6
像6を第2図に示す真空インタラプタに組込んで諸性能
の検証結果は、次のようになった。
(1)亀流しやUt+j目力
しゃ断栄件が、定格電圧12KV(8起電圧21KV。
JJelJ −1811、Lや断連e 1.2−1.5
m / eの時に47KA(r−m−s・)の電流を
しゃ断するこさができた。捷た、定格電圧84KV(ゼ
+A’a ’重圧143KV 、 ;rna−1813
、Lや断辻度3.Q m / eの時に33KA(r−
m・θ・)の6流をしゃ断することができ lこ。
m / eの時に47KA(r−m−s・)の電流を
しゃ断するこさができた。捷た、定格電圧84KV(ゼ
+A’a ’重圧143KV 、 ;rna−1813
、Lや断辻度3.Q m / eの時に33KA(r−
m・θ・)の6流をしゃ断することができ lこ。
なお、接触部6bを■成分組成、I成分組成とした場合
および同一条件で誠訣した(re米品の各1L流しやげ
【能力は衣1に示すように7.Cつだ。
および同一条件で誠訣した(re米品の各1L流しやげ
【能力は衣1に示すように7.Cつだ。
表 1
(2)絶縁耐力
ギャップを30In/mに保持し、衝撃波を印加する価
撃波耐1h、圧試験を行メ(つたところ、二280KV
(バラツキ l0KV)の絶縁11111力を示した。
撃波耐1h、圧試験を行メ(つたところ、二280KV
(バラツキ l0KV)の絶縁11111力を示した。
1だ、大電流(4!7KAlの多数回しゃ断後に同様の
試験を行なったが、絶縁耐力に変化はなかった。さらに
、進み小屯流(13OA)のしゃ断後に同様の試鮒を行
なったが、絶縁耐力は殆んど変化しなかった。
試験を行なったが、絶縁耐力に変化はなかった。さらに
、進み小屯流(13OA)のしゃ断後に同様の試鮒を行
なったが、絶縁耐力は殆んど変化しなかった。
なお、j妾触部6bを■成分組成、I成分組成とした場
合の各絶a1m4力は、いずイ1.もl成分組成のもの
と同様の1直を示した。表2に発明品と従来品と0絶縁
耐力を万I≧ 2 (3)耐溶着性 1309の加圧下で、25 KA(r−m−s・)の電
流を3秒間通電(工HO短時間′亀流規格)した段に、
200りの静的な引き外し力で問題な′く引き外すこと
ができ、その後の接融抵抗の増加は、2〜8係にとどま
った。また、100OIIPの加圧下で、50 KA(
r−m・θ・)の電流を3秒間通電した後の引き外しも
問題なく、その仮の接触抵抗のハノ加は、0〜5係にと
ど唸り、十分な耐に4M性を備えていた。
合の各絶a1m4力は、いずイ1.もl成分組成のもの
と同様の1直を示した。表2に発明品と従来品と0絶縁
耐力を万I≧ 2 (3)耐溶着性 1309の加圧下で、25 KA(r−m−s・)の電
流を3秒間通電(工HO短時間′亀流規格)した段に、
200りの静的な引き外し力で問題な′く引き外すこと
ができ、その後の接融抵抗の増加は、2〜8係にとどま
った。また、100OIIPの加圧下で、50 KA(
r−m・θ・)の電流を3秒間通電した後の引き外しも
問題なく、その仮の接触抵抗のハノ加は、0〜5係にと
ど唸り、十分な耐に4M性を備えていた。
なお、接触部6bをU成分組成、I成分組成とした場む
も同様な効果であった。
も同様な効果であった。
((4)遅れ小′山、流(i%導性の負荷]のしやW「
能力30A通′屯して行なったI電流ざい断姐は、半均
3.9h(JiA準偏4a。= 0.96 、M体数n
= 100 )を示した。
能力30A通′屯して行なったI電流ざい断姐は、半均
3.9h(JiA準偏4a。= 0.96 、M体数n
= 100 )を示した。
なお、接触部6bをB成分組成とした場合には、平均3
.7 A (a。= 1.26 、 n−1001、I
I成分+tJ IJ’X;と1、た場合には、平均3.
9A(σn=i、 5 、 rl−1003を示した。
.7 A (a。= 1.26 、 n−1001、I
I成分+tJ IJ’X;と1、た場合には、平均3.
9A(σn=i、 5 、 rl−1003を示した。
(5)進み小電流(容置性の負荷)のしゃ断能カB圧;
84xvxセfL* 80 A ノmミ小%iAt試M
(JPiO−181) ヲ、10000回行なったが
、υ点弧は0回であった。
84xvxセfL* 80 A ノmミ小%iAt試M
(JPiO−181) ヲ、10000回行なったが
、υ点弧は0回であった。
なお、接触部6bを…成分組成、I成分組成とした場合
も同様な結呆であった。
も同様な結呆であった。
ところで、接触部6bを形成する核倫金橋の成分組成が
、eu−20−70M量%、Or5−70 重1kQ6
*Mo5〜70重報係の組成屹1lj以外の場合には
、満足する緒特性を得ることができなかった。
、eu−20−70M量%、Or5−70 重1kQ6
*Mo5〜70重報係の組成屹1lj以外の場合には
、満足する緒特性を得ることができなかった。
すなわち、(Juが20重量%より少ない場合には、導
電率が低下し岬触抵抗が著しく大きくなり、一方70重
量係を超える場合には、溶腐力およびさい断値が著しく
大きくなり、しかも絶縁耐力が著しく低下した。また、
Orが5重量%より少ない場合には、絶縁耐力が著しく
低下し、一方70重量%を超える場合には、導電率およ
び機械的強度が著しく低下した。さらに、 Moが5重
量%より少ない場合には、絶縁耐力が著しく低下し、一
方70重量憾を超える場合には、機械的強度の低下が者
しく、そのうえさい断値が著しく大きくなった。
電率が低下し岬触抵抗が著しく大きくなり、一方70重
量係を超える場合には、溶腐力およびさい断値が著しく
大きくなり、しかも絶縁耐力が著しく低下した。また、
Orが5重量%より少ない場合には、絶縁耐力が著しく
低下し、一方70重量%を超える場合には、導電率およ
び機械的強度が著しく低下した。さらに、 Moが5重
量%より少ない場合には、絶縁耐力が著しく低下し、一
方70重量憾を超える場合には、機械的強度の低下が者
しく、そのうえさい断値が著しく大きくなった。
発明の効果
以上のように、本発明は、真竪インタラプタの各電極の
接触部を0u20〜70−@量’4 、 (jr5−7
0重蓋憾およびMo5〜70重量係からなる複曾金椙に
より形成するとともに、アーク駆動部をオーステナイト
系ステンレス鋼により形成したので、従来のものに比し
て電流しゃ断能力を大幅に向上できる。しかも%接触部
を200u−80W により形成した従来のものとほぼ
同様に優れた絶縁耐力を得ることができる。
接触部を0u20〜70−@量’4 、 (jr5−7
0重蓋憾およびMo5〜70重量係からなる複曾金椙に
より形成するとともに、アーク駆動部をオーステナイト
系ステンレス鋼により形成したので、従来のものに比し
て電流しゃ断能力を大幅に向上できる。しかも%接触部
を200u−80W により形成した従来のものとほぼ
同様に優れた絶縁耐力を得ることができる。
第1図は従来の磁気駆動形の電極の縦断面図、第2図は
本発明の真空インタラプタの一実施列を示す縦断面図、
第3図は第2図における電極の縦断面図、第4図(A)
、 (B) 、 ((3) 、 (D)、第5図(4
)、 (B) 。 (t)) 、 CD)および第6図(4)、 (B)
、 ((j) 、 (D)はそれぞれ接触部を形成する
被合金員の異なる組成の組織状態を示すX線写真である
。 4・・・A−空容器、5・・・11極棒、6・・・電極
、6a・・・アーク駆動部、6b・・・接J独部。 第1図 1 第2図 第3図 第5図(B)
本発明の真空インタラプタの一実施列を示す縦断面図、
第3図は第2図における電極の縦断面図、第4図(A)
、 (B) 、 ((3) 、 (D)、第5図(4
)、 (B) 。 (t)) 、 CD)および第6図(4)、 (B)
、 ((j) 、 (D)はそれぞれ接触部を形成する
被合金員の異なる組成の組織状態を示すX線写真である
。 4・・・A−空容器、5・・・11極棒、6・・・電極
、6a・・・アーク駆動部、6b・・・接J独部。 第1図 1 第2図 第3図 第5図(B)
Claims (1)
- (11真空容器内に1対の電極棒を相対的に接近離反自
在に導入するとともに、各屯惚棒の内11品部に接触部
とアーク駆動部上からなる磁気駆動形の電極をそれぞれ
固゛涜してなる真空インタラプタにおいて、前記各′1
極の接触部を銅20〜70重量係、クロム5〜70重量
優およびモリブデン5〜70重i1からなる複合金属に
より形成するとともに、アーク駆動部をオーステナイト
系ステンレス鋼により形1jW L、たことを9な1救
とする真空インタラプタ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17869583A JPS6070614A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | 真空インタラプタ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17869583A JPS6070614A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | 真空インタラプタ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6070614A true JPS6070614A (ja) | 1985-04-22 |
JPH0510774B2 JPH0510774B2 (ja) | 1993-02-10 |
Family
ID=16052931
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17869583A Granted JPS6070614A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | 真空インタラプタ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6070614A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20160369373A1 (en) * | 2014-03-04 | 2016-12-22 | Meidensha Corporation | Alloy |
-
1983
- 1983-09-27 JP JP17869583A patent/JPS6070614A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20160369373A1 (en) * | 2014-03-04 | 2016-12-22 | Meidensha Corporation | Alloy |
US9719155B2 (en) * | 2014-03-04 | 2017-08-01 | Meidensha Corporation | Alloy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0510774B2 (ja) | 1993-02-10 |
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