JPS6061219A - 反応射出成形品の製造法 - Google Patents
反応射出成形品の製造法Info
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- JPS6061219A JPS6061219A JP58170333A JP17033383A JPS6061219A JP S6061219 A JPS6061219 A JP S6061219A JP 58170333 A JP58170333 A JP 58170333A JP 17033383 A JP17033383 A JP 17033383A JP S6061219 A JPS6061219 A JP S6061219A
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- molded product
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液状で高反応性の２液を衝突混合させてモール
ド中で反応硬化させる反応射出成形 （Ｒａａｃｔｉｏ
ｎ Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ Ｍｏｌｄｉｎｇ、以下ＲＩＭ
と略す）による成形品の製造法、更に詳しくはｍ維補強
を加えたウレタン形ノＲｅ１ｎｆｏｒｃｅｄ ＲＩ Ｍ
（Ｒ−ＲＩＭ）による成形品の製造法に関する。
ド中で反応硬化させる反応射出成形 （Ｒａａｃｔｉｏ
ｎ Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ Ｍｏｌｄｉｎｇ、以下ＲＩＭ
と略す）による成形品の製造法、更に詳しくはｍ維補強
を加えたウレタン形ノＲｅ１ｎｆｏｒｃｅｄ ＲＩ Ｍ
（Ｒ−ＲＩＭ）による成形品の製造法に関する。
ポリウレタン系ＲＩＭ成形技術は、例えば次同社のバン
パー等を成形するエラストマー成形技術と１機器のハウ
ジング等を成形する硬質ウレタンＲＩＭ成形技術に大別
される。前者は液状物からの犬：Ｉ（ｌｊ成形品の成形
技術という特徴があり、成形品の品質の向１＝、ｒ＆形
時間の短縮等の大きな進歩が認められる。一方、後者の
硬質ウレタンＲＩＭ成形技術の場合は成形時間の短縮が
難しいという大きな間顕点がある。
パー等を成形するエラストマー成形技術と１機器のハウ
ジング等を成形する硬質ウレタンＲＩＭ成形技術に大別
される。前者は液状物からの犬：Ｉ（ｌｊ成形品の成形
技術という特徴があり、成形品の品質の向１＝、ｒ＆形
時間の短縮等の大きな進歩が認められる。一方、後者の
硬質ウレタンＲＩＭ成形技術の場合は成形時間の短縮が
難しいという大きな間顕点がある。
即ち硬質ＲＩＭ成形品は、他のプラスチック成形品と異
なり軽重、でボリューム感があり（発泡成形）、塗装も
比較的容易で高品質の機器ハウジングとして好適である
が、成形時間が長いために生産性が低い。これは金星内
への原液の注入から製品の脱型までの、所謂、脱型時間
が長いため、トータルの成形時間が長くなる。
なり軽重、でボリューム感があり（発泡成形）、塗装も
比較的容易で高品質の機器ハウジングとして好適である
が、成形時間が長いために生産性が低い。これは金星内
への原液の注入から製品の脱型までの、所謂、脱型時間
が長いため、トータルの成形時間が長くなる。
この脱型時間は製品の厚みと関係があり、バンバー笠を
成形するエラストマー’ＲＩ Ｍの場合は、厚みは数ｍ
ｍであり脱型時間は短いが、ハウジング類は肉厚（ボリ
ューム感）が特徴であり、製品厚みはｌ０ＩＩＩＩ１１
以、ヒが多く脱型時間は長くなる。
成形するエラストマー’ＲＩ Ｍの場合は、厚みは数ｍ
ｍであり脱型時間は短いが、ハウジング類は肉厚（ボリ
ューム感）が特徴であり、製品厚みはｌ０ＩＩＩＩ１１
以、ヒが多く脱型時間は長くなる。
ポリウレタン化反応は適当な触媒を用いると著しく速く
なり、例えば数秒で硬化可能であるが、発熱反応である
ため肉厚製品の場合、内部蓄熱が極めて犬となる。その
結果、製品内部に焼け、亀裂等が発生する。内部蓄熱を
防ぐため、反応をコントロールして脱型すると１反応が
不十分でゲル強度が小さく、発泡圧によって局部的な膨
張を生じ満足な成形物が得られない。従って従来の方法
では、焼け、亀裂等の発生を避け、局部的な膨張の発生
を防ぐには、反応速度を小さくし発熱♀を抑制し、脱型
後、形状変化が起こらないように長時間型内に保持しな
ければならないという欠点がある。
なり、例えば数秒で硬化可能であるが、発熱反応である
ため肉厚製品の場合、内部蓄熱が極めて犬となる。その
結果、製品内部に焼け、亀裂等が発生する。内部蓄熱を
防ぐため、反応をコントロールして脱型すると１反応が
不十分でゲル強度が小さく、発泡圧によって局部的な膨
張を生じ満足な成形物が得られない。従って従来の方法
では、焼け、亀裂等の発生を避け、局部的な膨張の発生
を防ぐには、反応速度を小さくし発熱♀を抑制し、脱型
後、形状変化が起こらないように長時間型内に保持しな
ければならないという欠点がある。
また従来のＲ−ＲＩＭ技術は成形品の熱的特性や一部の
機械的特性の改良にとどまり、電気的、電磁的特性（例
えば導電性、電磁波シールド性）頭の付加価値を付与す
ることは考慮されていない本発明の目的は高反応性の成
形材料を用いても成形物内部に焼は壺亀裂の発生がなく
、シかも脱型時間の短縮されたＲ−ＲＩＭ成形品の製造
法を提供することにある。
機械的特性の改良にとどまり、電気的、電磁的特性（例
えば導電性、電磁波シールド性）頭の付加価値を付与す
ることは考慮されていない本発明の目的は高反応性の成
形材料を用いても成形物内部に焼は壺亀裂の発生がなく
、シかも脱型時間の短縮されたＲ−ＲＩＭ成形品の製造
法を提供することにある。
また本発明の目的は体積固有抵抗値を大巾低下させるこ
とにより新規な用途に応用できる付加価４ｄｉの高いＲ
−ＲＩＭ成形品の製造法を提供することにある。
とにより新規な用途に応用できる付加価４ｄｉの高いＲ
−ＲＩＭ成形品の製造法を提供することにある。
本発明は（Ａ）ポリオールとポリイソシアネートを主原
料とするポリウレタン反応射出成形材料をマトリックス
とし、 （Ｂ）金属類ｉ維を反応射出成形材料１００重量部に対
して５〜５０東６１部加え。
料とするポリウレタン反応射出成形材料をマトリックス
とし、 （Ｂ）金属類ｉ維を反応射出成形材料１００重量部に対
して５〜５０東６１部加え。
（Ｃ）成形時の成形材料の最高発熱温度が１２０℃以下
となる条件で反応射出成形して、 （０）体積固有抵抗値が１０＋Ω・Ｃ１１以下の成形品
を得ることを特徴とする反応射出成形品の製造法に係る
。
となる条件で反応射出成形して、 （０）体積固有抵抗値が１０＋Ω・Ｃ１１以下の成形品
を得ることを特徴とする反応射出成形品の製造法に係る
。
本発明ではポリオールとポリインシアネートを主原料と
するポリウレタン系ＲＩＭ成形材料をマトリックスとす
る。
するポリウレタン系ＲＩＭ成形材料をマトリックスとす
る。
ポリオール成分としては公知の各種のものを使用でき、
例えばポリオキシアルキレンポリオール、短鎖のグリコ
ール、トリオール、脂肪族もしくは芳香族アミンを開始
剤とするポリオール等を例示でき、これらは１種または
２種以上用いることができる。ポリオキシアルキレンポ
リオールとしては通常この種のポリウレタン製造の際に
使用されるポリオールを用いることができ、例えばエチ
レングリコール、プロピレングリコール、これらの２量
体、３量体等のグリコール、グリセリン、ト・つメチロ
ールプロパン等のトリオール、ペンタエリスリトール、
ツルどトール、シュークローズ等の多官能アルコールに
、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、プチレンオ
午シト等のアルキレンオキシドを付加させて得られる付
加物を例示でき、２５°Ｃにおける粘度が５００ ｃｐ
ｓ以下のものが好適である。
例えばポリオキシアルキレンポリオール、短鎖のグリコ
ール、トリオール、脂肪族もしくは芳香族アミンを開始
剤とするポリオール等を例示でき、これらは１種または
２種以上用いることができる。ポリオキシアルキレンポ
リオールとしては通常この種のポリウレタン製造の際に
使用されるポリオールを用いることができ、例えばエチ
レングリコール、プロピレングリコール、これらの２量
体、３量体等のグリコール、グリセリン、ト・つメチロ
ールプロパン等のトリオール、ペンタエリスリトール、
ツルどトール、シュークローズ等の多官能アルコールに
、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、プチレンオ
午シト等のアルキレンオキシドを付加させて得られる付
加物を例示でき、２５°Ｃにおける粘度が５００ ｃｐ
ｓ以下のものが好適である。
短鎖のグリコール、トリオール類としては、エチレング
リコール、プロピレングリコール、１．４−ブタンジオ
ール、グリセリン、トリメチロールプロパン等が例示で
き、脂肪族もしくは芳香族アミ〉′を開始剤とするポリ
オール類としては、開始剤としてエチレンジアミン、プ
ロピレンジアミン、トリレンジアミン、 ４．４’〜ジ
アミノジフエこルメタン等が挙げられ、それらにエチレ
ンオキシド、プロピレンオキシド４ブチレンオキシド等
のアルキレンオキシドを付加させて得られる付加物が例
示できる。
リコール、プロピレングリコール、１．４−ブタンジオ
ール、グリセリン、トリメチロールプロパン等が例示で
き、脂肪族もしくは芳香族アミ〉′を開始剤とするポリ
オール類としては、開始剤としてエチレンジアミン、プ
ロピレンジアミン、トリレンジアミン、 ４．４’〜ジ
アミノジフエこルメタン等が挙げられ、それらにエチレ
ンオキシド、プロピレンオキシド４ブチレンオキシド等
のアルキレンオキシドを付加させて得られる付加物が例
示できる。
本発明で用いられるポリイソシアネートとじては例えば
４．４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ
）、ポリメチレンポリフェニルイソシアネート（ＰＡＰ
Ｉ）、デスモジュールし、デスモジュール４４Ｖ−２０
（住友バイエル製）、コロネートしくロ木ポリウレタン
製）、タケネートＤ１０２（武田薬品製）、アイソネー
）１４３Ｌ（化成アツプジョノ製）１、ミリオネートＭ
ＴＬ（日本ポリウレタンり等を挙げることができる。
４．４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ
）、ポリメチレンポリフェニルイソシアネート（ＰＡＰ
Ｉ）、デスモジュールし、デスモジュール４４Ｖ−２０
（住友バイエル製）、コロネートしくロ木ポリウレタン
製）、タケネートＤ１０２（武田薬品製）、アイソネー
）１４３Ｌ（化成アツプジョノ製）１、ミリオネートＭ
ＴＬ（日本ポリウレタンり等を挙げることができる。
本発明において金属短繊維としては例えば材質がアルミ
、アルミ合金、銅、銅合金、鋼、ステンレス、鋳鉄等の
ものを使用でき、特にその平均径が１０〜６００ＩＬ、
長さが０．５〜１ＯＩＩＩＬ１の範囲のものが好ましい
。本発明では金属の形状は繊維状であることが必要で、
粒状又は板状の金属を用いることは、まず第一・にＲＩ
Ｍ成形が困難であること、第一”、に熱伝導度の低下効
果が小さいことにより除かれる。どの材質の金属短Ｈ＆
維でもその熱伝導度は、マトリックスのポリウレタン材
料の熱伝導度と比べると極めて大きく、ポリウレタン材
料が０．１〜０．５ ｋｃａｌ／ｍ ａ ｈｒ ＊ ”
０であるのに対して１０倍以上であることが好ましく、
特に７ ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃以にが好ましい。アル
ミ、アルミ合金、銅は熱伝導度が大きく好ましい材質で
ある。
、アルミ合金、銅、銅合金、鋼、ステンレス、鋳鉄等の
ものを使用でき、特にその平均径が１０〜６００ＩＬ、
長さが０．５〜１ＯＩＩＩＬ１の範囲のものが好ましい
。本発明では金属の形状は繊維状であることが必要で、
粒状又は板状の金属を用いることは、まず第一・にＲＩ
Ｍ成形が困難であること、第一”、に熱伝導度の低下効
果が小さいことにより除かれる。どの材質の金属短Ｈ＆
維でもその熱伝導度は、マトリックスのポリウレタン材
料の熱伝導度と比べると極めて大きく、ポリウレタン材
料が０．１〜０．５ ｋｃａｌ／ｍ ａ ｈｒ ＊ ”
０であるのに対して１０倍以上であることが好ましく、
特に７ ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃以にが好ましい。アル
ミ、アルミ合金、銅は熱伝導度が大きく好ましい材質で
ある。
次に金１ｄＳ知繊Ｍ［をマトリックヌ原液に混合分散さ
せる。金属短繊維はポリオール成分、インシアネー１［
分のいずれに混合してもよく１両者に混合してもよい。
せる。金属短繊維はポリオール成分、インシアネー１［
分のいずれに混合してもよく１両者に混合してもよい。
ポリオール成分、インシアネート成分共に比重が１近辺
であるが、金属短繊維の比重は最も小さいアルミでも２
．７であり、混合後ＲＩＭ成形するまで攪拌を続けない
と金属短繊維が沈降分離する。この点からもアルミ短繊
維は好ましい材料である。
であるが、金属短繊維の比重は最も小さいアルミでも２
．７であり、混合後ＲＩＭ成形するまで攪拌を続けない
と金属短繊維が沈降分離する。この点からもアルミ短繊
維は好ましい材料である。
マトリッスに対する金属類ｔｉ＆ｍの混合比は、７トツ
リクス１００部（重量部、以下同様）に対して５．〜５
０部が好ましく、１０〜３０部が特に好ましい。この範
囲ではＲ−ＲＩＭの原液が液状を保つと共に、成形時の
成形材料の熱伝導度が大きく、発熱反応による急激な温
度ヒ昇が抑制できる。また得られる成形品の体積固有抵
抗値も小さくなり好適である。
リクス１００部（重量部、以下同様）に対して５．〜５
０部が好ましく、１０〜３０部が特に好ましい。この範
囲ではＲ−ＲＩＭの原液が液状を保つと共に、成形時の
成形材料の熱伝導度が大きく、発熱反応による急激な温
度ヒ昇が抑制できる。また得られる成形品の体積固有抵
抗値も小さくなり好適である。
本発明においては上記金属短繊維が混合、分散されたポ
リオール及び／又はポリイソシアネート成分をＮＣＯ／
活性水素の当量比（以下Ｒで示す）が約０．９５〜１．
２となるように配合して反応射出成形することにより目
的とするＲＩＭ成形品を得ることができる。成形は通常
の方法に依ればよく、例えばＬ記両成分の配合物に必要
に応じ発泡剤、触媒等を加え、これを通常的１００〜２
００ｋｇ／Ｃｍ’程度の圧力で金型内に反応射出成形す
る。発泡剤としては例えばトリクロルモノフルオロメタ
ン、ジクロルジフルオロメタン、モノクロルモノフルオ
ロエタン、１，１．２１リフルオロエタン、 １，１，
２゜２−テトラフルオロ−１，２−ジクロルエタン、メ
チレンクロライド、モノクロルエタン等を挙げることが
できる。
リオール及び／又はポリイソシアネート成分をＮＣＯ／
活性水素の当量比（以下Ｒで示す）が約０．９５〜１．
２となるように配合して反応射出成形することにより目
的とするＲＩＭ成形品を得ることができる。成形は通常
の方法に依ればよく、例えばＬ記両成分の配合物に必要
に応じ発泡剤、触媒等を加え、これを通常的１００〜２
００ｋｇ／Ｃｍ’程度の圧力で金型内に反応射出成形す
る。発泡剤としては例えばトリクロルモノフルオロメタ
ン、ジクロルジフルオロメタン、モノクロルモノフルオ
ロエタン、１，１．２１リフルオロエタン、 １，１，
２゜２−テトラフルオロ−１，２−ジクロルエタン、メ
チレンクロライド、モノクロルエタン等を挙げることが
できる。
また触媒としてはジメチルベンジルアミン、Ｎ−エチル
モルホリン、トリエチレンジアミン、ジメチレンピペラ
ジン、ジメチルアミノエタノール、トリエタノールアミ
ン、Ｎ、Ｎ、Ｎ、Ｎ’−テトラメチルエチレンンジアミ
ン、 ｘ、Ｎ、Ｎ′、Ｎ’−テトラメチルへキサメチレ
ンジアミン、Ｎ、Ｎ、Ｎ、Ｎ、Ｎ＃−ペンタメチルジエ
チレントリアミン等のアミン化合物、ジブチルチンジア
セテート、ジブチルチンジラウレート、スタナスオクト
エート等の有機金属化合物等を挙げることができる。
モルホリン、トリエチレンジアミン、ジメチレンピペラ
ジン、ジメチルアミノエタノール、トリエタノールアミ
ン、Ｎ、Ｎ、Ｎ、Ｎ’−テトラメチルエチレンンジアミ
ン、 ｘ、Ｎ、Ｎ′、Ｎ’−テトラメチルへキサメチレ
ンジアミン、Ｎ、Ｎ、Ｎ、Ｎ、Ｎ＃−ペンタメチルジエ
チレントリアミン等のアミン化合物、ジブチルチンジア
セテート、ジブチルチンジラウレート、スタナスオクト
エート等の有機金属化合物等を挙げることができる。
本発明においてマトリックスであるポリウレタンの熱Ｏ
（導度は０．１〜０．５ ｋｃａｌ／ｍｅ ｈｒｅ℃と
小さいため、ウレタン化の発熱反応が大きい場合は金型
に伝熱される以−にに成形物内部に蓄熱される。
（導度は０．１〜０．５ ｋｃａｌ／ｍｅ ｈｒｅ℃と
小さいため、ウレタン化の発熱反応が大きい場合は金型
に伝熱される以−にに成形物内部に蓄熱される。
ポリウレタン原料のポリオール成分やイソシアネート成
分の種類を選択することにより発熱を抑え、ゲル強度を
高めることは可能だが、その効果は小さく、大幅な改良
は国難である。
分の種類を選択することにより発熱を抑え、ゲル強度を
高めることは可能だが、その効果は小さく、大幅な改良
は国難である。
本発明の方法によれば、金属類Ｍｈ＃＆の熱伝導度がマ
トリフクスのそれに比べて著しく大きいため、成形時の
最高発熱温度を１２０℃以下にすることが可能となる。
トリフクスのそれに比べて著しく大きいため、成形時の
最高発熱温度を１２０℃以下にすることが可能となる。
本発明では最高発熱温度を１２０℃以下にすることによ
り、上記の成形時の問題が解決でき、脱型時間は大幅に
短縮できる。
り、上記の成形時の問題が解決でき、脱型時間は大幅に
短縮できる。
また本発明では金属短繊維を添加することにより得られ
る成形品に電気的、電磁的特性を付加することができる
。即ち一般にポリウレタンの体積＋３ １÷ 固有抵抗値はｌＯ〜ｌＯ程度であり絶縁材料であるが、
本発明の方法においては、得られる成形物の体積固有抵
抗値を１０ Ω・Ｃ１１以下にすることができ・ｑ電性
に近い領域にすることができる。
る成形品に電気的、電磁的特性を付加することができる
。即ち一般にポリウレタンの体積＋３ １÷ 固有抵抗値はｌＯ〜ｌＯ程度であり絶縁材料であるが、
本発明の方法においては、得られる成形物の体積固有抵
抗値を１０ Ω・Ｃ１１以下にすることができ・ｑ電性
に近い領域にすることができる。
以」−のように本発明では成形時の成形材料の熱伝導度
を大きくすることにより、高反応性にしても内部蓄熱が
小さくでき、成形物内部に焼けや亀裂の発生がなく、そ
の結果、急速にゲル強度を上げることができ、脱型時間
を短縮することができる。
を大きくすることにより、高反応性にしても内部蓄熱が
小さくでき、成形物内部に焼けや亀裂の発生がなく、そ
の結果、急速にゲル強度を上げることができ、脱型時間
を短縮することができる。
大発明の方法は硬質ウレタンＲＩＭ成形は勿論のこと、
エラストマーＲＩＭ成形にも応用することができ、特に
前者の硬質ウレタンＲＩ Ｍｔｉ、形において有利に利
用することができる。具体的な例として、電磁波シール
ド性を有する／＼ウジング類、電機機器、コンピュータ
ー等の分野で、／＼ウジング、カバー、パネル等に利用
できる。また単独で用いてもよいが、導電性塗料を塗布
することによって、大きい効果を得られることもできる
。
エラストマーＲＩＭ成形にも応用することができ、特に
前者の硬質ウレタンＲＩ Ｍｔｉ、形において有利に利
用することができる。具体的な例として、電磁波シール
ド性を有する／＼ウジング類、電機機器、コンピュータ
ー等の分野で、／＼ウジング、カバー、パネル等に利用
できる。また単独で用いてもよいが、導電性塗料を塗布
することによって、大きい効果を得られることもできる
。
以下に本発明の参考例、実施例を挙げて説明する。尚、
用いたポリオール、ポリイソシアネート及び金属類ｔｅ
ａは次のものである。
用いたポリオール、ポリイソシアネート及び金属類ｔｅ
ａは次のものである。
くポリオール〉
ポリオール■ 武田薬品工業（株）製、アミン変性ポリ
オール、アクトコール ＧＲ−３０、ＯＨ価＝ ４００ ＫＯ）Ｉｍｇ１ｇヂリ
オール・（２） 玉井東圧化学（株）製、多官能ポリオ
ール、５ｕ４５０ＬＡ 、 ＯＨ価＝４４８ ＫＯＨ＋
ｎｇ／ｇ くポリイソシアネート〉 １１木ポリウｌ／タン工業（株）製、ミリオネートＭＴ
Ｌ（以下−ＭＴＬと略す） 、 ＮＧＯ含量＝２９−０
ｗｔ％ 第１表 く金属短繊維〉（株）神戸鋳鉄所寸 法 品 種 規 格 長さくｌ１ｌＩＯ）直径 （ル）略称
１ ３０ Ａ−１ アルミ Ａ−５０５２３９ＯＡ−２ １３０Ｃ−Ｉ ＸＡ 銅 Ｃ−２８００３９０Ｇ−２ 参考例１ ポリオール′１）とポリオール′■を８０／２０の割合
で均−混合後、窒素ガスを通じながら減圧下で加熱脱水
した。このＵ合ポリオール５ＱｇとＭ Ｔ Ｌ ８３．
５ｇ （ＮＣＯＩｎｄｅｘ １．２０）をいずれも液温
３０℃にした後、混合攪拌、脱泡し、３０°Ｃのステン
レス製容器に注ノ（＋ソした。反応温度の測定を容器の
中心点で行なった。混合開始２分後５０℃であった混合
液は著しく温度１―冒し、１０４〜１２４°Ｃで硬化し
た後、最高温度１３７°Ｃに達した。
オール、アクトコール ＧＲ−３０、ＯＨ価＝ ４００ ＫＯ）Ｉｍｇ１ｇヂリ
オール・（２） 玉井東圧化学（株）製、多官能ポリオ
ール、５ｕ４５０ＬＡ 、 ＯＨ価＝４４８ ＫＯＨ＋
ｎｇ／ｇ くポリイソシアネート〉 １１木ポリウｌ／タン工業（株）製、ミリオネートＭＴ
Ｌ（以下−ＭＴＬと略す） 、 ＮＧＯ含量＝２９−０
ｗｔ％ 第１表 く金属短繊維〉（株）神戸鋳鉄所寸 法 品 種 規 格 長さくｌ１ｌＩＯ）直径 （ル）略称
１ ３０ Ａ−１ アルミ Ａ−５０５２３９ＯＡ−２ １３０Ｃ−Ｉ ＸＡ 銅 Ｃ−２８００３９０Ｇ−２ 参考例１ ポリオール′１）とポリオール′■を８０／２０の割合
で均−混合後、窒素ガスを通じながら減圧下で加熱脱水
した。このＵ合ポリオール５ＱｇとＭ Ｔ Ｌ ８３．
５ｇ （ＮＣＯＩｎｄｅｘ １．２０）をいずれも液温
３０℃にした後、混合攪拌、脱泡し、３０°Ｃのステン
レス製容器に注ノ（＋ソした。反応温度の測定を容器の
中心点で行なった。混合開始２分後５０℃であった混合
液は著しく温度１―冒し、１０４〜１２４°Ｃで硬化し
た後、最高温度１３７°Ｃに達した。
参考例２〜５
参考例１と同一処方により得た混合ポリオールに、予め
加熱乾燥したＡ−１、Ａ−２、Ｃ−１、Ｃ−２を各々２
７ｇずつ混合し、同一操作を行い反応による発熱の最高
温度を測定し、次の結果を得た。いずれも参考例１の最
高温度より低いことが明らかである。
加熱乾燥したＡ−１、Ａ−２、Ｃ−１、Ｃ−２を各々２
７ｇずつ混合し、同一操作を行い反応による発熱の最高
温度を測定し、次の結果を得た。いずれも参考例１の最
高温度より低いことが明らかである。
第２表
参考例６
参考例１と同一混合比の混合ポリオール１００ｇとＭＴ
Ｌ １２８ｇ及びＡ −１（１０８ｇ）を混合脱泡し、
厚さ２ｍｍの板状金型に注型し、ｅｏ’ｃに加熱、５０
ｋｇ／ｃｒｎ’で加圧し、１０分後に脱型し、板状成形
物を得た。
Ｌ １２８ｇ及びＡ −１（１０８ｇ）を混合脱泡し、
厚さ２ｍｍの板状金型に注型し、ｅｏ’ｃに加熱、５０
ｋｇ／ｃｒｎ’で加圧し、１０分後に脱型し、板状成形
物を得た。
この板状成形物から直径約１００Ｈの円板状の試験片を
切り出し、ＪＩＳ Ｋ ！（９１１の方法により測定し
た体積固有抵抗値は５×１０ Ω・ＣＩｌであった。
切り出し、ＪＩＳ Ｋ ！（９１１の方法により測定し
た体積固有抵抗値は５×１０ Ω・ＣＩｌであった。
実施例１
ポリオール■４０ｋｇ、ポリオール■１０ｋｇ及びＡ−
１（２７ｋｇ）を混合し、整泡剤（トーレシリコーン５
Ｈ−１９３）を０．５ｋｇ及び触媒として３級アミン（
ＰＣ−９、サンアポ・ント製）を０．２ｋｇを加え、プ
ロペラ型攪拌機で混合後、更に発泡剤としてモノクロロ
トリフルオロメタン２ｋｇを加え混合し、Ｒ−ＲＩＭ成
形機に直結した所定のタンク内に投入する。
１（２７ｋｇ）を混合し、整泡剤（トーレシリコーン５
Ｈ−１９３）を０．５ｋｇ及び触媒として３級アミン（
ＰＣ−９、サンアポ・ント製）を０．２ｋｇを加え、プ
ロペラ型攪拌機で混合後、更に発泡剤としてモノクロロ
トリフルオロメタン２ｋｇを加え混合し、Ｒ−ＲＩＭ成
形機に直結した所定のタンク内に投入する。
これをＡ成分とする。−・力ＭＴＬをＲ−ＲＩＭ成１ｍ
に直結したもう一方のタンク内に投入する。
に直結したもう一方のタンク内に投入する。
これをＢ成分とする。
次にＡ成分及びＢ成分をともに３０’Ｃに温度調節し、
ｐめ５０°Ｃに温度調節された金型寸法か５００×５０
０ｍｍ 、厚さ２５ＩｌｌＩ１１の金型内へＡ成分１当
睦に対し、Ｂ成分が１．２等着になるように吐出量を設
定したＲＩＭ成彩機（クラウス拳マツファイ社製、ＲＩ
Ｍ ＲＵ−８０、Ｒ−ＲＩＭ用ドージングユニットイ（
１）によりＡ、Ｂ成分ともに吐出圧１５０ｋｇ／ ｃ
ｒｎ’ テ所定皐°衝突、混合、射出注型する。
ｐめ５０°Ｃに温度調節された金型寸法か５００×５０
０ｍｍ 、厚さ２５ＩｌｌＩ１１の金型内へＡ成分１当
睦に対し、Ｂ成分が１．２等着になるように吐出量を設
定したＲＩＭ成彩機（クラウス拳マツファイ社製、ＲＩ
Ｍ ＲＵ−８０、Ｒ−ＲＩＭ用ドージングユニットイ（
１）によりＡ、Ｂ成分ともに吐出圧１５０ｋｇ／ ｃ
ｒｎ’ テ所定皐°衝突、混合、射出注型する。
注型後５分間金型内で放置し取り出した成形品は欠損が
なく、室温で放置しても型状の変化や局部的なふくれ等
の発生が認められない。この成形品を切断し、断面を観
察したが、部分的な焼けや亀裂は認められなかった。
なく、室温で放置しても型状の変化や局部的なふくれ等
の発生が認められない。この成形品を切断し、断面を観
察したが、部分的な焼けや亀裂は認められなかった。
尚、金型内部に銅・コンスタンタンの熱電対を突出させ
、温度測定を行なったところ最高温度は９８℃であった
。
、温度測定を行なったところ最高温度は９８℃であった
。
実施例２
ポリｔ −ＪＬ／ （１’） ４０ｋｇ、ポリオール■
１０ｋｇ及びＡ−１（２０ｋｇ）を混合し、整泡剤（ト
ーレシリコーン５Ｈ−１９３）を０．５ｋｇ及び触媒ど
して３級アミン（Ｐｆ；−９、サンアボンド製）を０．
２ｋｇ加え、プロペラ型攪拌機で混合後、更に発泡剤と
してモノクロロトリフルオロメタン２ｋｇを加え混合し
、Ｒ−ＲＩＭ成彰機に直結した所定のタンク内に投入し
、これをＡ成分とする。一方ＭＴＬ （８３，５ｋｇ）
及びＡ−１（２０ｋｇ）をプロペラ型攪拌機で混合後、
Ｒ−ＲＩ Ｍ成形機に直結したもう一方のタンク内に投
入し、これをＢ成分とする。
１０ｋｇ及びＡ−１（２０ｋｇ）を混合し、整泡剤（ト
ーレシリコーン５Ｈ−１９３）を０．５ｋｇ及び触媒ど
して３級アミン（Ｐｆ；−９、サンアボンド製）を０．
２ｋｇ加え、プロペラ型攪拌機で混合後、更に発泡剤と
してモノクロロトリフルオロメタン２ｋｇを加え混合し
、Ｒ−ＲＩＭ成彰機に直結した所定のタンク内に投入し
、これをＡ成分とする。一方ＭＴＬ （８３，５ｋｇ）
及びＡ−１（２０ｋｇ）をプロペラ型攪拌機で混合後、
Ｒ−ＲＩ Ｍ成形機に直結したもう一方のタンク内に投
入し、これをＢ成分とする。
次に、Ａ成分及びＢ成分をともに３０″Ｃに温度調節し
、予め５０°Ｃに温度調節された金型寸法が５００Ｘ
５００ｍｍ厚さ２５ｍｍの金型内へＡ成分１当量に対し
、Ｂ成分が１．２当量になるように吐出量を設定したＲ
ＩＭ成形４１（クラウス・マツファイ社製、ＲＩＭ Ｐ
Ｕ−８０、Ｒ−ＲＩＭ用ドージングユニット付）により
Ａ、Ｂ成分ともに吐出圧１５０ ｋｇ／ｃｍ’で所定計
街突、混合、射出注型する。
、予め５０°Ｃに温度調節された金型寸法が５００Ｘ
５００ｍｍ厚さ２５ｍｍの金型内へＡ成分１当量に対し
、Ｂ成分が１．２当量になるように吐出量を設定したＲ
ＩＭ成形４１（クラウス・マツファイ社製、ＲＩＭ Ｐ
Ｕ−８０、Ｒ−ＲＩＭ用ドージングユニット付）により
Ａ、Ｂ成分ともに吐出圧１５０ ｋｇ／ｃｍ’で所定計
街突、混合、射出注型する。
注型後、５分間金型内で放置し取り出し゛・た成形品は
欠損がなく、室温で放置しても形状の変化や局部的なふ
くれ等の発生が認められなかった。この成形品の断面に
は焼けや亀裂は認められなかった。成形品より直径約１
００ｍｍ 、厚さ２＋ｏｎの円板状の試験片を切り出し
、ＪＩＳ Ｋ ６９１１の方法により得られた体積固有
抵抗値は２ Ｘ １０３Ω・ｃｌｌであった。尚、金型
内部に熱電対を突出させ温度測定を行ったところ最高温
度は８９℃であった。 （以Ｌ）特許出願人 東洋ゴム
工業株式会社 代 理 人 弁理士 ＦＨ村 巌
欠損がなく、室温で放置しても形状の変化や局部的なふ
くれ等の発生が認められなかった。この成形品の断面に
は焼けや亀裂は認められなかった。成形品より直径約１
００ｍｍ 、厚さ２＋ｏｎの円板状の試験片を切り出し
、ＪＩＳ Ｋ ６９１１の方法により得られた体積固有
抵抗値は２ Ｘ １０３Ω・ｃｌｌであった。尚、金型
内部に熱電対を突出させ温度測定を行ったところ最高温
度は８９℃であった。 （以Ｌ）特許出願人 東洋ゴム
工業株式会社 代 理 人 弁理士 ＦＨ村 巌
Claims (1)
- （１）（Ａ）ポリオールとポリイソシアネートを主原料
とするポリウレタン反応射出成形材料をマトリックスと
し、 （Ｂ）金属短繊維を反応射出成形材料１００重号部に対
して５〜５０重量部加え、 （Ｃ）成形時の成形材料の最高発熱温度が１２０’Ｏ以
Ｆとなる条件で反応射出成形して、 （Ｄ）体積固有抵抗値が１０’Ω・０ｍ以下の成形品を
得ることを特徴とする反応射出成形品の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58170333A JPS6061219A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | 反応射出成形品の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58170333A JPS6061219A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | 反応射出成形品の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6061219A true JPS6061219A (ja) | 1985-04-09 |
| JPH023695B2 JPH023695B2 (ja) | 1990-01-24 |
Family
ID=15902991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58170333A Granted JPS6061219A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | 反応射出成形品の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6061219A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5520861A (en) * | 1993-12-20 | 1996-05-28 | General Motors Corporation | Method of making a reinforcement preform and a reinforced composite therefrom |
-
1983
- 1983-09-13 JP JP58170333A patent/JPS6061219A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5520861A (en) * | 1993-12-20 | 1996-05-28 | General Motors Corporation | Method of making a reinforcement preform and a reinforced composite therefrom |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH023695B2 (ja) | 1990-01-24 |
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