JPS6050751B2 - 閉塞材組成物 - Google Patents
閉塞材組成物Info
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- JPS6050751B2 JPS6050751B2 JP53089414A JP8941478A JPS6050751B2 JP S6050751 B2 JPS6050751 B2 JP S6050751B2 JP 53089414 A JP53089414 A JP 53089414A JP 8941478 A JP8941478 A JP 8941478A JP S6050751 B2 JPS6050751 B2 JP S6050751B2
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- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
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- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
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- C04B2235/9676—Resistance against chemicals, e.g. against molten glass or molten salts against molten metals such as steel or aluminium
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は出銑口および出鋼口の閉塞材、特に高炉出銑口
閉塞用耐火材料に関するものである。
閉塞用耐火材料に関するものである。
近年高炉の大型化、高圧化により生産能力の増大、出銑
回数の増加はめざましい。これに伴い出銑口の開口ある
いは閉塞等の作業性、安全性等が高炉操業全体の作業性
、生産性向上の面から非常に重要となり出銑口閉塞用耐
火材料に要求される性質も極めて厳しいものとなり、そ
の開発が急務となつている。一般に高炉等の出銑口閉塞
用耐火材料に要求される主な性質としては、１ 圧入機
による充填性が良好なこと。
回数の増加はめざましい。これに伴い出銑口の開口ある
いは閉塞等の作業性、安全性等が高炉操業全体の作業性
、生産性向上の面から非常に重要となり出銑口閉塞用耐
火材料に要求される性質も極めて厳しいものとなり、そ
の開発が急務となつている。一般に高炉等の出銑口閉塞
用耐火材料に要求される主な性質としては、１ 圧入機
による充填性が良好なこと。
２ 充填後の強度発現が早く、しかも初期強度が大きい
こと。
こと。
３ 高温下での結合強度が大きく、出銑時間が長いこと
。
。
４ 開口作業性の良いこと。
５ また環境保全の面から黒煙の発生や異常発じんの少
ないこと。
ないこと。
などがあげられる。
従来、一般に用いられている閉塞材としてはアルミ、シ
ヤモツト、ろう石、コークス、粘土などの耐火物材料を
コールタール系の結合剤で混練した混合物が使用されて
いる。
ヤモツト、ろう石、コークス、粘土などの耐火物材料を
コールタール系の結合剤で混練した混合物が使用されて
いる。
しかしながらコールタール系の結合剤を使用した閉塞材
は圧入機より出銑口もしくは出鋼口に圧入されてから強
度発現が遅く焼成に長時間を要するために圧入機を取り
はずすまでに長時間を要し、生産性が低下するという欠
点がある。
は圧入機より出銑口もしくは出鋼口に圧入されてから強
度発現が遅く焼成に長時間を要するために圧入機を取り
はずすまでに長時間を要し、生産性が低下するという欠
点がある。
さらに高温下における結合強度についても最近の高圧、
大型高炉のように高温高出銃速度のものになるとコール
タール系の結合剤ではもはや満足できない３状態になつ
ている。またコールタール系の結合剤は熱分解により黄
色の剌激性の強いガスを発生し取扱作業者の健康上の問
題が大きくなつている。最近コールタール系結合剤の代
りにフェノール樹脂、フラン樹脂などの熱硬化性樹脂結
合剤を用いる技術も知られている。しかし、これらの熱
硬化性樹脂を結合剤として用いた閉塞材は保存時もしく
は押出作業中において硬化する性質があり、押出作業が
困難となる欠点がある。またこれらの熱硬化性樹脂を用
いた閉塞材は使用時にホルマリンなどの未反応成分もし
くは分解ガスを発生し、刺激臭が強く作業上問題を残し
ている。本発明はコンラドソン炭素２５％以上の石油系
重質油および芳香族性石油樹脂を含有してなる閉塞材用
結合剤に関する。
大型高炉のように高温高出銃速度のものになるとコール
タール系の結合剤ではもはや満足できない３状態になつ
ている。またコールタール系の結合剤は熱分解により黄
色の剌激性の強いガスを発生し取扱作業者の健康上の問
題が大きくなつている。最近コールタール系結合剤の代
りにフェノール樹脂、フラン樹脂などの熱硬化性樹脂結
合剤を用いる技術も知られている。しかし、これらの熱
硬化性樹脂を結合剤として用いた閉塞材は保存時もしく
は押出作業中において硬化する性質があり、押出作業が
困難となる欠点がある。またこれらの熱硬化性樹脂を用
いた閉塞材は使用時にホルマリンなどの未反応成分もし
くは分解ガスを発生し、刺激臭が強く作業上問題を残し
ている。本発明はコンラドソン炭素２５％以上の石油系
重質油および芳香族性石油樹脂を含有してなる閉塞材用
結合剤に関する。
本発明により得られた結合剤は耐火物材料とのなじみが
非常に優れており、また本発明の閉塞材は混練性、押出
作業性に優れており、更に閉塞材として出銑口ないし出
鋼口に圧入されたときに緻密な組織を形成し高温での耐
圧強度においても優れた性能を示す。さらに本発明の閉
塞材は、その使用時に有害煙をほとんと発生せす作業者
の健康上の問題、環境汚染の問題をも解決したものであ
る。
非常に優れており、また本発明の閉塞材は混練性、押出
作業性に優れており、更に閉塞材として出銑口ないし出
鋼口に圧入されたときに緻密な組織を形成し高温での耐
圧強度においても優れた性能を示す。さらに本発明の閉
塞材は、その使用時に有害煙をほとんと発生せす作業者
の健康上の問題、環境汚染の問題をも解決したものであ
る。
本発明における耐火物原料としては従来一般に用いられ
ているシヤモツト、ろう石、コークス、粘土、アルミナ
、炭化珪素など適宜用いる。
ているシヤモツト、ろう石、コークス、粘土、アルミナ
、炭化珪素など適宜用いる。
また必要に応じて焼結添加剤として、軟化点が１５０′
Ｃ以上の高軟化点石油系ピッチや窒化珪素などを加える
ことができる。本発明に使用されるコンラドソン炭素２
５％以上の石油系重質油は原油、常圧蒸留残渣油、減圧
蒸留残渣油等の石油系重質油を原料としプロパン、ブタ
ン等の軽質炭化水素を溶剤として通常５０℃〜．１５０
等Ｃの温度範囲にて１０〜４０ｋｇ／ｄ−Ｇ程度の圧力
下で溶剤抽出して得られる。
Ｃ以上の高軟化点石油系ピッチや窒化珪素などを加える
ことができる。本発明に使用されるコンラドソン炭素２
５％以上の石油系重質油は原油、常圧蒸留残渣油、減圧
蒸留残渣油等の石油系重質油を原料としプロパン、ブタ
ン等の軽質炭化水素を溶剤として通常５０℃〜．１５０
等Ｃの温度範囲にて１０〜４０ｋｇ／ｄ−Ｇ程度の圧力
下で溶剤抽出して得られる。
また上記原料油もしくはエチレンボトム油を３５０〜５
００℃の温度範囲において、各温度領域に適した時間、
例えば１分〜５時間熱処理することによつてもコンラド
ソンＳ炭素２５％以上の石油系重質油は容易に得られる
。ここで言うエチレンボトム油とはナフサ、灯軽油等の
軽質炭化水を通常５００〜１０００℃の温度下において
熱分解あるいは水蒸気分解してオレフィン類を製造する
際に副産物として得られる沸点１５０℃１以上の残渣油
である。本発明に使用される芳香族性石油樹脂はナフサ
、灯軽油等の軽質炭化水素を通常６００〜１０００′Ｃ
の温度下において熱分解あるいは水蒸気分解してエチレ
ン等のオレフィン類を製造する際に得られる副産物のう
ち１４０〜２８０℃の沸点範囲内の分解油留分をフリー
デルクラフツ型の触媒を用いて−３００〜＋４０℃の範
囲の温度で１吟〜１■寺間重合して得られるものもしく
は該１４０〜２８０゜Ｃの沸点範囲内の分解油留分を１
５０〜２５０℃の範囲内の温度で１吟〜榎侍間熱重合し
て得られるものである。
００℃の温度範囲において、各温度領域に適した時間、
例えば１分〜５時間熱処理することによつてもコンラド
ソンＳ炭素２５％以上の石油系重質油は容易に得られる
。ここで言うエチレンボトム油とはナフサ、灯軽油等の
軽質炭化水を通常５００〜１０００℃の温度下において
熱分解あるいは水蒸気分解してオレフィン類を製造する
際に副産物として得られる沸点１５０℃１以上の残渣油
である。本発明に使用される芳香族性石油樹脂はナフサ
、灯軽油等の軽質炭化水素を通常６００〜１０００′Ｃ
の温度下において熱分解あるいは水蒸気分解してエチレ
ン等のオレフィン類を製造する際に得られる副産物のう
ち１４０〜２８０℃の沸点範囲内の分解油留分をフリー
デルクラフツ型の触媒を用いて−３００〜＋４０℃の範
囲の温度で１吟〜１■寺間重合して得られるものもしく
は該１４０〜２８０゜Ｃの沸点範囲内の分解油留分を１
５０〜２５０℃の範囲内の温度で１吟〜榎侍間熱重合し
て得られるものである。
本発明の結合剤におけるコンラドソン炭素２５％以上の
石油系重質油と芳香族性石油樹脂の混合割フ合は、コン
ラドソン炭素２５％以上の石油系重質油６０〜９５重量
％、芳香族性石油樹脂４０〜５重量％であることが望ま
しい。
石油系重質油と芳香族性石油樹脂の混合割フ合は、コン
ラドソン炭素２５％以上の石油系重質油６０〜９５重量
％、芳香族性石油樹脂４０〜５重量％であることが望ま
しい。
本発明の結合剤の粘度は５０゜Ｃにおいて１００〜１０
０００センチホアズ、好ましくは３００〜３０００セン
チ７ボアズとなるようにすることが必要である。
０００センチホアズ、好ましくは３００〜３０００セン
チ７ボアズとなるようにすることが必要である。
粘度が低すぎると閉塞材の押し出しに必要な可塑性が発
現せずまた高すぎると混練が困難となる。この粘度を調
整するために、沸点２００゜Ｃ以上の重質油を用いるこ
とができる。この沸点２００℃以・上の重質油としては
軽油、７０ペール油、ＳＡＥｌＯ，２Ｏ，３Ｏ等の潤滑
油留分、重油などを任意に選択し得るものである。この
場合、粘度を調整する目的で混合する重質油の使用割合
は、コンラドソン炭素２５％以上の石油系重質油と芳香
族性石油樹脂の総量に対して５唾量％以下であることが
望ましい。本発明はコンラドソン炭素２５％以上の重質
油と芳香族性石油樹脂を含有する結合剤を用いることに
よりアルミナ、コークス、シヤモツト等の耐火物原料に
対する漏れが良好となり、混練性が改善され、本発明の
閉塞材を用いると押出圧力が低くなるにもかかわらず、
押し出された閉塞材の見掛比重が増大する。
現せずまた高すぎると混練が困難となる。この粘度を調
整するために、沸点２００゜Ｃ以上の重質油を用いるこ
とができる。この沸点２００℃以・上の重質油としては
軽油、７０ペール油、ＳＡＥｌＯ，２Ｏ，３Ｏ等の潤滑
油留分、重油などを任意に選択し得るものである。この
場合、粘度を調整する目的で混合する重質油の使用割合
は、コンラドソン炭素２５％以上の石油系重質油と芳香
族性石油樹脂の総量に対して５唾量％以下であることが
望ましい。本発明はコンラドソン炭素２５％以上の重質
油と芳香族性石油樹脂を含有する結合剤を用いることに
よりアルミナ、コークス、シヤモツト等の耐火物原料に
対する漏れが良好となり、混練性が改善され、本発明の
閉塞材を用いると押出圧力が低くなるにもかかわらず、
押し出された閉塞材の見掛比重が増大する。
その結果、高温時での強度が増大し、溶銑、溶鋼、溶滓
などに対する耐食、耐摩耗性が向上する。結合剤の添加
量は耐火物原料１００重量部に対して１５〜４呼量部が
好ましく、結合剤の添加量が少ないと閉塞材の可塑性が
乏しく圧入機よりの圧入作業が困難となる。
などに対する耐食、耐摩耗性が向上する。結合剤の添加
量は耐火物原料１００重量部に対して１５〜４呼量部が
好ましく、結合剤の添加量が少ないと閉塞材の可塑性が
乏しく圧入機よりの圧入作業が困難となる。
又結合剤の添加量が多すぎても出銑口、或は出鋼口に充
填後の発生ガスの発生量が大となり吹きもどし現象を起
し自然流銑或いは自然流鋼等の問題があること、又焼結
閉塞材中に空洞部分が多くなり、耐食性が低下する等の
問題を生ずる。閉塞材はアルミナ、カーボランダム、コ
ークス、粘土等の耐火物原料に上記の始く調整されたバ
インダーを加え、通常の混練器により混練する事により
、容易に製造される。以下に実施例を挙げ本発明を具体
的に説明するが本発明はこれらに制限されるものではな
い。
填後の発生ガスの発生量が大となり吹きもどし現象を起
し自然流銑或いは自然流鋼等の問題があること、又焼結
閉塞材中に空洞部分が多くなり、耐食性が低下する等の
問題を生ずる。閉塞材はアルミナ、カーボランダム、コ
ークス、粘土等の耐火物原料に上記の始く調整されたバ
インダーを加え、通常の混練器により混練する事により
、容易に製造される。以下に実施例を挙げ本発明を具体
的に説明するが本発明はこれらに制限されるものではな
い。
実施例１ナフサを水蒸気分解した際に副生する沸点１５
０℃以上の残渣油を３９０℃、３時間、圧力８ｋｇ／ｄ
−Ｇのもとで加熱処理した後沸点が２００゜Ｃ以下の留
分を除去してコンラドソン炭素３６％、５０℃における
粘度が５００ＣＰの石油系重質油を得た。
０℃以上の残渣油を３９０℃、３時間、圧力８ｋｇ／ｄ
−Ｇのもとで加熱処理した後沸点が２００゜Ｃ以下の留
分を除去してコンラドソン炭素３６％、５０℃における
粘度が５００ＣＰの石油系重質油を得た。
また、ナフサを８００′Ｃの温度下において熱分解して
得られた沸点１８０〜２７０゜Ｃの沸点範囲の留分を採
取し、三フッ化ホウ素を触媒として１０℃で７時間反応
させ軟化点９０゜Ｃの芳香族性石油樹脂を得た。この石
油系重質油（４）重量％に対して芳香族性石油樹脂１呼
量％を混合し５０′Ｃにおける粘度が１６００Ｃｐの閉
塞材用結合剤を得た。この結合剤２５重量部を第１表に
示す割合で配合された粗粒（５〜１Ｔｆ＄ｌ）、中間粒
（１〜０．１？）及び微粒からなる総計１叩重量部の高
炉出銑口閉塞材耐火物原料に加え、５０′Ｃに加熱した
通常の混練器にて混合し、高炉出銑口閉塞材を得た。混
練器中での混合性は極めて良好て均一な混合状態となる
に要した時間は５分であた。この高炉出銑口閉塞材を小
型圧入機を用いて５０゜Ｃにおける圧入作業性を測定し
た。
得られた沸点１８０〜２７０゜Ｃの沸点範囲の留分を採
取し、三フッ化ホウ素を触媒として１０℃で７時間反応
させ軟化点９０゜Ｃの芳香族性石油樹脂を得た。この石
油系重質油（４）重量％に対して芳香族性石油樹脂１呼
量％を混合し５０′Ｃにおける粘度が１６００Ｃｐの閉
塞材用結合剤を得た。この結合剤２５重量部を第１表に
示す割合で配合された粗粒（５〜１Ｔｆ＄ｌ）、中間粒
（１〜０．１？）及び微粒からなる総計１叩重量部の高
炉出銑口閉塞材耐火物原料に加え、５０′Ｃに加熱した
通常の混練器にて混合し、高炉出銑口閉塞材を得た。混
練器中での混合性は極めて良好て均一な混合状態となる
に要した時間は５分であた。この高炉出銑口閉塞材を小
型圧入機を用いて５０゜Ｃにおける圧入作業性を測定し
た。
その結果圧入圧力は１４ｋ９／Ｃｄとなり比較例１，２
および３と比較して非常に優れた圧入作業性を示した。
また、この高炉出銑口閉塞材を４０×４０Ｘ１５０Ｔｒ
０ｎの大きさに成型圧５０ｋ９／ｃ這にて成型したもの
を、還元雰囲気にて１０００′Ｃ１時間加熱した後、室
温における曲け強度を測定したところ３２ｋ９／Ｃｌｌ
となり比較例１，２及び３と比較して明らかに優れた曲
げ強度を示した。
および３と比較して非常に優れた圧入作業性を示した。
また、この高炉出銑口閉塞材を４０×４０Ｘ１５０Ｔｒ
０ｎの大きさに成型圧５０ｋ９／ｃ這にて成型したもの
を、還元雰囲気にて１０００′Ｃ１時間加熱した後、室
温における曲け強度を測定したところ３２ｋ９／Ｃｌｌ
となり比較例１，２及び３と比較して明らかに優れた曲
げ強度を示した。
実施例２
原油の減圧蒸留残渣２呼量％にプｏ／ぐン８鍾量％を加
え温度８０゜Ｃ１圧力３５ｋ９／Ａｉ−Ｇの条件下にて
抽出処理を行ないコンラドソン炭素３１％の石油系重質
油を得た。
え温度８０゜Ｃ１圧力３５ｋ９／Ａｉ−Ｇの条件下にて
抽出処理を行ないコンラドソン炭素３１％の石油系重質
油を得た。
この石油系重質油６唾量％、実施例１と同様の方法で得
た軟化点１２０℃の芳香族系石油樹脂１０唾量％および
粘度を調整する目的で原油の常圧蒸留により得られる沸
点２００〜３５０℃の留分の油を３唾量％混合し５０℃
における粘度が９００１１）Ｐの閉塞材用結合剤を得た
。この結合剤２３重量部を第１表に示す割合で配合され
た総計１００重量部の高炉出銑口閉塞材耐火物原料およ
び軟化点が２２０′Ｃの高軟化点石油系ピッチ８重量部
を混合したものに加え５０℃に加熱した混合器にて混合
し、高炉出銑口閉塞材を得た。混合器中での混合性は極
めて良好で均一な混合状態となるに要した時間は４分で
あつた。この高炉出銑口閉塞材を実施例１と同様にして
圧入作業性を測定したところ圧入圧力は１２ｋ９／Ｃｌ
ｌ゛となつた。
た軟化点１２０℃の芳香族系石油樹脂１０唾量％および
粘度を調整する目的で原油の常圧蒸留により得られる沸
点２００〜３５０℃の留分の油を３唾量％混合し５０℃
における粘度が９００１１）Ｐの閉塞材用結合剤を得た
。この結合剤２３重量部を第１表に示す割合で配合され
た総計１００重量部の高炉出銑口閉塞材耐火物原料およ
び軟化点が２２０′Ｃの高軟化点石油系ピッチ８重量部
を混合したものに加え５０℃に加熱した混合器にて混合
し、高炉出銑口閉塞材を得た。混合器中での混合性は極
めて良好で均一な混合状態となるに要した時間は４分で
あつた。この高炉出銑口閉塞材を実施例１と同様にして
圧入作業性を測定したところ圧入圧力は１２ｋ９／Ｃｌ
ｌ゛となつた。
また、実施例１と同様にして測定した１００′Ｃ１時間
加熱後の曲け強度は３６ｋ９／ｃイとなり、いずれも比
較例１，２及び３と比較して明らかに優れた性能を示し
た。比較例１ 実施例１で得られた石油系重質油をそのまま結合剤とし
て用い、その２５重量部を実施例１と全く同様にして第
１表に示す総計１０鍾量部の高炉出銑口閉塞材耐火物原
料に加えて混合し高炉出銑口閉塞材を得た。
加熱後の曲け強度は３６ｋ９／ｃイとなり、いずれも比
較例１，２及び３と比較して明らかに優れた性能を示し
た。比較例１ 実施例１で得られた石油系重質油をそのまま結合剤とし
て用い、その２５重量部を実施例１と全く同様にして第
１表に示す総計１０鍾量部の高炉出銑口閉塞材耐火物原
料に加えて混合し高炉出銑口閉塞材を得た。
混合器中で均一な混合状態となるノに要した時間は１２
分であつた。また実施例１と同様にして測定した圧入圧
力は２３ｋｇ／ＣＴｌｌｌＯＯＯＯＣｌｌ時間加熱後の
曲げ強度は２４ｋｇ／ｄであつた。比較例２実施例２て
得られた石油系重質油７鍾量％、原）油の常圧蒸留によ
り得られる沸点２００〜３５０℃の留分の油を３０重量
％を混合し閉塞材用結合剤を得た。
分であつた。また実施例１と同様にして測定した圧入圧
力は２３ｋｇ／ＣＴｌｌｌＯＯＯＯＣｌｌ時間加熱後の
曲げ強度は２４ｋｇ／ｄであつた。比較例２実施例２て
得られた石油系重質油７鍾量％、原）油の常圧蒸留によ
り得られる沸点２００〜３５０℃の留分の油を３０重量
％を混合し閉塞材用結合剤を得た。
この結合剤を用いるほかは実施例２と全く同様にして高
炉出銑口閉塞材を得た。
炉出銑口閉塞材を得た。
この閉塞材の混フ合器中で均一な混合状態となるに要し
た時間は１０分であつた。また実施例１と同様にして測
定した圧入圧力は２２ｋｇ／ＣｄｌｌＯＯＯ゜Ｃｌ時間
加熱後の曲け強度は２６ｋ９／ＣＴｉｌであつた。
た時間は１０分であつた。また実施例１と同様にして測
定した圧入圧力は２２ｋｇ／ＣｄｌｌＯＯＯ゜Ｃｌ時間
加熱後の曲け強度は２６ｋ９／ＣＴｉｌであつた。
比較例３
実施例１で用いた軟化点９０℃の芳香族系石油樹脂６５
重量％、原油の常圧蒸留により得られる沸点２００〜３
５０℃の留分の油を３５重量％を混合し閉塞材用結合剤
を得た。
重量％、原油の常圧蒸留により得られる沸点２００〜３
５０℃の留分の油を３５重量％を混合し閉塞材用結合剤
を得た。
この結合剤２５重量部を実施例１と同様にして第１表に
示す総計１００重量部の高炉出銑口閉塞材耐火物原料に
加えて混合し高炉出銑口閉塞材を得た。混合器中で均一
な混合状態となるに要した時間は１２分であつた。
示す総計１００重量部の高炉出銑口閉塞材耐火物原料に
加えて混合し高炉出銑口閉塞材を得た。混合器中で均一
な混合状態となるに要した時間は１２分であつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 耐火物原料および結合剤からなる閉塞材組成物にお
いて、該結合剤としてコンラドソン炭素２５％以上の石
油系重質油および芳香族性石油樹脂を含有する結合剤を
用いることを特徴とする閉塞材組成物。 ２ 前記結合剤が、６０乃至９５重量％の前記石油系重
質油と、４０乃至５重量％の芳香族性石油樹脂とを含有
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の閉塞
材組成物。 ３ 前記結合剤の５０℃における粘度が１００乃至１０
０００センチポアズであることを特徴とする特許請求の
範囲第１項又は第２項記載の閉塞材組成物。 ４ 前記耐火物原料１００重量部に対して１５乃至４０
重量部の前記結合剤を含有することを特徴とする特許請
求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の閉塞材組成物
。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53089414A JPS6050751B2 (ja) | 1978-07-24 | 1978-07-24 | 閉塞材組成物 |
| US06/044,666 US4261878A (en) | 1978-07-24 | 1979-06-01 | Tap hole mixes |
| DE2922464A DE2922464C2 (de) | 1978-07-24 | 1979-06-01 | Stichlochmasse |
| GB7919447A GB2025924B (en) | 1978-07-24 | 1979-06-04 | Tap hole mixes |
| FR7918093A FR2432049A1 (fr) | 1978-07-24 | 1979-07-12 | Nouveaux melanges pour boucher des trous de coulee des hauts fourneaux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53089414A JPS6050751B2 (ja) | 1978-07-24 | 1978-07-24 | 閉塞材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5520204A JPS5520204A (en) | 1980-02-13 |
| JPS6050751B2 true JPS6050751B2 (ja) | 1985-11-09 |
Family
ID=13969981
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53089414A Expired JPS6050751B2 (ja) | 1978-07-24 | 1978-07-24 | 閉塞材組成物 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JPS6050751B2 (ja) |
| DE (1) | DE2922464C2 (ja) |
| FR (1) | FR2432049A1 (ja) |
| GB (1) | GB2025924B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| US4375518A (en) * | 1981-03-27 | 1983-03-01 | General Refractories Co. | Resinous petroleum residue refractory binders |
| US4381355A (en) * | 1981-04-16 | 1983-04-26 | General Refractories Company | Resorcinol polymer bonded taphole mix and specialty materials |
| AT382861B (de) * | 1981-04-16 | 1987-04-27 | Gen Refractories Co | Feuerfeste, kohlenstoffhaltige steine und formlinge sowie massen zu deren herstellung |
| US4619950A (en) * | 1985-01-24 | 1986-10-28 | Graphite Sales, Inc. | Method and material for plugging an ingot mold |
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| DE19748797A1 (de) * | 1997-11-05 | 1999-05-06 | Basalt Feuerfest Gmbh | Füllmasse für Hochofenabstichlöcher |
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|---|---|---|---|---|
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| US3852232A (en) * | 1969-11-26 | 1974-12-03 | Hooker Chemical Corp | Resin composition and process for bond solid particles |
| LU67749A1 (ja) * | 1973-06-06 | 1973-08-16 | ||
| DE2626791B2 (de) * | 1976-06-15 | 1978-06-15 | Terrac Co. Ltd., London | Stichlochmasse für Hochöfen |
-
1978
- 1978-07-24 JP JP53089414A patent/JPS6050751B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-06-01 US US06/044,666 patent/US4261878A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-06-01 DE DE2922464A patent/DE2922464C2/de not_active Expired
- 1979-06-04 GB GB7919447A patent/GB2025924B/en not_active Expired
- 1979-07-12 FR FR7918093A patent/FR2432049A1/fr active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2025924A (en) | 1980-01-30 |
| DE2922464A1 (de) | 1980-02-07 |
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| FR2432049A1 (fr) | 1980-02-22 |
| JPS5520204A (en) | 1980-02-13 |
| GB2025924B (en) | 1982-09-08 |
| US4261878A (en) | 1981-04-14 |
| DE2922464C2 (de) | 1986-06-12 |
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