JPS60501368A - 内燃機関の過給方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 内燃機関の過給方法および装置 本発明は、変位過給機からの予備圧縮された空気を熱交換により冷却し、次いで 所望の過給圧に達するまで膨張させるようなＩｃＩＪＱ関のシリンダ中への給気 の導入方法並びにこの方法を実施するための機関に関するものである。

同様な方法が過去にたとえば「ターボ冷却」またυＪ「ミラー」方法として提案 されている。しかしなから、この種の方法を用いるよう設計された機関の大量生 産は、極めて高いコスト並θに過給機を駆動するための高いエネルギ要求のため 不可能であった。さらに詳細には、この高い駆動要求性は、たとえば燃料消費の 減少のような有利なこの方法の効果を部分的に減殺している。さらに、ＮＯＸ値 における高度の減少およびガソリンエンジンの耐ノツク性の著しい改善は充分に 利用されていない。

本発明の目的は、特に過給機を駆動するのに必要な動力を節減することにより、 機関の燃料消費を減少させ、機関の出力対Ｎｘ量比を増大させ、かつ給気の温度 をできるだけ低し−、ルに保つことである。

この目的は本発明によれば、変位過給機のピストンの排出運動を、供給すべきエ ンジンシリンダのピストン運動と同期させて、過給機から排出された空気を各エ ンジンシリンダ中へ直接に移動させることにより達成される。

この方法は、いわゆる過給（スーパーチャージ）の場合におけるような中間的貯 蔵手段へ排気するよう操作する々・要かない。

本発明の方法の１実）ＩＥ例において、膨張はエンジンシリンダで行われる。

機関の運動と過給機の運動との間の同期は、たとえば変更しえないように最初か ら永久的に設定することかできる。本発明のこの実施態様において、好ましくは 排気駆動変位過給機の場合、給気波のリズムは自然の排気パルスのリズムにより 制御する・ことができる。

本発明−の好適実施例によれは、膨張の程度はエンジンシリンダの大口弁を早め に゛閉鎖して調節することができる。このような弁閉鎖のタイミングは、一定値 に設定するか、或いはこれを調整する手段を設けることもできる。

さらに、エンジンシリンダにおける給気の膨張開始の時点は、エンジンピストン の運動と過給機ピストンの運動との間の位相関係により与えることかできる。こ のような位相変化により空気速度を変化させることができる。この空気速度は、 さらに他の方法で調節することもできる。

本発明の有利な実施例によれは、給気の１部をエンジンピストンの運動により吸 入する。その結果、装置の構造はより簡単となり、かつ過給機を駆動するのに必 要な勅ノｊか少なくなる。

エンジンピストンの運動と過給機ピストンの運動との間の位相変化は、排気駆動 式変位過給機の場合、この過給機の排気側に対する調節自在な制御により行なう ことができる。機械駆動式過給機の場合、エンジンピストンと過給機ピストンと の間の運動の位相変化は、ヘルド駆動を用いて行なうことができ、この場合人力 軸を出力軸に対し回転させて１１節することができる。

排気駆動式過給機の場合、自然の排気パルスの強さは、たとえばチョークのよう な過給機の排気側に対する吋加的手段Ｘ（ により高めることができる。

排気駆動式過給機の場合、速度制御は、自由移動式過給ピストンに対し作用する よう適宜設計された復帰ばねにより行なうことができ、ピストン行稈を排気パル スの強さに応して変化させることができる。

エンジンシリンダにおける給気の膨張開始は、過給機ピストンの行程終了と一致 するよう制御することができる。この場合、過給機の空気出口に逆止弁が存在し なければ、エンジンシリンダから過給機中−１の圧縮給気の逆膨張を機関の人口 弁が閉鎖するまで行なうことができる。このような設計はコストを低減させると 共に、過給機とエンジンとの間に設置された熱交換器を通過する給気の流速に対 し有利な効果を与える。

過給機の吸引運動と共に吸入された空気は、過給機に対する迂回路を介してエン ジンシリンダ中−１、或いは適当に設計された過給機中へ直接に移動させること ができる。

さらに、この方法の好適実施例によれば、空気速度と膨張の開始とを別々に制御 するため、過給機の容積変化並びに過給機、空気ダクト、熱交換器およびエンジ ンにおけるナノ１−スペースをそれに応して変化させることができる。

エンジンシリンダにて膨張を住せしめる代りに、本発明の他の具体例によれば、 この種の膨張を熱交換器とエンジンシリンダとの間の開所で生ぜしめることもで きる。この場合、膨張エネルギは、エキスパンダを介してエンジン出力軸に供給 することができる。給気を予備圧縮するため膨張エネルギを良好に利用するには 、エキスパンダを過給機と組み合せることができる。さらに、過給機と給気エキ スパンダと排気膨張用の装置とを組み合せて使用することも可能である。

以下、添付図面を参照して本発明を実施例につき説明する。

＄１図は２個のシリンダが本発明の方法を実施する変位過給機に接続されている ４気筒エンジンの屹図であり、第２図は円盤状ピストンを有する変位過給機のエ ンジンシリンダの略図であり、 第３図は第２図のエンジンと同様な略図であって、エンジンクランク軸から駆動 されるような変位過給機に取り付けられ、 第４図は従来の給気における過給機のサイクル図であり、第５図は本発明の方法 の第１実施例に使用した過給機のサイクル図であり、 第６図は本発明の第２の実施例における過給機のサイクル図であり、 第７図は第３図の装置に使用しうるヘルド駆動の第１実施例の略■り面図であり 、 第８図はこのベルト駆動装置の第２実施例における略側面図である。

本発明の操作をよりよく理解するよう、第４〜６図を用いて公知の過給法と比較 して説明する。これら図面において、給気室における容積変化を水平軸に沿って 示し、全ての実施例における空気要求は１．５ｐであり、かつ過給すべき燃焼空 間の容積は１７！であり、その結果１．５７１の所望の圧縮比が得られる。この 装置におけるデ・ノドスペースは無視される。

圧力は縦軸に沿って測定され、圧力Ｐ１は大気圧であり、かつ圧力Ｐ２Ｍエンジ ンシリンダにおける給気圧である。水平軸において、ＵＴばｌｄｃすなわぢ下死 点（給気室がその作動す・イクルにおいて最大容積を有するような変位過給既の 位置）を示し、かつＯＴはｕｄｃすなわち上死点（給気室がその作動サイクルに おいて最少容積を有する変位過給間のピストンの″位置）を示す。

第４図に示したサイクル図は、慣用の過給操作におけるピストン変化と変位過給 機における圧力変化とを示している。

この場合、給気は先ず大気圧Ｐ１から最終゛給気圧Ｐ２まで圧縮され、次いで変 位過給機から中間貯蔵手段（空気マニホールド）まで排出され、そこから圧縮空 気は次いでエンジンシリンダ中へ流入する。この圧力変化図において、貯蔵手段 は圧縮後に圧力がＰ２の一定に保たれるような一定容積を有する。

第４図におい′て、過給機の圧縮行程とエンジンピストンの吸入行程との間には 、直接的な時間関係はない。何故なら、エンジンシリンダ中へ流入する前の任意 の時点で、所定の空気容積が給気圧力に達しうるからである。行なうべき仕事の と大きい仕事部分Ａ２とが存在し、後者は中間貯蔵手段または空気分配もしくは マニホールド手段により形成された一般にエンジンシリンダもしくは過給機シリ ンダの数行程容積の容量を有するような緩衝器への過給機からの圧縮空気排出に 必要とされる仕事を示す。第４図におけるような給気操作の場合、圧縮空気は吸 入行程の開始から直ちに、すなわち入口弁の開放後直ちにエンジンシリンダ中へ 流入し、Ａ２として示した排出仕事の部分をエンジンピストンに移動させる。

第４図にしたがう給気操作の場合、変位過給間の運動と供給すべきエンジンシリ ンダにおけるピストン運動との間には同期が必要とされず、すなわち過給機から 排出された空気が、不可ｊ壁のデア１゛スペースを考慮に入れて、エンジンシリ ンダー、移動するように設計される。第５図および第６図は、このような作動方 法の２つの可能な実施例を示している。

第５図に示した方法において、変位過給機の排出および圧縮行程は一般に、エン ジンピストンの吸入行程の全期間にわたり行なわれる。給気はピストン運動によ り、エンジンシリンダに吸入され、それと同時に空気が変位過給機から排出され 、かつ過給機の行程変位が大きいため、大気圧Ｐ１から最終圧力Ｐ２まで膨弓ｉ 前に圧縮され、この理由でこの方法名−「同時過給」と呼ぶ。

この同時過給において、変位過給機によりポンプ輸送される空気の容積は寸法に 関し、慣用の給気（第４図）と同しであり、ただし相違点は最終圧力Ｐ２が変位 過給機の圧縮行程の終点（すなわち上死点）においてのみ達し、これは問題とす るエンジンシリンダ中への流入の終点と一致する。さらに第４図と第５図とを比 較すれば判るように、仕事の量は極めて少ない。節約される仕事部分はＥｌとし て示される。

第６図はさらに改良された方法を示しており、ここでも空気を変位過給機から直 接にエンジンシリンダ埒移送し、必要とされるエネルギ量がさらに減少する。こ の方法において、エンジンシリンダによる吸入は、暫くの間、変位過給機からの 空気を圧縮しかつ排出することな（大気圧下でまず行なわれる。エンジンシリン ダにおけるピストンが所望の膨張点（膨張開始）になった時初めて容積差を直接 にエンジンクランク軸へ変位過給機により移動させて、また大気圧下の吸入空気 を所望の最終圧力に到達させる。この場合、成る種のエンジンシリンダに所望さ れる容積差の圧縮はエンジンシリンダにおけるピストン運動に関し正確に調時さ れ、かつそれにより圧縮過給機から燃焼空間へ直接に移動され、この理由で過給 のこの方法を９下「直接的後過給ｊ法と呼ぶ。

７ 第４図および第６図を比較して判るように、直接向後過給における圧縮行程の際 、第４図でＡ１により示される圧縮仕事が行われ、この仕事はエンジンシリンダ における圧力を最終圧力まで膨張前に上昇させる。本発明においてはもはや必要 でない［１用の給気における仕事部分をＥ２として示し、その量は第４図にＡ２ として示した排出仕事と同しである。この操作方法において、過給装置を駆動す るのに必要な駆動の量は、理論的に証明されるように給気をまず第４図における ように圧縮しかつ！ｊｊｆｅ器中へ排出し、次いでエンジンシリンダ中へ移送す るような場合に必要とされる駆動力の約１８％に等しい。

第１図は、４気筒エンジンを図示し、これは２つのシリンダーＯａおよび１０ｂ を備える。これらシリンダのそれぞれは空気人口１４ａおよび１４ｂをそれぞれ 備え、かつ排気口１６ａおよび１６ｂを備える。２つのシリンダーＯａと１゜ｂ との間に排気過給機工２を設け、ここで給気室１８をピストンの形態の隔壁２０ によって排気室２２と給気室２４とに分割する。排気室は排気入口２６と排気出 口２８とを備え、排気入口２６をシリンダー０ａの排気出口１６ａと接続すると 共にシリンダーＯｂの排気出口１６ｂと接続する一方、排気室２２の排気出口２ ８をエンジンの排気装置と接続する。

給気室２４は給気入口３０を備え、ここに逆止弁３１と給気出口３２とを設け、 後者をシリンダー０ａの空気人口１４ａとシリンダーＯｂの空気人口１４ｂとに 接続する。エンジンシリンダから給気室２４中−・の圧縮空気の逆流が望ましく ない場合、給気出口３２に逆止弁を装着することもできる。給気出口３２は、圧 縮かつ加熱された給気を冷却するための熱交換器８１に開口する。この個所から 、次いで空気は給気入口１４ａおよび１４．　ｂまで流動する。

隔壁２０を案内棒２０１に装着し、これを案内２０２におりる案内運動に使用す る。復帰ばね２０３か案内棒２０１を押圧して排気圧に抗する。これにより隔壁 ２０は、排気パルスが到達する都度、給気室２４における下死点に到るよう（呆 証される。

ばね２０３は、隔壁２０の行程長さが常に排気パルスの強さに相当するように設 計され、これは給気室２４を介してポンピングされる量をエンジン負荷に適合さ せることができる。

「同時過給」法の場合、過給機１２の容積変化は、シリンダ行程の１サイクルに つきシリンダ１０ａもしくは１ｏｂの最大空気必要量を丁度溝たすような大きさ である。

たとえば、下死点から上死点に到るシリンダ１０　ｂにおけるピストンｌｌｂの 運動により、空気人口１４ｂが開放されて空気が過給機１２の空気人口３ｏを介 して導入される。この装置を適当に調節することにより、ピストンｌｌｂの吸入 行程の開始に際し、すなわちシリンダ］Ｏｂの空気人口１４ｂが開放する際、隔 壁２０はシリンダ１０ａの排気出口１６ａからの圧力パルスを受けて、第１図の ように上方へ押し上げられ、その結果空気入口３ｏが直ちに逆止弁３１により閉 鎖され、そしてシリンダ１０ｂの全空気要求は過給機１２の給気室２４から与え られ、隔壁２ｏの運動は第５図に示したように操作の終点がＰ２に達するまで給 気の圧力を′増大させる。背圧蓄積は最終的に隔壁２０を再び復帰ばね２０３の 助けによって復帰させ、かくして排気室２２からの排気は排気出口２８を介して 排気装置中へ排出される。同時に、空気も再び給気入口３０を介して給気室２４ 中へ導入され、この場合逆止弁３１が開放される。

「直接向後過給」の場合、シリンダ］、　Ｏａの排気出口Ｊ６ａからの排気パル スは、ピストンｌｌｂが所望の膨張点となった時のみ隔壁２０に達するように開 時される。したがってピストンＩｌｂは大気圧Ｐ１の下で給気を、この時点まで 給気入、口３０と給気室２４と給気出口３２とを介して導入し続ける。最終的に 隔壁２０が上方移動すると（第１図）、逆止弁が給気入口３０を遮断し、シリン ダー０ｂにおける圧力がＰｌからＰ２の圧力まで上昇し、これは第６図から判る ように比較的小さいクランク角に相当するピストン１１の変位の際に生ずる。

第２図に示した本発明の実施例において、第１図のシリンダ］Ｏｂに対応する】 個のみのエンジンシリンダ３４を示す。

このシリンダ３４はピストン３５を内蔵し、これをエンジンのクランク軸３９と 接続棒３９により接続する。この本発明の実施例において、排気過給機４２ば枝 ダクト３８によって吸入ダクト３６に連通され、このダクト３８の接読点から上 流に逆止弁４４を装着して過給機４２に対する迂回を直接に生ぜしめることがで きる。熱交換器８１を過給機４２と枝ダク１−３８との間に設置して、過給機４ ２で圧縮加熱された空気が熱交換器を流過するようにする。

変位過給機４２は短行程の扁平ピストン過給機として設置され、隔壁として作用 するピストン４１はこの過給機４２のハウジング４３から外方に延在するピスト ン棒４５を備える。

ハウジング４３の外側において、ピストン棒４５を案内４７および４９によりピ ストン運動の方向に案内する。案内の遊び■および案内作用の長さは、ピストン がハウジング４３内で走行し、しかもその壁部がピストン上のシールを介して嵌 合接触しないようにする。かくして、極めて小型かつ安ｊ［ｌｌｉな高効率の構 造が得られる。過給機４２の給気室５１は空気入０ 口５３と空気出口５５とに逆止弁５７〜５９を備えるが、所望に応し空気出口５ ５には逆止弁５９を省略することもでさる。第２図の設計は［同時過給−１また は「直接向後過給」の両老に同様に使用することができる。同時過給の場合、排 気人口６１を介して過給機４２の排気室６３中に流入する排気の圧力はピストン または隔壁４１を第２図に示すように下方へ押し下げる一方、エンジンピストン ３５はその吸入行程を行なう。直接向後過給の場合、エンジンピストン３５が一 所望の膨張点に達した時のみ排気パルスが生ずる。過給機４２の給気行程の後、 隔壁４１はピストン棒４５に作用する圧縮ばね６５によって第２図に見られる上 端１ケ置まで復帰する。

多くのエンジンの場合、利用しうる空間の大きさおよび／または弁運動の作動時 間は操作方法を上記のように所望のままに行なうことができず、すなわち一方の シリンダの排気弁から流出する排気波を直接に使用して給気を他のシリンダ中へ 押し込み、或いは推進させることができない。このような場合には、エンジンシ リンダの排気出口と給気室との間に排気緩衝器または貯蔵手段を設けるのが最良 であるが、制御すべき排気を給気室に位相供給する必要があり、すなわち給気室 にはそれぞれの場合行程割合およびコンプレツサのエネルギ要求に応して各場合 につき排気緩衝器からの排気量が供給される。この場合、一方の給気室における 圧縮行程と、対応するエンジンシリンダの給気行程との直接的もしくはその他の 同期を得ることができる。

父ジンと給気ピストンとの運動の同期を得る場合には、排気過給機において排気 パルスを制御する手段を設りることかできる。

特定の要件に応して、給気室１８の排気側に大口弁および／または出Ｌ１弁を装 着することができる。給気室１８の排気側の制御ｉＪさらに電子的とすることが でき、この場合、当業者はエンジンの操作データを電子入力するための公知手段 と前記過給機と過給機の作動を最適化するような他の設備とを利用することがで き、これらの因子はガソリンエンジンの場合には、ノッキング防止制御またはＮ ＯＸ値の制御を含み、これらにつき詳細にここで説明する必要はない。この最適 化・「段は、さらに排気ガスにおける給気手段で生した背圧を最適化することに より行われる。電子自動制御装置は駆動装置の効率および挙動ならびにコストに 有利となる。

エンジンの設計に応して、さらに詳細にはその最大速度に応じて、過給機を複数 対の４気筒エンジンのシリンダと組み合せるか、或いは２気筒エンジンの多数の シリンダと組み合１！るのが有利である。多気筒エンジンの場合、さらに好まし くは多数のエンジンシリンダからの排気を共通の排気マニホールドに移送し、次 いでこれを同時的に圧力均衡容器および緩衝器として作用させる。この点におい て、経済的には大型エンジンの多数の給気室１８を単一の排気マニホールドまた はコレクタから供給するのが良好である。しかしながら、特に有利には、所望設 計のエンジンにおける別々のエンジンシリンダ、或いは任意の数のシリンダにお いて直接的または個々の同時もしくは後過給を上記のように有利に操作すること ができる。

上記の「同時過給」および「直接向後過給」の方法において、エンジンピストン の運動と過給機の運動との間の同期が重要である。しかしなから、これはエンジ ンの運動と過給機の運動との間の位相を変１ヒさ甲ても　この割合を調整するこ とができる。さらに、これ（」）：とえば第３図に見られろように、機械駆動式 過給機の速度調整につき有利である。何故なら、これは機械過給機の場合に関連 する速度制御を行程の変化、回転速度の調整または圧縮空気の吹き出しにより省 略しうるからである。

第３図に示した過給機６７は第２図における排気駆動式過給機４２とは、排気室 ６３が存在せず、かつピストン棒４５を接続棒６９によりクランク７１と接続し た点において相違し、この部分は一般に参照符号１００で示したヘルド駆動を介 してエンジンクランク軸３９により駆動することができ、ヘルド駆動１００はエ ンジンクランク軸３９と加熱器６７を駆動するのに使用されるクランク７１との 間の位相を変化させる装置を備える。この装置を以下詳細に第８図および第９図 を参照して説明する。

「直接向後過給」の場合、過給機６７の上死点をエンジンシリンダ３４の所望の 膨張点に正確に一致するよう調時した時ψみ、エンジンシリンダ３４において充 分な給気が達成される（第２図）。

第３図に示した過給機６７に空気入口および空気出口を備えた上方端壁部を設け 、この空気入口とできれば空気出口とにそれぞれ逆止弁を設ければ、その結果簡 単に第２の給気室を形成することができる。最良には、これら給気室のそれぞれ をエンジンの空気入口の各半分と接続する。このようにして多気筒エンジンの場 合に−ｍＭ−Ｑ著となるような給気パルスの相互干渉を有利に減少させることが できる。

第１図に示したベルト駆動機１００はヘルド１１０を備え、これば好ましくは歯 付ヘルドの形態であって、全部で４個のプーリ、すなわち駆動プーリ１１４と出 力プーリ１１２とこれら出力プーリ】１２と駆動プーリ１１４との間のヘルド移 動方向で見たプーリ１２０との周囲を走行し、前記プーリ１２０はヘルドの運動 方向に対し垂直方向の位置を調整することができる。さらにプーリ１２２を設り 、これを駆動プーリ１１４と出力プーリ１］２との間に設置し、ベルト移動方向 に対し垂直方向の位置をに周整することができる。この即用で、プーリ１２０は ヘルドの戻り部１１６と係合し、ブー１月２２はヘルド１１ｏの駆動走行部１１ ８に存在する。この配置は、プーリ１２０をばね１２４によりベルｌ−１１０に 対し押圧して所望のへルトテンンヨンを保持しうるので便利である。プーリ１２ ０をヘルドの移動方向に対し７垂直方向に若干移動さセ、これをプーリ１２２の 調整なしに行ないうるので、駆動部におけるプーリ１２０の配置は駆動部の長さ の僅かな未調整変化によって駆動プーリ】１４と被動プーリ１１２とが一様に走 行しないようにすることができろ。

他方、プーリ１２２は、ヘルド１１０の移動方向に対し垂直方向の位置に正確に 調整することができる。たとえば、プーリ１２２をこの目的でピストン棒１２６ に装着し、これをシリンダ１２８内で摺動するピストン１３０に接続し、このピ ストン１３０の両側を液圧作動させ、すなわちシリンダ１２８とピストン１３０ とからなる復動式液圧シリンダとしてプーリ１２２の位置を正確に調整すること ができる。この種の液圧操作は、たとえば自動車またはそのＩＣエンジンの運転 データのような外ｆｔＢバラメークに応してヘルド駆動の位相を調整する簡単な 方法を与える。

プーリ１２２を反り１方向に運動させれば、ヘルドの駆動部１１８は徐々にその 長さを減少して、真直に沖びた状態となる。この配置は、たとえば調整自在なプ ーリ］２２の１端部位置において一方の駆動ｒｉ＋＋ｔ＋ａもしくは１１８がゝ 呻び、かつ他方の駆動部１１８もしくは１１６が直線状態からできるだけ変位し 、すな４ わち屈曲するような２つの実施例に見られる。この状態を考慮して、プーリ】２ ０および１２２の位置に関し、変更も可能である。たとえば、第７図において、 プーリ１２０を他方のヘルド側に設けることもでき、この場合他方のヘルド側で 操作し、駆動部１１６を伸長状態から外して、左方向でなく右方向へ移動させる 。第７図の配置において、ばね１２４はプーリ１２２の設定運動をバランスする 。第８図の実施例において、これは必要でなく、より小さいかつ硬質のばねを使 用することができる。

第８図に示した実施例において、ピストン棒１２６を軸受部材１３２に接続し、 プーリ１２２を固定軸支する。プーリ１２０をスライド１３４に軸支し、このス ライド′を軸受部材１３２においてベルト１１０の運動方向に対し横方向に所定 距離だけ移動さこの目的で収容することができる。スライド１３４を軸受部材１ ３２にばね１３８を介して支持する。一般に、このばねはベル＋４１０を所望の 緊張下に保つ目的を有する。

好ましくは、過給機２６もしくは６４には、隔壁２ｏもしくは４１の運動を緩衝 する手段、たとえば液圧手段などを設ける。

Ｆｉｇ、　１ Ａ２ 国際調査報告

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．変位過給ＩＪ！からの予備圧縮された空気を熱交換により冷却し、次いで所 望の給気圧力に達するまで膨張させるようなＩＣ１４関のシリンダ中へ給気を導 入する方法において、変位過給機のピストンの排出連動を供給すべきエンジン、 シリンダのピストン運動と同期さセで、過給機から排出された空気を直接に各エ ンジンシリンダ中へ移送することを特徴とする給気の導入方法。 ２、膨張をエンジンシリンダで行なうことを特徴とする請求　。 の範囲第１項記載の方法。 ３、エンジンと過給機との間の連動の同期を予備決定し、かつ変化させないこと を特徴とする請求の範囲第２項記載の方法。 ４、排気駆動式変位過給機において変位給気波のリズムを自５、膨張の開始をエ ンジンシリンダにおける大口弁の早期の閉鎖により行なうことを特徴とする請求 の範囲第４項記載の方法。 ６、閉鎖時点を永久設定することを特徴とする請求の範囲第５項記載の方法。 ７、閉鎖時点を調整することを特徴とする請求の範囲第５項記載の方法。 ８、膨張の開始および／またはエンジンシリンダにおける給気の速度の調整を、 エンジンのピストン運動と過給機ピストンの運動との間の位相を変化させて行な うことを特徴とする請求の範囲第２項記載の方法。 ９、給気速度をさらに調整することを特徴とする請求の範囲第８項記載の方法。 １０、エンジンシリンダにおける給気の膨張開始を、過給機ヒストンの行程の終 点となるように調時することを特徴とする請求の範囲第８項乃至第９項のいずれ かに記載の方法。 １１、エンジンシリンダにおける空気の１部を過給機ピストンの行程の終りに過 給機中へ返送することを特徴とする請求の範囲第１０項記載の方法。 １２、給気の１部をエンジンピストンの運動により吸入することを特徴とする請 求の範囲第６項もしくは第７項または第１０項もしくは第１１項記載の方法。 １３、エンジンピストンの運動により吸入された給気の１部を直接に過給機に流 過させることを特徴とする請求の範囲第１２項記載の方法。 １４、エンジンピストンの運動により吸入された給気の１部を迂回路を介して過 給−機に供給することを特徴とする請求の範囲第１２項記載の方法。 １５、排気駆動変位過給機を使用するに際し、エンジンピストンの運動と過給機 ピストンの運動との位相変化を過給機の排気側に作用する調整自在な制御により 行なうことを特徴とする請求の範囲第１０項、第１２項、第１３項または第１４ 項記載の方法。 】６８機械駆動式変位過給機を使用するに際し、エンジンピストンの運動と過給 機ピストンの運動との間の位相変化をヘルド駆動により行ない、その駆動軸をそ の出力軸に対し回転させうろことを特徴とする請求の範囲第１Ｏ項、第１１項、 第１３項または第１４項記載の方法。 １７、自然排気ガスパルスの強さを、たとえばチョークのような過給機の排気側 に設けた付加手段により高めることを特１７ 徴とする請求の範囲第４項記載の方法。 １８、空気速度と膨張の開始とを独立して行なうため、過給（幾の掃引容稍を過 給機、空気ダクト、熱交換器およびエンジンシリンダのデッドスペースを考慮し て相応に変化させることを特徴とする請求の範■第１０項またば第１１項記載の 方法。 １９、過給機の圧縮行程を調整自在な力によって妨げることを特徴とする請求の 範囲第４項記載の方法。 ２０、膨張を熱交換器とエンジン入口との間で生せしめることを特徴とする請求 の範囲第１項記載の方法。 ２１’、Ｉｉｆ気の膨張エネルギをエンジンクランク軸に供給することを特徴と する請求の範囲第２０項記載の方法。 ２２、給気の膨張エネルギを過給機に供給することを特徴とする請求の範囲第２ ０項記載の方法。 ２３　機械駆動式変位過給機を使用するに際し７、給気波のリズムをエンジンの クランク軸により決定することを特徴とする請求の範囲第３項記載の方法。 ２４、エンジンシリンダにおける給気の膨張開始を給気ピストンの行程の終点に より決定することを特徴とする請求の範囲第４項、第１７項または第１９項記載 の方法。 ２５、エンジンシリンダにおける空気の１部を、過給機ピストンの行程が終了し た後に過給機へ返送することを特徴とする請求の範囲第２４項記載の方法。 ２６、給気用の熱交換器を介してエンジンの空気入口と直接に接続された変位過 給機を備えてなる請求の範囲第２項記載の方法に使用するｒｃ機関にお釈て、こ の変位過給機のヒストンの排出運動を供給すべきエンジンシリンダにおけるピス トンの運動と同期させる装置を備え、さらにエンジンピストンが下死点に達する 前に各エンジンシリンダ゛の充気相を終了させる装置を備えることを特徴とする ＩＣ機Ｉ■。