JPS6046174B2 - 内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシ−ト用Ｃｏ基合金 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、きわめて高い高温硬さを有し、しかも耐熱
衝撃性および耐酸化鉛腐食性にすぐれ、かつ酸素アセチ
レン肉感溶接の実施も可能な、特に内燃機関のエンジン
バルブおよびバルブシートの製造に際して、肉感溶接用
として、またこれら部材の鋳物用として使用するのに適
したＣｏ基合金に関するものである。

従来、内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシートの
製造に関し、例えばこれらの部材を肉感溶接により製造
するのに際しては、アメリカ溶接協会規格５．１３ＲＣ
ｏＣｒ−Ａ（Ｃ：０．９〜１．４％、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ：３．０〜６．０％、Ｃｒ
：２６〜３２％、Ｎｉ：３．０％以下、Ｆｅ：３．０％
以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｏおよび不可避不純物：
残り）や、同５．１３ＲＣｏＣｒ−Ｂ（Ｃ：１．２〜１
．７％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｗ
：７．０〜９．５％、Ｃｒ：２６〜３２％、Ｎｉ： ３
．０％以下、Ｆｅ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下
、Ｃｏおよび不可避不純物：残り、以上重量％、なお、
以下％はすべて重量％を意味する）などのＣｏ基合金（
以下従来Ｃｏ基合金という）が多く使用されてきた。

一方、近年、内燃株間のエンジンの高性能化がはかられ
るようになるにしたがつて、エンジンバルブやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求され
るようになつてきており、一般に、いずれも肉感溶接状
態で、温度：８０００Ｃにおけるビッカース硬さが２８
５以上の高温硬さ、温度：７０Ｏ゜Ｃにル分間保持した
後、水冷の操作を繰返し行なつた場合、肉感溶接部に割
れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、および温度：９１５℃に加熱した溶融酸化鉛中に１
時間浸漬した後の重量減がＯ、０９ｇ／ｄ／ｈｒ以下の
耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されているように
なつている。

また、これらの特性は鋳造により製造された内燃機関の
エンジンバルブ鋳物やバルブシート鋳物に対しても同様
に要求されることは勿論である。しかしながら、上記の
従来Ｃｏ基合金は、高温硬さの点で、上記要求条件を満
足するものの、耐熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性につい
ては、これを満足する性質をもたず、したがつて高性能
エンジンのエンジンバルブやバルブシートの製造に際し
て、肉感溶接用として、またこれら部材の鋳物用として
使用した場合に十分満足する使用寿命を示さないのが現
状である。

また、上記の従来Ｃｏ基合金は、世界的に資源の少ない
Ｃｏを多量に含有するため、省資源的および経済的観点
から使用に供することが困難になりつつある。

そこで、最近、アメリカ溶接協会規格 ５．１３ＲＮｉＣｒ−Ａ（Ｃ：０．３〜０．６％、Ｃｏ
： １．５％以下、Ｃｒ：８．０〜１４．０％、Ｆｅ：
１．２５〜３．２５％、Ｂ：２．０〜３．０％、Ｓｉ
：１．２５〜３．２５％、Ｎｉおよび不可避不純物：残
り）や、同５．１３ＲＮｉＣｒ−Ｂ（Ｃ：０．４〜０．
８％９Ｃｏ：１．２５％以下９Ｃｒ：１０．０〜１６．
０％、Ｆｅ：３．０〜５．０％、Ｂ：２．０〜４．０％
、Ｓｉ：３．０〜５．０％、Ｎｉおよび不可避不純物：
残り）、さらにイートナイト （ＥＡＴＯＮＩＴＥ；
Ｃ：２．０〜２．７５％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｃｏ：
９．０〜１１．０％、Ｃｒ：２７．０〜３１．０％、Ｆ
ｅ：８．０％以下、Ｗ： １４．０％以下、Ｎｉ：３７
．０〜４１．０％）などのＣｏ含有量の低いＮｉ基合金
（以下従来Ｎｉ基合金という）が注目されつつあるが、
これらの従来Ｎｉ基合金においでも、高温硬さ、耐熱衝
撃性、および耐酸化鉛腐食性に関し’て、上記の要求条
件を必すしも満足するものではなく、なかでも特に酸素
アセチレンによる肉感溶接が困難であり、ＴＩＧ溶接に
よらなけれは肉感溶接を実施することができないという
問題点がある。

ところで、例えば内燃機関のエンジンパルプを肉感溶接
により製造するに際しては、例えは巾：３ｗｎ、深さ：
１−の狭い部分に一層肉感溶接で高い硬さを保持した肉
感溶接部を形成する必要があり、この場合母材の溶け込
み（１％）の少ない酸・素アセチレン肉感溶接が適して
おり、一方ＴＩＧ溶接では母材の溶け込み（１０％）が
多いために、肉感溶接部に所定の高い硬さを確保するに
は２〜３層以上の肉感溶接が必要となることから、適さ
ないものである。

１．６％，Ｗ：５．０〜２０％，Ｃｒ：２０〜４０％，
Ｚｎ：０．００１〜０．３５％，Ｎｉ：２５〜４５％を
含有し、さらにＦｅ：１．０〜３０％と、ＭＯ：０．１
〜９，０％と、Ｔｉ，Ｔａ，およびＮｂのうちの１種ま
たは２種以上：０．０１〜１．８％を含有し、残りがＣ
Ｏおよび不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
することを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび
バルブシート用ＣＯ基合金。

発明の詳細な説明 この発明は、きわめて高い高温硬さを有し、しかも耐熱
衝撃性および耐酸化鉛腐食性にすぐれ、かつ酸素アセチ
レン肉盛溶接の実施も可能な、特に内燃機関のエンジン
バルブおよびバルブシートの製造に際して、肉盛溶接用
として、またこれら部材の鋳物用として使用するのに適
したＣＯ基合金に関するものである。

従来、内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシートの
製造に関し、例えばこれらの部材を肉盛溶接により製造
するのに際しては、アメリカ溶接協会規格５．１３ＲＣ
０Ｃｒ−Ａ（Ｃ：０．９〜１．４％，Ｓｉ：２．０％以
下，Ｍｎ：１．０％以下，Ｗ：３．０〜６．０％，Ｃｒ
：２６〜３２％，Ｎｉ：３．０％以下，Ｆｅ：３．０％
以下，ＭＯ：１．０％以下，ＣＯおよび不可避不純物：
残り）や、同５．１３ＲＣ０Ｃｒ−Ｂ（Ｃ：１．２〜１
．７％，Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下，Ｗ
：７．０〜９．５％，Ｃｒ：２６〜３２％，Ｎｉ：３．
０％以下，Ｆｅ：３．０％以下，ＭＯ：１．０％以下，
ＣＯおよび不可避不純物：残り，以上重量％，なお、以
下％はすべて重量％を意味する）などのＣＯ基合金（以
下従来ＣＯ基合金という）が多く使用されてきた。

一方、近年、内燃機関のエンジンの高性能化がはかられ
るようになるにしたがつて、エンジンバルブやバルブシ
ートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求され
るようになつてきており、一般に、いずれも肉盛溶接状
態で、温度：８００′Ｃにおけるビッカース硬さが２８
５以上の高温硬さ、温度：７００゜Ｃに１紛間保持した
後、水冷の操作を繰返し行なつた場合、肉盛溶接部に割
れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、および温度：９１５℃に加熱した溶融酸化鉛中に１
時間浸漬した後の重量減が０．０９ｇ／ｄ／Ｈｒ以下の
耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されているように
なつている。

また、これらの特性は鋳造により製造された内燃機関の
エンジンバルブ鋳物やバルブシート鋳物に対しても同様
に要求されることは勿論である。しかしながら、上記の
従来ＣＯ基合金は、高温硬さの点で、上記要求条件を満
足するものの、耐熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性につい
ては、これを満足する性質をもたず、したがつて高性能
エンジンのエンジンバルブやバルブシートの製造に際し
て、肉盛溶接用として、またこれら部材の鋳物用として
使用した場合に十分満足する使用寿命を示さないのが現
状である。

また、上記の従来ＣＯ基合金は、世界的に資源の少ない
ＣＯを多量に含有するため、省資源的および経済的観点
から使用に供することが困難になりつつある。

そこで、最近、アメリカ溶接協会規格 ５．１３ＲＮｉＣｒ−Ａ（Ｃ：０．３〜０．６％，ＣＯ
：１．５％以下，Ｃｒ：８．０〜１４．０％，Ｆｅ：１
．２５〜３．２５％，Ｂ：２．０〜３．０％，Ｓｉ：１
．２５〜３．２５％，Ｎｉおよび不可避不純物：残り）
や、同５．１３ＲＮｉＣｒ−Ｂ（Ｃ：０．４〜０．８％
，ＣＯ：１．２５％以下，Ｃｒ：１０．０〜１６．０％
，Ｆｅ：３．０〜５．０％，Ｂ：２．０〜４．０％，Ｓ
ｉ：３．０〜５．０％，Ｎｉおよび不可避不純物：残り
），さらにイートナイト （ＥＡＴＯＮＩＴＥ；Ｃ：２
．０〜２．７５％，Ｓｉ：１．０％以下，ＣＯ：９．０
〜１１．０％，Ｃｒ：２７．０〜３１．０％，Ｆｅ：８
．０％以下，Ｗ：１４．０％以下，Ｎｉ：３７．０〜４
１．０％）などのＣＯ含有量の低いＮ１基合金（以下従
来Ｎｉ基合金という）が注目されつつあるが、これらの
従来Ｎｉ基合金においでも、高温硬さ，耐熱衝撃性，お
よび耐酸化鉛腐食性に関し・て、上記の要求条件を必ず
しも満足するものではなく、なかでも特に酸素アセチレ
ンによる肉盛溶接が困難であり、ＴＩＧ溶接によらなけ
れば肉盛溶接を実施することができないという問題点が
ある。

ところで、例えば内燃機関のエンジンバルブを肉盛溶接
により製造するに際しては、例えは巾：３ｗｎ，深さ：
１朗の狭い部分に一層肉盛溶接で高い硬さを保持した肉
盛溶接部を形成する必要があり、この場合母材の溶け込
み（１％）の少ない酸・素アセチレン肉盛溶接が適して
おり、一方ＴＩＧ溶接では母材の溶け込み（１０％）が
多いために、肉盛溶接部に所定の高い硬さを確保するに
は２〜３層以上の肉盛溶接が必要となることから、適さ
ないものである。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブやバルブシー
トに要求される高温硬さ，耐熱衝撃性，および耐酸化鉛
腐食性を備え、しかもＣＯ含有量が低く、さらに酸素ア
セチレン肉盛溶接の適用も可能な合金を得べく研究を行
なつた結果、Ｃ：１．０〜３．５％，Ｓｊ：０．１〜２
．０％，Ｍｎ：０．１〜１．６％，Ｗ：５．０〜２０％
，Ｃｒ：２０〜４０％，Ｚｎ：０．００１〜０．３５％
，Ｎｉ：２５〜４５％を含有し、さらに必要に応じてＦ
ｅ：１．０〜３０％，ＭＯ：０．１〜９．０％，Ｔｉ，
Ｔａ，およびＮｂのうちの１種または２種以上：０．０
１〜１．８％とからなる群のうちの１種または２種以上
を含有し、残りがＣＯと不可避不純物からなる組成を有
するＣＯ基合金は、きわめて高い高温硬さ、すぐれた耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性を有し、かつ鋳物用とし
ては勿論のこと、酸素アセチレン肉盛溶接用としても使
用することができ、しかもこのＣＯ基合金を、特に高性
能エンジンのエンジンバルブおよびバルブシートの製造
に使用した場合には著しくすぐれた性能を発揮，すると
いう知見を得たのである。

したがつて、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであつて、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定
した理由を説明する。

（ａ）Ｃ Ｃ成分には、Ｃｒ，Ｗ，ＭＯ，Ｔｉ，Ｎｂ，およびＴａ
と炭化物を形成して常温および高温硬さを向上させる作
用があるが、その含有量が１．０％未満では前記作用に
所望の向上効果が得られず、一方３．５％を越えて含有
させると、耐熱衝！撃性が低下するようになることから
、その含有量を１．０〜３．５％と定めた。

（ｂ）Ｓ１ 所望の脱酸効果，鋳造性，肉盛溶接性、および湯流れ性
を確保するためには最低０．１％の含５有が必要であり
、一方２．０％を越えて含有させてもよソー層の改善効
果は期待できないことから、その含有量を０．１〜２．
０％と定めた。

（ｃ）ＭｎＭｎ成分には脱酸、脱硫作用のほか、肉盛溶
１接性を向上させる作用があり、特にＺｎとの複合効果
によつてその作用が顕著になるが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１６
％を越えて含有させると肉盛溶接性が低下するようにな
ることから、その含有量を０．１〜１．６％と定めた。

（ｄ）Ｗ Ｗ成分には、素地に固溶して、これを強化し、かつ炭化
物を形成して、合金の高温硬さおよび高温強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方２０％を越えて含有させ
ると、肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることか
ら、その含有量を５〜２０％と定めた。

（ｅ）Ｃｒ Ｃｒ成分には、素地に固溶して、それを強化し、もつて
合金の高温硬さおよび耐酸化性を向上させる作用がある
が、その含有量が２０％未満では前記作用の所望の向上
効果を確保することができず、一方４０％を越えて含有
させると、合金が脆化するようになることから、その含
有量を２０〜４０％と定めた。

（ｆ）Ｚｎ Ｚｎ成分には、脱酸作用および清浄作用があるほか、Ｍ
ｎとの共存により、特に酸素アセチレン肉盛溶接におい
てすぐれた溶接性を発揮し、かつ耐酸化鉛腐食性、並び
にバナジウムおよび硫黄化合物に対する耐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が０．００１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方０．３５％を越
えて含有させると、耐酸化性および高温硬さが低下する
ようになると共に脆化し、かつ合金溶製時におけるＺｎ
の添加含有に際して激しい反応を伴い実用的でないこと
から、その含有量を０．００１〜０．３５％と定めた。

（ｇ）ＮｉＮｉ成分は、オーステナイト地を安定化し、
かつＣｒと共に耐酸化鉛腐食性および耐酸化性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が２５％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方４５％を越えて含有さ
せてもよソー層の改善効果は期待できず、コスト上昇を
まねくことから、その含有量を２５〜４５％と定めた。

（ｈ）Ｆｅ Ｆｅ成分には、合金の耐熱衝撃性をさらに一段と向上さ
せる作用があるので、特にすぐれた耐熱衝撃性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が１
％未満では、所望の耐熱衝撃性向上効果が得られず、一
方３０％を越えて含有させると、高温硬さが低下するよ
うになり、温度：８００℃におけるビッカース硬さ：２
８５以上を保持することができなくなることから、その
含有量を１〜３０％と定めた。

（１）ＭＯＭＯ成分には、合金の高温硬さをさらに一段
と向上させる作用があるので、特によソー層の高温硬さ
を必要とする場合に、選択的に含有されるが、その含有
量が０．１％未満では、所望の高温硬さ向上効果を得る
ことができず、一方９％を越えて含有させると、合金の
靭性および耐酸化鉛腐食性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．１〜９％と定めた。

（ｊ）Ｔｉ，ＴａおよびＮｂ これらの成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制し、
かつＭｃ型炭化物および窒化物を形成して、高温強度を
向上させる作用があるので、特に高い高温強度を合金に
付与する必要がある場合に選択的に含有されるが、その
含有量が０．０１％未満では所望の高温強度向上効果を
得ることができず、一方１．８％を越えて含有させると
、酸化物の成生が著しくなつて、肉盛溶接性が劣化する
ようになることから、その含有量を０．０１〜１．８％
と定めた。

つぎに、この発明のＣＯ基合金を実施例により比較例と
対比しながら説明する。

実施例 通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成をもつた合金溶湯を調製し、真空吸上鋳造によつて、
それぞれ直径：４．８Ｔｆ０ｆＬφを有する本発明合金
１〜３２，比較合金１〜１５，および従来合金１，２を
それぞれ製造した。

なお、比較合金１〜１５は、いずれも構成成分のうちの
いずれかの成分がこの発明の範囲から外れた組成をもつ
ものであり、これに該当する成分含有量に※印を付した
。

ついで、この結果得られた本発明合金１〜３２，比較合
金１〜１５，および従来合金１，２を溶接棒として用い
、（０２＋Ｃ２Ｈ２）ガス自動溶接機を使用して、直径
：１２０Ｔ０ｎφ×厚さ：２０？の寸法をもつたステン
レス鋼（ＪＩＳ●ＳＵＳｌ６）製台金の面に、外径：１
００７０１１７！φ×幅：２０７Ｔｒｍ×厚さ：５蒜の
円環状ビードを一層肉盛溶接した。

この結果形成された上記円環状ビードについて、常温に
おける罎ンクウエル硬さ（Ｃスケール）および温度：８
００゜Ｃにおけるビッカース硬さを測定すると共に、前
記円環状ビードを形成した台金に対して、温度：７００
′Ｃに加熱して１紛間保持水冷の操作を繰り返し行ない
、前記円環状ビードに割れが発生するまでの前記操作回
数を測定する耐熱衝撃性を行なつた。

また、同様に形成した直径：１５順φ×長さ：１０『の
肉盛材より直径：１２順φ×高さ：１２噸の寸法をもつ
た試験片を削り出し、温度：９１５℃に加熱した溶融酸
化鉛：４０ｙ中に前記試験片を１時間浸漬した後、その
重量減を測定する高温腐食試験（耐酸化鉛腐食性試験）
を行なつた。

さらに、酸素アセチレンガスを用い、長さ：５０？×幅
：２５ＷｒＩｆＬ×厚さ：５ｗｎの寸法をもつた軟鋼（
ＪＩＳ−ＳＳ４ｌ）製台金の表面にビードを一層肉盛溶
接し、その肉盛溶接状況と前記ビードの表面性状を観察
した。

これらの結果を第１表に合せて示した。なお、酸素アセ
チレン肉盛溶接試験においては、従来合金１と同等の最
も良好なビードが得られた場合を◎印、これに準する従
来訃金２と同等のビードが得られた場合をＯ印、肉盛溶
接時に火花やガスの発生が見られ、かつ表面に気孔が存
在するビードが形成された場合をＸ印で表わし、それぞ
れ評価した。

第１表に示される結果から明らかなように、本発明合金
１〜３２は、いずれも従来合金１，２に比して一段とす
ぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性，および耐酸化鉛腐食性を
示し、しかもこれらの特性値は高性能エンジンのエンジ
ンバルブおよびバルブシートに要求される特性条件を完
全に余裕をもつて満足するものてあり、さらにＮｌを比
較的多量に含有するにもかかわらず、Ｎｉを含有しない
従来合金１，２と同等にきわめて良好な状態で酸素・ア
セチレン肉盛溶接を実施することができるのである。

これに対して、構成成分のうちのいずれかの成分の含有
量がこの発明の範囲から外れた組成を有する比較合金１
〜１５においては、常温および高温硬さ，耐熱衝撃性，
並びに耐酸化鉛腐食性のうちの少なくともいずれかの性
質が劣つたものになつており、特にＭｎ．ｌ５Ｚｎの含
有量がこの発明の範囲から外れた比較合金４，５，並び
にＴｉ，Ｔａ，およびＮｂのそれが外れた比較合金１３
〜１５は、良好な酸素アセチレン肉盛溶接を実施するこ
とができないものであつた。

なお、上記実施例では、この発明のＣＯ基合金を肉盛溶
接用として使用した場合について述べたが、これを鋳物
用として使用しても、肉盛溶接の場合と同様にすぐれた
特性を示すことは勿論である。

上述のように、この発明のＣＯ基合金は、高い高温硬さ
、すぐれた耐熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性を有し、か
つ酸素アセチレン肉盛溶接にも使用することができる特
性を有するもので、内燃機関、特に高性能エンジンのエ
ンジンバルブおよびバルブシートの製造に肉盛溶接用と
して、またこれら部材の鋳物用として使用した場合、こ
れら部材は著しくすぐれた性能を発揮するようになるな
どの工業上有用な特性を有するのである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物
   からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
   内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシート用Ｃｏ基
   合金。 ２ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＦｅ：１．０〜３０％を
   含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成（
   以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエン
   ジンバルブおよびバルブシート用Ｃｏ基合金。 ３ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＭｏ：０．１〜９．０％
   を含有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成
   （以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエ
   ンジンバルブおよびバルブシート用Ｃｏ基合金。 ４ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＴｉ、Ｔａ、およびＮｂ
   のうちの１種または２種以上：０．０１〜１．８％を含
   有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成（以
   上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
   ンバルブおよびバルブシート用Ｃｏ基合金。 ５ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＦｅ：１．０〜３０％お
   よびＭｏ：０．１〜９．０％を含有し、残りがＣｏおよ
   び不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有するこ
   とを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよびバルブ
   シート用Ｃｏ基合金。 ６ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＦｅ：１．０〜３０％と
   、Ｔｉ、Ｔａ、およびＮｂのうちの１種または２種以上
   ：０．０１〜１．８を含有し、残りがＣｏおよび不可避
   不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴
   とする内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシート用
   Ｃｏ基合金。 ７ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＭｏ：０．１〜９．０％
   と、Ｔｉ、Ｔａ、およびＮｂのうちの１種または２種以
   上：０．０１〜１．８％を含有し、残りがＣｏおよび不
   可避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを
   特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシー
   ト用Ｃｏ基合金。 ８ Ｃ：１．０〜３．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．６％、Ｗ：５．０〜２０％、Ｃｒ：
   ２０〜４０％、Ｚｎ：０．００１〜０．３５％、Ｎｉ：
   ２５〜４５％を含有し、さらにＦｅ：１．０〜３０％と
   、Ｍｏ：０．１〜９，０％と、Ｔｉ、Ｔａ、およびＮｂ
   のうちの１種または２種以上：０．０１〜１．８％を含
   有し、残りがＣｏおよび不可避不純物からなる組成（以
   上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
   ンバルブおよびバルブシート用Ｃｏ基合金。