JPS6043865B2 - ゴム弾性制振材の製造方法 - Google Patents
ゴム弾性制振材の製造方法Info
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- JPS6043865B2 JPS6043865B2 JP5500579A JP5500579A JPS6043865B2 JP S6043865 B2 JPS6043865 B2 JP S6043865B2 JP 5500579 A JP5500579 A JP 5500579A JP 5500579 A JP5500579 A JP 5500579A JP S6043865 B2 JPS6043865 B2 JP S6043865B2
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- JP
- Japan
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- rubber
- weight
- parts
- vibration damping
- damping material
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- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/3605—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by their material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は割振用のゴム弾性体の製造方法に関する。
振動エネルギーを吸収するための割振材はダンピング
材とも呼ばれ、その性能は吸収されたエネ ルギーの損
失の度合で比べられる。
材とも呼ばれ、その性能は吸収されたエネ ルギーの損
失の度合で比べられる。
割振効果はヤング率（Ｅ’）と損失係数（ｔａｎδ）と
の積で表わされる（宇佐美、大石両氏共著「ゴム材料の
選び方、使い方」オーム社）。これらＥ’、ｔａｎδは
温度と周波数の関数てある。割振材は周知のように広範
囲の分野で使用されており、適用機器の割振性に対応し
た割振効果を示す割振材が望まれてきた。このように要
求される割振効果が異なるときには、通常、異なつた種
類のゴム材料が用いられてきた。すなわち、大きい割振
効果をほしいときにはブチルゴム（ＩＩＲ）が、中くら
いのときにはスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）や、天
然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレン
ゴム（ＩＲ）をＳＢＲに混合したものが、割振効果の小
さいときにはＮＲＮＢＲＮＩＲがそれぞれ用いられてき
た。 本発明はかかる割振材に要求される割振効果の大
小に対応して、基本的なゴム組成は同一でありながら、
配合比を変えることや、伸展油、充てん”剤を加えるこ
とで種々の大きさの割振効果を実現しうる材料の製造方
法を提供しようとするものである。
の積で表わされる（宇佐美、大石両氏共著「ゴム材料の
選び方、使い方」オーム社）。これらＥ’、ｔａｎδは
温度と周波数の関数てある。割振材は周知のように広範
囲の分野で使用されており、適用機器の割振性に対応し
た割振効果を示す割振材が望まれてきた。このように要
求される割振効果が異なるときには、通常、異なつた種
類のゴム材料が用いられてきた。すなわち、大きい割振
効果をほしいときにはブチルゴム（ＩＩＲ）が、中くら
いのときにはスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）や、天
然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレン
ゴム（ＩＲ）をＳＢＲに混合したものが、割振効果の小
さいときにはＮＲＮＢＲＮＩＲがそれぞれ用いられてき
た。 本発明はかかる割振材に要求される割振効果の大
小に対応して、基本的なゴム組成は同一でありながら、
配合比を変えることや、伸展油、充てん”剤を加えるこ
とで種々の大きさの割振効果を実現しうる材料の製造方
法を提供しようとするものである。
割振材と同時にゴムのコンプライアンスを要求する分
野がある。
野がある。
たとえばレコードプレーヤのピ・ツクアツプカートリツ
ジ中の針は、振動系の共振が割振されていて、なおかつ
レコードの音溝を忠実になぞつて振動しなければならな
い。ＳＢＲ）ＮＲ）ＢＲＮＩＲ）あるいはエチレンプロ
ピレンゴム（ＥＰＤＭ）て制振性をあげようとすると、
カーボンを高充てんしなければならず、そのため硬度が
増し、オイルを高充てんしたとしても硬度を希望すると
ころまで低下させることができず、これらゴムのコンプ
ライアンスは小さい。ＩＩＲは、制振性が大きく、ゴム
のコンプライアンスも大きいため、上述のような用途に
合致していた。本発明の第２の目的は、ＩＩＲのように
制振性、コンプライアンスともに大きな制振材を提供す
ることである。
ジ中の針は、振動系の共振が割振されていて、なおかつ
レコードの音溝を忠実になぞつて振動しなければならな
い。ＳＢＲ）ＮＲ）ＢＲＮＩＲ）あるいはエチレンプロ
ピレンゴム（ＥＰＤＭ）て制振性をあげようとすると、
カーボンを高充てんしなければならず、そのため硬度が
増し、オイルを高充てんしたとしても硬度を希望すると
ころまで低下させることができず、これらゴムのコンプ
ライアンスは小さい。ＩＩＲは、制振性が大きく、ゴム
のコンプライアンスも大きいため、上述のような用途に
合致していた。本発明の第２の目的は、ＩＩＲのように
制振性、コンプライアンスともに大きな制振材を提供す
ることである。
さらにゴムの制振性の温度変化が小さいことを要求する
分野がある。たとえば、ピックアップカートリッジでは
、制振効果の温度変化、針のコンプライアンスの温度変
化が小さいことが望まれる。これまでピックアップカー
トリッジの制振材に用いられたＩＩＲは、後述するよう
に制振性の温度変化が大きいものであつた。本発明の第
３の目的は制振効果の温度変化の小さいゴム弾性体を提
供することにある。
分野がある。たとえば、ピックアップカートリッジでは
、制振効果の温度変化、針のコンプライアンスの温度変
化が小さいことが望まれる。これまでピックアップカー
トリッジの制振材に用いられたＩＩＲは、後述するよう
に制振性の温度変化が大きいものであつた。本発明の第
３の目的は制振効果の温度変化の小さいゴム弾性体を提
供することにある。
さらに、ＩＩＲは加硫時間が４紛から６０分を要し多数
の加圧成形機を要するという欠点があつた。
の加圧成形機を要するという欠点があつた。
本発明の第４の目的は、制振効果が適切で、柔かく、制
振効果の温度変化の小さいゴム弾性体を短時間で加圧成
形できるゴム弾性材を提供することにある。さらにＩＩ
Ｒの永久圧縮ひずみは９％以上と大きい欠点がある。本
発明の第５の目的は永久圧縮ひずみの小さいゴム弾性制
振材を提供することにある。
振効果の温度変化の小さいゴム弾性体を短時間で加圧成
形できるゴム弾性材を提供することにある。さらにＩＩ
Ｒの永久圧縮ひずみは９％以上と大きい欠点がある。本
発明の第５の目的は永久圧縮ひずみの小さいゴム弾性制
振材を提供することにある。
すなわち本発明は、制振効果が小さくＥ″、Ｔａｎδの
温度変化の小さいシリコーンゴムと、制振効果が大き．
く、Ｅ″、Ｔａｎδの温度変化も大きいＩＩＲのうち過
酸化物で加硫できる部分架橋型ブチルゴム（ＣＩＩＲ）
を基本組成にして、伸展油、充てん剤を配合することで
、目的に対応した制振効果を示す制振材を提供すること
である。
温度変化の小さいシリコーンゴムと、制振効果が大き．
く、Ｅ″、Ｔａｎδの温度変化も大きいＩＩＲのうち過
酸化物で加硫できる部分架橋型ブチルゴム（ＣＩＩＲ）
を基本組成にして、伸展油、充てん剤を配合することで
、目的に対応した制振効果を示す制振材を提供すること
である。
本発明において使用されるシリコーンゴムは、ジメチル
ポリシロキサン、メチルビニルポリシロキサン、メチル
フェニルビニルポリシロキサン、トリフルオロプロピル
メチルビニルシロキサン、メチルフェニルシリコーンか
らなる生ゴム、また・はこれらのポリマーを基本とし、
適度に補強性充てん剤などを添加含有させたゴムベース
であり、より望ましくはトリフルオロプロピルメチルビ
ニルシロキサンよりなる生ゴムに補強性シリカを配合し
たものである。
ポリシロキサン、メチルビニルポリシロキサン、メチル
フェニルビニルポリシロキサン、トリフルオロプロピル
メチルビニルシロキサン、メチルフェニルシリコーンか
らなる生ゴム、また・はこれらのポリマーを基本とし、
適度に補強性充てん剤などを添加含有させたゴムベース
であり、より望ましくはトリフルオロプロピルメチルビ
ニルシロキサンよりなる生ゴムに補強性シリカを配合し
たものである。
その市販品としては、たとえば東レシリコーン（株）の
「迅−４２２」ベース（補強性シリカを１６重量％含む
）、信越化学工業（株）の［ＦＥ２４ｌＵ」ゴムベース
がある。本発明において使用される、過酸化物で加硫で
きるブチルゴムとは、イソプレン、イソブチレンと２官
能性基のモノマーたとえばジビニルベンゼンからなるタ
ーポリマーで、その一部が部分的に架橋されているもの
である。その市販品としてｌは、たとえば米国ポリサー
社の「ＸＬ−２０」や「ＸＬ−５０」がある。また、シ
リコーンゴムとブチルゴムを同時に加硫できる過酸化物
には、ベンゾイルパーオキサイド、２◆４ジクロルベン
ゾイルパーオキサイド、−ジキユミールパーオキキサイ
ド、２・５ジメチル２・５ジ（ターシヤリブチルパーオ
キシ）ヘキサン、バラクロルベンゾイルパーオキサイド
、ジターシヤリブチルパーオキサイド、ターシヤリブチ
ルパーベンゾエートなどがある。
「迅−４２２」ベース（補強性シリカを１６重量％含む
）、信越化学工業（株）の［ＦＥ２４ｌＵ」ゴムベース
がある。本発明において使用される、過酸化物で加硫で
きるブチルゴムとは、イソプレン、イソブチレンと２官
能性基のモノマーたとえばジビニルベンゼンからなるタ
ーポリマーで、その一部が部分的に架橋されているもの
である。その市販品としてｌは、たとえば米国ポリサー
社の「ＸＬ−２０」や「ＸＬ−５０」がある。また、シ
リコーンゴムとブチルゴムを同時に加硫できる過酸化物
には、ベンゾイルパーオキサイド、２◆４ジクロルベン
ゾイルパーオキサイド、−ジキユミールパーオキキサイ
ド、２・５ジメチル２・５ジ（ターシヤリブチルパーオ
キシ）ヘキサン、バラクロルベンゾイルパーオキサイド
、ジターシヤリブチルパーオキサイド、ターシヤリブチ
ルパーベンゾエートなどがある。
望ましくは、揮発性、厚物成形の観点より、２・５ジメ
チル２・５ジ（ターシヤリブチルパーオキシ）ヘキサン
を主成分とするもの、たとえば東レシリコーン（株）の
ＲＣ−４、信越化学工業（株）の［Ｃ−８」である。シ
リコーンゴム（ＦＳ）と過酸化物で加硫できる部分架橋
型ブチルゴム（ＣＩＩＲ）とは任意の割合で配合するこ
とができる。
チル２・５ジ（ターシヤリブチルパーオキシ）ヘキサン
を主成分とするもの、たとえば東レシリコーン（株）の
ＲＣ−４、信越化学工業（株）の［Ｃ−８」である。シ
リコーンゴム（ＦＳ）と過酸化物で加硫できる部分架橋
型ブチルゴム（ＣＩＩＲ）とは任意の割合で配合するこ
とができる。
ただ、シリコーンゴムのみになると、種々のオイルを含
有することができなくなり、Ｔａｎδの大きくなる温度
が極端に低くなる。そして、ＣＩＩＲのみになると、シ
リコーンオイルを含有することができず、Ｔａｎδ、Ｅ
″の温度変化が大きくなる。このようなことから、ＦＳ
−ＣＩＩＲゴムベース中のＣＩＩＲの量は１０〜８鍾量
％であることが望ましい。加硫剤については、ゴムベー
スの総重量１００重量部に対して０．４〜４重量部の割
合で加える。
有することができなくなり、Ｔａｎδの大きくなる温度
が極端に低くなる。そして、ＣＩＩＲのみになると、シ
リコーンオイルを含有することができず、Ｔａｎδ、Ｅ
″の温度変化が大きくなる。このようなことから、ＦＳ
−ＣＩＩＲゴムベース中のＣＩＩＲの量は１０〜８鍾量
％であることが望ましい。加硫剤については、ゴムベー
スの総重量１００重量部に対して０．４〜４重量部の割
合で加える。
伸展油については、ゴムベースの総重量１００重量部に
対して２唾量部以下の割合で加える。これよりも多量の
伸展性を均一に分散させるのは困難てある。充てん剤に
ついては、補強性のものを用い、コムベースの１０睡量
部に対して６鍾量部以下の割合で加える。
対して２唾量部以下の割合で加える。これよりも多量の
伸展性を均一に分散させるのは困難てある。充てん剤に
ついては、補強性のものを用い、コムベースの１０睡量
部に対して６鍾量部以下の割合で加える。
伸展油、充てん剤には種々のものを併用することができ
る。
る。
以下、本発明のゴム弾性制振材について、実施例をあげ
て説明する。
て説明する。
以下の試験ならびに実施例における損失係数Ｔａｎδ、
ヤング率Ｅ″の測定には東用ボールドウイン（株）社製
の動的粘弾性測定装置ＶＩＢＲＯＮＤＤＶ−■を使用し
た。
ヤング率Ｅ″の測定には東用ボールドウイン（株）社製
の動的粘弾性測定装置ＶＩＢＲＯＮＤＤＶ−■を使用し
た。
この装置により、３．５Ｈｚ１１１Ｈｚ１３５Ｈｚ１１
１０Ｈｚの振動周波数のもとで−１１０℃から７０℃ま
でのＴａｎδ、Ｅ″の測定を行なつた。このデータをも
とに「周波数一温度換算則」により使用温度範囲、対象
周波数のもとでのＴａｎδ、ヤング率を推定した。反発
弾性の測定はＪＩＳ−Ｋ６３Ｏｌの規定に従つた。反発
弾性は試験片に衝撃を与えて変形させた場合の変形のエ
ネルギーに対応する、回復のエネルギーの占める割合を
意味し、損失係数Ｔａｎδと密接な関係があり、図に本
発明の制振材についての実測による関係を示している。
図から明らかなように、反発弾性の小さいものほど損失
係数Ｔａｎδが大きい。硬度の測定はスプリング式の硬
度計により測定した。
１０Ｈｚの振動周波数のもとで−１１０℃から７０℃ま
でのＴａｎδ、Ｅ″の測定を行なつた。このデータをも
とに「周波数一温度換算則」により使用温度範囲、対象
周波数のもとでのＴａｎδ、ヤング率を推定した。反発
弾性の測定はＪＩＳ−Ｋ６３Ｏｌの規定に従つた。反発
弾性は試験片に衝撃を与えて変形させた場合の変形のエ
ネルギーに対応する、回復のエネルギーの占める割合を
意味し、損失係数Ｔａｎδと密接な関係があり、図に本
発明の制振材についての実測による関係を示している。
図から明らかなように、反発弾性の小さいものほど損失
係数Ｔａｎδが大きい。硬度の測定はスプリング式の硬
度計により測定した。
スプリング式の硬化が大きいほどＥ″が大きいことに対
応する（日本ゴム協会編［ゴム試験法」日本コム協会、
昭和指年）。実施例の説明にあたり、ゴム弾性体の周波
数と温度の換算則のため一般的な記述が困難なので、温
度５換〜３５℃、周波数１００Ｈｚ１２０ｋＨＺを中心
におくようにした。
応する（日本ゴム協会編［ゴム試験法」日本コム協会、
昭和指年）。実施例の説明にあたり、ゴム弾性体の周波
数と温度の換算則のため一般的な記述が困難なので、温
度５換〜３５℃、周波数１００Ｈｚ１２０ｋＨＺを中心
におくようにした。
実施例１
トリフルオロプロピルメチルビニルシロキサン８４重量
部と１鍾量部の補強性のシリカからなるシリコーンゴム
ベース（ＦＳ）とＣＩＩＲ（ジイソブチレンへの溶解度
２０％のもの）とよりなるゴム配合をロールで混練し、
それに加硫剤としての２・５ジメチル２・５ジ（ターシ
ヤリブチルパーオキシ）ヘキサン（ＲＣ−４）を加え、
さらに混練した。
部と１鍾量部の補強性のシリカからなるシリコーンゴム
ベース（ＦＳ）とＣＩＩＲ（ジイソブチレンへの溶解度
２０％のもの）とよりなるゴム配合をロールで混練し、
それに加硫剤としての２・５ジメチル２・５ジ（ターシ
ヤリブチルパーオキシ）ヘキサン（ＲＣ−４）を加え、
さらに混練した。
配合組成は第１表のとおりである。混練後、１７０゜Ｃ
で１５０ｋ９１ｃｆ１に加圧成形して試験片を作り、動
的粘弾性を測定し、標準的な制振剤ブチルゴムと比較す
ると、第１表のようになつた。１００Ｈｚにおいても２
０ｋＨｚにおいてもＣＩＩＲの割合を大きくすれば、Ｔ
ａｎδの値が大きくなる。
で１５０ｋ９１ｃｆ１に加圧成形して試験片を作り、動
的粘弾性を測定し、標準的な制振剤ブチルゴムと比較す
ると、第１表のようになつた。１００Ｈｚにおいても２
０ｋＨｚにおいてもＣＩＩＲの割合を大きくすれば、Ｔ
ａｎδの値が大きくなる。
一方、ＦＳの割合が大きくなると、Ｅ″の値が大きくな
る。３５℃、２０℃および５℃におけるＴａｎδの変化
は、その温度範囲における最大と最小の比で１００Ｈｚ
のとき２．５８〜２．７６、２０ｋＨｚのとき１．２７
〜１．４４であるが、Ｅ″の変化は１００Ｈｚのとき１
．９５〜１０１２０ｋ圧のとき４．１〜１１．８と大き
いことがわかる。このため制振性の温度変化を小さくす
るためにはＴａｎδ、Ｅ″の温度変化を小さくする必要
があるが、この第２表の結果からも明らかなように、Ｅ
″の変化が著しいので、これを小さくすることが有効で
ある。また、第２表の結果からＦＳの割合を高めること
が有効であるといえる。３５Ｈｚにおけるゴム−ガラス
の転移点、Ｔａｎδの極大となる温度は、ＣＩＩＲの割
合が大きくなると、高い方へ移行することがいえる。
る。３５℃、２０℃および５℃におけるＴａｎδの変化
は、その温度範囲における最大と最小の比で１００Ｈｚ
のとき２．５８〜２．７６、２０ｋＨｚのとき１．２７
〜１．４４であるが、Ｅ″の変化は１００Ｈｚのとき１
．９５〜１０１２０ｋ圧のとき４．１〜１１．８と大き
いことがわかる。このため制振性の温度変化を小さくす
るためにはＴａｎδ、Ｅ″の温度変化を小さくする必要
があるが、この第２表の結果からも明らかなように、Ｅ
″の変化が著しいので、これを小さくすることが有効で
ある。また、第２表の結果からＦＳの割合を高めること
が有効であるといえる。３５Ｈｚにおけるゴム−ガラス
の転移点、Ｔａｎδの極大となる温度は、ＣＩＩＲの割
合が大きくなると、高い方へ移行することがいえる。
高周波の制振性を要するときには、３５Ｈｚの測定の結
果の上で説明すれば、より低温側が重要であるから、Ｆ
Ｓの割合が高いことが望ましいといえる。ブチルゴムの
Ｅ″は１００Ｈｚのとき２．７倍、２０ｋＨｚのとき２
４倍と、本発明のものと比べて大きく変化し、Ｔａｎδ
は１００Ｈｚのとき８．６４倍も変化している。
果の上で説明すれば、より低温側が重要であるから、Ｆ
Ｓの割合が高いことが望ましいといえる。ブチルゴムの
Ｅ″は１００Ｈｚのとき２．７倍、２０ｋＨｚのとき２
４倍と、本発明のものと比べて大きく変化し、Ｔａｎδ
は１００Ｈｚのとき８．６４倍も変化している。
このためＩＩＲでは１００ＨｚでＴａｎδの変化のため
、２０ｋ圧てＥ″の著しい変化のため、いずれの場、合
も制振性の温度変化の大きいことがわかる。それに比べ
て本発明のものは１００Ｈｚにおいても、２０ｋ圧にお
いても非常に改善されていることがわかる。（注１）使
用配合例 ＦＳ：ＬＳ４２２（東レシリコーン株式会
社） ＣＩＩＲ：ＸＬ２Ｏ（ポリサー社）
加硫剤：ＲＣ−４（東レシリコーン株 式会社）（
注２）配合割合は重量部 実施例２ ＦＳ７５重量部とＣＩＩＲ２５重量部とをロールで混練
し、加硫剤１．５重量部を加え、混練し、それにシリコ
ーンオイル（ＦＬｌＯＯ、信越化学工業（株）、パラフ
イニツクオイル（Ｐ−３００、共同石油（株））、ナフ
テニツクオイル（Ｒ−５０、Ｒ−１０００、共同石油（
株））、アロマテイツクオイル（ＪＳＯＡＲＯＭＡｌ日
本サンオイノレ）のいずれ力）一つの伸展油１唾量部を
加え、混練し１７０℃にて２００ｋ９１ｃｄに加圧して
試験片を作製した。
、２０ｋ圧てＥ″の著しい変化のため、いずれの場、合
も制振性の温度変化の大きいことがわかる。それに比べ
て本発明のものは１００Ｈｚにおいても、２０ｋ圧にお
いても非常に改善されていることがわかる。（注１）使
用配合例 ＦＳ：ＬＳ４２２（東レシリコーン株式会
社） ＣＩＩＲ：ＸＬ２Ｏ（ポリサー社）
加硫剤：ＲＣ−４（東レシリコーン株 式会社）（
注２）配合割合は重量部 実施例２ ＦＳ７５重量部とＣＩＩＲ２５重量部とをロールで混練
し、加硫剤１．５重量部を加え、混練し、それにシリコ
ーンオイル（ＦＬｌＯＯ、信越化学工業（株）、パラフ
イニツクオイル（Ｐ−３００、共同石油（株））、ナフ
テニツクオイル（Ｒ−５０、Ｒ−１０００、共同石油（
株））、アロマテイツクオイル（ＪＳＯＡＲＯＭＡｌ日
本サンオイノレ）のいずれ力）一つの伸展油１唾量部を
加え、混練し１７０℃にて２００ｋ９１ｃｄに加圧して
試験片を作製した。
これらの試験片の２０℃における硬度、−４００〜３５
℃における反発弾性を測定したところ、第３表のとおり
であつた。
℃における反発弾性を測定したところ、第３表のとおり
であつた。
オイル添加によりいずれも硬度が減少し（このことはＥ
″が小さくすることを意味する）、シリコーンオイルは
減少の程度が小さく、ナフテニツクオイルのうち流動点
の低いナフテニツクオイルＲ−５０（流動点−１７．５
℃）を使用したときの硬度の減少が著しい。
″が小さくすることを意味する）、シリコーンオイルは
減少の程度が小さく、ナフテニツクオイルのうち流動点
の低いナフテニツクオイルＲ−５０（流動点−１７．５
℃）を使用したときの硬度の減少が著しい。
アロマテイツクオイルは室温付近で反発弾性を２０％低
下させ（Ｔａｎδが大きくなり、制振性が強まる）、他
のオイルではこの効果がみられない。高域の制振性に関
係するのは、反発弾性の−１０℃以下のデータであるが
、シリコーンオイルを除く他のオイルではその流動点と
関連して反発弾性の極小値がみられる。
下させ（Ｔａｎδが大きくなり、制振性が強まる）、他
のオイルではこの効果がみられない。高域の制振性に関
係するのは、反発弾性の−１０℃以下のデータであるが
、シリコーンオイルを除く他のオイルではその流動点と
関連して反発弾性の極小値がみられる。
実施例３
ＦＳ２５重量部、ＣＩＩＲ７５重量部をロールで混練し
、加硫剤（ＲＣ−４）１．５重量部を加えて混練し、そ
れにシリコーンオイル（ＦＬ−１００）、パラフイニツ
クオイル（Ｐ−３００）、ナフテニツクオイル（Ｒ−５
０．．Ｒ−１０００）、アロマテイツクオイル（ＪＳＯ
ＡＲＯＭＡ）のいずれか一つの伸展油１鍾量部を加えて
混練し、１７０℃にて２００ｋ９１ｃＴ１に加圧加硫し
て試験片を作製した。
、加硫剤（ＲＣ−４）１．５重量部を加えて混練し、そ
れにシリコーンオイル（ＦＬ−１００）、パラフイニツ
クオイル（Ｐ−３００）、ナフテニツクオイル（Ｒ−５
０．．Ｒ−１０００）、アロマテイツクオイル（ＪＳＯ
ＡＲＯＭＡ）のいずれか一つの伸展油１鍾量部を加えて
混練し、１７０℃にて２００ｋ９１ｃＴ１に加圧加硫し
て試験片を作製した。
これらの試験片の２０℃における硬度、−４００〜３５
℃における反発弾性を測定したところ、第４表のように
なつた。
℃における反発弾性を測定したところ、第４表のように
なつた。
パラフイニツクオイル、ナフテニツクオイル、アロマテ
イツクオイルを加えることで、標準的なブチルゴム程度
まで反発弾性が減少する（換言すればブチルゴム同等の
Ｔａｎδを有する）ことがわかる。硬度も１０度台のも
のがえられ、本発明になるゴム弾性体がブチルゴム同等
のＴａｎδ、硬度を実現しうることがわかる。実施例４
ＦＳ６０重量部とＣＩＩＲ４Ｏ重量部をロールで混練し
、加硫剤（ＲＣ−４）１．５重量部を混練し、それにパ
ラフイニツクオイル（Ｐ−３００）６重量部を混練した
コンパウンドとＦＳ３踵量部とＣＩＩＲ６７重量部をロ
ールで混練し、加硫剤１．５重量部を混練し、それにパ
ラフイニツクオイル（Ｐ−３００）を１唾量部添加混練
したコンパウンドを作り、それぞれ１７０℃、２００ｋ
９１ｃｆ１で加圧成形して試験片を得た。
イツクオイルを加えることで、標準的なブチルゴム程度
まで反発弾性が減少する（換言すればブチルゴム同等の
Ｔａｎδを有する）ことがわかる。硬度も１０度台のも
のがえられ、本発明になるゴム弾性体がブチルゴム同等
のＴａｎδ、硬度を実現しうることがわかる。実施例４
ＦＳ６０重量部とＣＩＩＲ４Ｏ重量部をロールで混練し
、加硫剤（ＲＣ−４）１．５重量部を混練し、それにパ
ラフイニツクオイル（Ｐ−３００）６重量部を混練した
コンパウンドとＦＳ３踵量部とＣＩＩＲ６７重量部をロ
ールで混練し、加硫剤１．５重量部を混練し、それにパ
ラフイニツクオイル（Ｐ−３００）を１唾量部添加混練
したコンパウンドを作り、それぞれ１７０℃、２００ｋ
９１ｃｆ１で加圧成形して試験片を得た。
これらの動的粘弾性の測定結果を第５表に示す。
これからＦＳに対するＣＩＩＲの割合を高めることと、
ゴムベースに対するオイルの量を増加することによりＥ
″を小さくし、Ｔａｎδ、を大きくした材料が得られる
ことがわかつた。実施例５ −ー ＦＳ３３重量部、ＣＩＩＲ６７重量部をロールで混練し
、加硫剤（ＲＣ−４）１．５重量部を加え、微粉末シリ
カ（エロジル１３０、Ｇ．Ｌ．ＣａｂＯｔ社）を５重量
部および１０重量部を加えたものをそれぞれ作り、１７
０℃、１７０ｋ９１ｃｆ１で加圧成形して試験片を作成
した。
ゴムベースに対するオイルの量を増加することによりＥ
″を小さくし、Ｔａｎδ、を大きくした材料が得られる
ことがわかつた。実施例５ −ー ＦＳ３３重量部、ＣＩＩＲ６７重量部をロールで混練し
、加硫剤（ＲＣ−４）１．５重量部を加え、微粉末シリ
カ（エロジル１３０、Ｇ．Ｌ．ＣａｂＯｔ社）を５重量
部および１０重量部を加えたものをそれぞれ作り、１７
０℃、１７０ｋ９１ｃｆ１で加圧成形して試験片を作成
した。
これらの試験片の２０℃における硬度、−４０試〜３５
℃における反発弾性を測定したところ、第６表のように
なつた。
℃における反発弾性を測定したところ、第６表のように
なつた。
微粉末シリカの添加により硬度は６と増加するが、反発
弾性には大きな変化はみられず、わずかながら反発弾性
の温度依存性の曲線が異なつてくるので、これを硬度調
節剤として使用することができる。
弾性には大きな変化はみられず、わずかながら反発弾性
の温度依存性の曲線が異なつてくるので、これを硬度調
節剤として使用することができる。
これにより、実施例２、３とあわせて、伸展油と微粉末
シリカによつて硬度の調節が可能であることがわかる。
シリカによつて硬度の調節が可能であることがわかる。
実施例６ジメチルポロシロキサンに補強性シリカを加え
たベース（ＳＨ７４Ｏ、東レシリコーン（株））７５重
量部とＣＩＩＲ２５重量部を混練し、ジターシヤブチル
パーオキサイドを主剤とする加硫剤（ＲＣ−６、東レシ
リコーン（株））２重量部を加えて混練し、１７０℃に
て１紛、１７０ｋ９１ｄ印圧して試験片を成形した。
たベース（ＳＨ７４Ｏ、東レシリコーン（株））７５重
量部とＣＩＩＲ２５重量部を混練し、ジターシヤブチル
パーオキサイドを主剤とする加硫剤（ＲＣ−６、東レシ
リコーン（株））２重量部を加えて混練し、１７０℃に
て１紛、１７０ｋ９１ｄ印圧して試験片を成形した。
この硬度、反発弾性は次のとおりである。これは図のグ
ラフよりＴａｎδの値で０．２５に相当し、これにより
ＳＨ７４Ｏベース、ＬＳ４２２ベースを適度に混合する
ことにより、第３表のデータとあわせてみれば、−２５
℃で反発弾性７、Ｔａｎδ、０．９までを実現すること
ができることを意味しており、低いＴａｎδのとき、メ
チルジメチルポリシロキサン単独またはＦＳとの混合物
がゴムベースとして適切であることがわかる。
ラフよりＴａｎδの値で０．２５に相当し、これにより
ＳＨ７４Ｏベース、ＬＳ４２２ベースを適度に混合する
ことにより、第３表のデータとあわせてみれば、−２５
℃で反発弾性７、Ｔａｎδ、０．９までを実現すること
ができることを意味しており、低いＴａｎδのとき、メ
チルジメチルポリシロキサン単独またはＦＳとの混合物
がゴムベースとして適切であることがわかる。
また硬度もベースで３６であり、オイル添加で減少させ
ることが゛でき、本発明の提供する制振効果の温度依存
性の小さい、柔かな、そして適切な制振効果を示す制振
材として有用である。実施例７ メチルビニルポリシロキサンに補強性シリカを加えたベ
ース（ＳＨ−４３２、東レシリコーン（株））７５重量
部とＣＩＩＲ２５重量部をロールで混練し、２・４ジク
クロルベンゾイルパーオキサイドを主剤とする加硫剤（
ＲＣ−２、東レシリコーン（株））１重量部を加え混練
し、１１５゜Ｃにて３紛、）２００ｋ９１ｄに加圧して
試験片を成形した。
ることが゛でき、本発明の提供する制振効果の温度依存
性の小さい、柔かな、そして適切な制振効果を示す制振
材として有用である。実施例７ メチルビニルポリシロキサンに補強性シリカを加えたベ
ース（ＳＨ−４３２、東レシリコーン（株））７５重量
部とＣＩＩＲ２５重量部をロールで混練し、２・４ジク
クロルベンゾイルパーオキサイドを主剤とする加硫剤（
ＲＣ−２、東レシリコーン（株））１重量部を加え混練
し、１１５゜Ｃにて３紛、）２００ｋ９１ｄに加圧して
試験片を成形した。
この硬度、反発弾性は実施例６のそれとほぼ同じであつ
た。その永久圧縮歪（７０℃、坐時間）を測定したとこ
ろ、４％であつた。以上実施例にもとづいて説明したよ
うに、本発７明は（１）基本的なゴム組成が同一であり
ながら、配合比を変えることや伸展油、充てん剤を加え
ることて種々の大きさの制振効果を実現することができ
る、（２）ＩＩＲのように制振性、コンプライアンスが
ともに大きい、（３）ＩＩＲより制振効果の温度依存性
が小さい、（４）ＩＩＲの１１３〜１１２の時間て加硫
することがてきる、５（５）永久圧縮歪がＩＩＲの９％
以上より小さな３〜８％にある、という特徴をそなえた
ゴム弾性制振材を提供することができるものである。
た。その永久圧縮歪（７０℃、坐時間）を測定したとこ
ろ、４％であつた。以上実施例にもとづいて説明したよ
うに、本発７明は（１）基本的なゴム組成が同一であり
ながら、配合比を変えることや伸展油、充てん剤を加え
ることて種々の大きさの制振効果を実現することができ
る、（２）ＩＩＲのように制振性、コンプライアンスが
ともに大きい、（３）ＩＩＲより制振効果の温度依存性
が小さい、（４）ＩＩＲの１１３〜１１２の時間て加硫
することがてきる、５（５）永久圧縮歪がＩＩＲの９％
以上より小さな３〜８％にある、という特徴をそなえた
ゴム弾性制振材を提供することができるものである。
θ 図面は本発明のゴム弾性制振材におけるＴａｎδと
反発弾性との関係を示している。
反発弾性との関係を示している。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シリコーンゴムと過酸化物で加硫できるブチルゴム
よりなるゴムベース１００重量部に、２０重量部を越え
ない量の伸展油と６０重量部を越えない量の補強性充て
ん材とを添加含有させ、さらに加硫して損失係数ｔａｎ
δを０．２〜１．３の範囲内とすることを特徴とするゴ
ム弾性制振材の製造方法。 ２ ゴムベース中のブチルゴムの割合が１０〜８０重量
％の範囲内であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載のゴム弾性制振材の製造方法。 ３ シリコーンゴムが、ジメチルポリシロキサン、メチ
ルビニルポリシロキサン、メチルフェニルビニルポリシ
ロキサン、トリフルオロプロピルメチルビニルシロキサ
ン、メチルフェニルシリコーンからなる生ゴムもしくは
これらのポリマーに補強性シリカを含有させたゴムベー
ス、またはこれらの混合物であることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のゴム弾性制振材の製造方法。 ４ 過酸化物により加硫できるブチルゴムが、イソブチ
レンとイソプレンとジビニルベンゼンとのターポリマー
であつて、一部架橋したものであることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載のゴム弾性制振材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5500579A JPS6043865B2 (ja) | 1979-05-04 | 1979-05-04 | ゴム弾性制振材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5500579A JPS6043865B2 (ja) | 1979-05-04 | 1979-05-04 | ゴム弾性制振材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55149435A JPS55149435A (en) | 1980-11-20 |
| JPS6043865B2 true JPS6043865B2 (ja) | 1985-09-30 |
Family
ID=12986532
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5500579A Expired JPS6043865B2 (ja) | 1979-05-04 | 1979-05-04 | ゴム弾性制振材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043865B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0318091B2 (ja) * | 1986-02-20 | 1991-03-11 | Ngk Spark Plug Co | |
| JP2000103920A (ja) * | 1998-07-31 | 2000-04-11 | Yamauchi Corp | 超低硬度防振用ゴム材料 |
| JP2004002859A (ja) * | 2002-05-16 | 2004-01-08 | Bayer Inc | 振動減衰装置用のゴム配合物 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62236842A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-16 | Asahi Glass Co Ltd | ゴム表面の汚染防止方法 |
| US4880318A (en) * | 1987-01-21 | 1989-11-14 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Slidable vibration-isolating rubber member |
| JP2016216537A (ja) * | 2015-05-15 | 2016-12-22 | 株式会社ブリヂストン | 防振ゴム |
| CN109096627A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-12-28 | 浙江久运汽车零部件有限公司 | 一种耐低温橡胶及其制备方法 |
-
1979
- 1979-05-04 JP JP5500579A patent/JPS6043865B2/ja not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0318091B2 (ja) * | 1986-02-20 | 1991-03-11 | Ngk Spark Plug Co | |
| JP2000103920A (ja) * | 1998-07-31 | 2000-04-11 | Yamauchi Corp | 超低硬度防振用ゴム材料 |
| JP2004002859A (ja) * | 2002-05-16 | 2004-01-08 | Bayer Inc | 振動減衰装置用のゴム配合物 |
| JP2009203482A (ja) * | 2002-05-16 | 2009-09-10 | Lanxess Inc | 振動減衰装置用のゴム配合物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55149435A (en) | 1980-11-20 |
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