JPS6043430A - 高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法に係り
、引張り強さが８０　ｋｙｆ　／　ｍｍ２以上の高強！
に肩し、しかも極めて優れた延性を有する複合組織銅板
を経済的且つ的確に製造することのできる方法を提供し
ようとするものである。

石油ショック以後に寂ける省エネルギー、省貴源の社会
的要請Ｖま特に産栗界においてその多大なエネルギー、
資源消費たることから強く要求きれる急務となっている
。例えば自動車業界においては近年車体の軽量化のため
設計強度を変更しないで板厚を薄くし得る高張力鋼板の
導入が試みられていて、旧来の析出硬化型高張力銅板で
［ｉ！；件が不充分でプレス成形性に難点ｒすると共に
溶接性にも問題があるので最近では上記のような旧来の
析出硬化型に代るフェライトとマルテンサイトの２相か
らなる複合組織型高張力鋼板の採用が増加しつつある。

然し近時における社会的ニーズはその多様性が益々増加
しつつるり、それが反映されて鉄鋼行別に対する要求も
加工性を損うことなく更に高張力化が要求されることｉ
−１′当然と言える。そこで斯様な要求に対し引張強さ
が８０〜１２０　ｋｆＶｔｍｎ’　で、加工性の高い超
高張力銅相として従来ベイナイト鋼板又はベイナイトと
マルテンサイトの２相或いはベイナイトとオーステナイ
トの２相からなる複合組織鋼板が開発されているが、加
工性などにおいて必ずしも好ましいものでなく、又その
製造に関して経済的でないなどの不利を有ｌ〜ている。

不発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものでるって、ｗｔ％（以下単に％という）でＣ：
　０．３０〜０．５５％。

Ｓｔ　：　０．７〜２．０％、　Ｍｎ　：　０．５〜２
．０％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からな
る熱延または冷延鋼帯金体積率で１０％以上のフェライ
トを有し残部がオーステナイトとなるフェライト・オー
ステナイトの２相領域に加熱保持した後に４５０〜６５
０℃の温度域内の１温度又Ｉ″１２温度以上で１０〜５
０秒保持し、然る後３０℃／　ｓｅｃ以上の冷却速度で
冷却し、体積率でフェライトが１０％以上でオーステナ
イトも１０％以上であり、残部がベイナイトおよびマル
テンサイトの何れか一方又は双方からなる組織とするこ
とを提案する。

即ち本発明によるものは熱延鋼帯または冷延鋼帯全素材
とし、これら金フェライト」−オーステナイトの２相域
に再加熱後、適正な熱履歴を賦与することにより、最終
組織全適正にコントロールし、高強度でしかも従来法に
よるもの以上の高い加工性’ｓ−′４ｆする、複合組織
鋼板全製造するもので特殊な合金元素全必要としないた
め、省資源、るるいは経済性の面でもメリットを有して
いる。さらに、素材として上記のように熱延鋼帯または
冷延鋼帯の何れもが使用可能であるため、広い板ｉＪサ
イズにわたって製造でき、製造適性という観点からもメ
リットが大きい。

上記したかうな本発明について更に説明すると、先ず本
発明において用いる鋼成分の組成１１億囲限定理由は以
下の通りでるる。

Ｃけ、鋼の強化に不可欠な元素でろｐ１又組禮にオース
テナイトケ体積分率で１０％以上残留させるためＫは最
低０．３％は必要である。

−ツノ０．５５％を超えるとメ１ｔｌ−脆化させ、又フ
エシイト＋オーステナイトの２相域に再加熱した場合に
鋼板中に１０％以上のフェライトを安定的に析出せしめ
る仁とが困難となり、更に溶接性を劣化式せる。従って
０．３〜０．５５％とした。

Ｓｔｔよ、未変態オーステナイトへのＣの濃縮ケ促進゛
丈る効果を通じてオーステナイトの安定化に寄与するが
組織に体積分率て１０％以上のフェライトを析出きせる
ためには０．７％以上が必要であシ、一方このＳｔの過
剰は溶接性、スクール性状劣化などの観点から上限を２
．０％とすることが必要である。

Ｍ７は、オーステナイト安定化元素として重要であり、
本発明で規定したｍ織、Ｒ１ノらオーステナイトを１０
％以上残留させるためＫは最低０．５％以上が必要でめ
シ、一方２６０％を超えて励を含有することはその効果
が飽和するだけでなく、バンド状組織を形成し易くなる
などの却って悪影＃を与えるので２．０％を上限とした
。

本発明鋼板は化学成分組成としては上記したＣ、８４．
Ｍｎ以外は鉄および不可避的不純物から成る。不純物と
してはＰ、Ｓ、Ｎその他の一般に鋼に対し不可避的に混
入して来るもの及び脱酸ならびに鏑中窒素の固定に必要
なル：０．１％以下などが挙げら１Ｌる。Ｓは特に規定
しないが、加工性、ＩＡＥ、性を重視する観点から例え
ば０．００５％以下の如く低Ｓ化することが望ましい。

然して本発明による複合組織鋼板は、その組織を体積分
率で１０％以上のフェライトと、１０％以上のオーステ
ナイトと、残一部がベイナイト又はマルテンサイトの何
れか一方又は両者の混合組織と規定するもので、このよ
うに規定する理由は以下の通りである。

即ち本発明者等は斯かる複合組織鋼板の組織と加工性の
関係について詳細を検討した結果、ベイナイト又はマル
テンサイト或いはそれらの混合組織に体積分率で１０％
以上のフェライトと、同じく１０％以上のオーステナイ
トが混在する複合組織とすることが高強度で極めて優れ
た延性を得しめる所以でわることを見出した。これはオ
ーステナイトの加工誘起変態の効果に重畳して軟質のフ
ェライトによる高延性が発揮され、延性はフェライトと
オーステナイト、強度はベイナイト又はマルテンサイト
で補い合う結果と考えられる。

然して上記のような複合組織鋼板を得るための製造法と
しての熱処理についての限定理由を説明するが、これら
は何れも組織の適正化を目的として規定されたものであ
る。即ち本発明においては上記のような基本成分を有す
る熱延鋼帯又は冷延銅帯を用いこれを体積分率で１０％
以上のフェライトを含むフェライトとオーステナイトの
２相域に再加熱し、その後制御された熱履歴を賦与Ｉ、
て組織の適正化を図って行くのであるが、体積分率で１
０５以上のフェライトを含む２相域が再加熱することは
冷却後の最終組織に１０％以上のフエライｈ’を混入さ
せるだめの基本的要件である。つまシ２相域加熱時の７
エライトの体積分率で１０％以下の場合はそれに続く冷
却時にフェライトが殆んど析出しないことと相俟って冷
却後組織が本発明で規定する体積分率で１０％以上の７
エ２イトが混入した複合組織とならず、延性の劣った鋼
板となって１−１９゜なお特に規定はしないが３０％を
超えるフェライトを含有したフェライトとオーステナイ
トの２相域に再加熱すると銅板は多量の７エライＩｆ含
有するところとなり、高延性であっても強度が低くなシ
過ぎ、引張シ強さくＴＳ）と伸び（Ｅｌ　）のバランス
は必ずしも良好となし得なくなる。従って７エライトの
体積分率が１０〜３０％の範囲となるように凡そＡＣ，
−１０℃からＡＣｌ−４０℃程度の範囲に再加熱保持す
ることが望ましい。

上記したような２相域再加熱後は、続いて４５０〜６５
０℃の温度域内の１温度で１０〜５０秒の保持ないし１
″１：４５０〜６５０℃の温度域内の２温度以上で保持
時間の合計が１０〜５０秒となるような保持を行うが、
斯様な保持温度、保持時間を限定した理由は以下の如く
でめる。即ち第１図は本発明の成分要件を満足する後述
第１表の鋼Ａによる２、９調厚の熱延拐をフェライトと
オーステナイトの２相域でるる７６０℃に加熱保持して
から２０秒間、同図横軸に示すような種々の温度に１回
保持し、その後１００℃／　ｓｅｃで冷却した場合の保
持温度とＴＳおよびＴＳ　Ｘ　Ｅｔの関係を示したもの
であるが、図から明らかなように保持温度が＋５０℃未
満若しく＃′１６５０℃以上では急激にＴＳＸＥｔの値
が減少し、ＴＳ−Ｅｔｌバランス劣化する。これらの場
合に７６０℃でのフェライトとオーステナイトの２相域
加熱によりフェライトがｌＯ数％生成するが、その後の
保持における保持温度が４５０℃以下と低過ぎる場合は
保持温度への急冷段階で再加熱時のオーステナイトが、
マルテンサイトになシ、最終的にフェライト十マルテン
サイト組織になるため高強度ではあっても低延性となる
。−力保持温度が６５０℃以上となると保持中にパーラ
イト変態が起シ組織にパーライトが混入して低延性化し
、ＴＳ　−Ｅｔｌバランス急激な低下を招いている。

これらに対しそれらの中間の保持温度の場合には保持中
のベイナイトの生成に伴い未変態のオーステナイトへの
Ｃの濃縮が進行し、最終冷却でこのオーステナイトの一
部が残留オーステナイトとして組織に混在することにな
り、優れたＴＳ−Ｅｌバランスを得しめる。

保持時間については以下の通りである。即ち鋼Ａをフェ
ライトとオーステナイトの２相域である７６０℃に加熱
した後、続いて５００℃で種々の時間保持し、その後１
ｃ１００℃／ｓｅｅで冷却された場合の保持時間と冗及
びｒｓ＜ｔの関係は第２図に示ず通シてろる。つ−１ニ
ジ保持時開が、１０秒以上５０秒以下の範囲で優れたＴ
Ｓ　Ｘ　Ｅ　ｔが得られていることが明らかであり、仁
の保持時間が１１〕秒未満と短か過ぎた場合は、ベイナ
イト変態が進行しないため、再加熱時から保持温度へ、
持来畑れた未変態オーステナイトへのＣの濃縮がなされ
ず、最終的にフエライトートマルテンサイト組織になっ
てしまい、他方、５０秒超のように保持力が長過ぎた場
合は、再加熱時から保持温度へ持来烙れた未変態オース
テナイトが保持中に殆んどベイナイトに変態してしまい
、最終組織がフェライト＋ベイナイトになり、何れの場
合においても適正なフェライト＋オーステナイト＋ベイ
ナイト又は、フェライト＋オースデナイト＋マルテンサ
イト、するいは、フェライト＋オーステナイト＋ベイナ
イト＋マルテンサイト組織が得られず、ＴＳ−ＥＩＡ５
７スが悪い。

以上、２相域再加熱に続く保持として、１温度での１回
の保持の場合について、保持温度、保持時間の限定理由
を述べた７％、４５０〜６５０℃の２温度以上で保持時
間の金言１・力；ｌθ〜５０秒となるような保持を行う
場合も、本質的には、４５（）〜６５０℃での１０〜５
０秒の１回の保持と同様の結果ｉ＝得られることが確認
されたので、時間０合計として１０〜５０秒と規定した
。

なお」：記したよりな２相域の加熱保持７５′−ら４５
０〜６５０℃での保持に移行する際における冷却が余り
に遅いとノく−ライト変”７５−進行することとなるの
で、この間の？＠ｌｌは５０℃／ＳｅＣ以上とする仁と
が望ましい。又４５０〜６５０℃の温度域内の１温度又
け２温度以上で合計ｉｏ〜５０秒の保持ａｌｌ各一定の
温度である恒温保持が立前であって鋼帯製置〃；６５０
℃から４５０℃に漸次冷却袋わ２るような状況下にあっ
てその間の所要冷却時間カニ１０〜５０秒となるような
場合をも本発明が包含するものではない。斯様な場合り
ベイナイト変態の進行が遅れるので結局未変態オーステ
ナイトにあ・けるＣの濃縮も充分に進行しないことＶＣ
なり不発［ＪＩ４の間約を達し得ないこととなる。この
ように上ロピ温度域内での１温度又）；ｊ：　２温鹿で
の保持はめくまで恒温保持が基本である。但し設備的な
面から来るような恒温保持における制約に基づく若干の
温度変Ｎ・ｈの如き盆も許容しイ＜Ｉないということで
はなく、例えばこの保持に２いて恒温保持炉入側温度が
５００℃でその出側温度が４５０℃でぬるという程度の
場合＋ｃｔｊ本つ、−５明の効果は何−８損われること
なしに発揮される。更に上述した保持中におけるベイナ
イトｇ態の進行は成分と温度および時間に支配され、威
力や保搗貌１仄の如何により最適時間が多少変動するの
ンま計うまでもない。

最後に保持後の最終確動速度として３０℃／Ｓ以上と規
ボしたのは、こ１１未満では冷却中にさらにベイナイト
変態が進行し、所要の残留オーステナイトａが得られず
、適正な組織が得られないためである。

本発明方法によるものの具体的な実施例について説明す
ると、以下の如くである。

実施例１ 次の第１表に示すような化学成分を有する７種の鋼を溶
製した。即ち鋼Ａ、Ｂ、ＤおよびＦは本発明の範囲を満
足するものであり、鋼Ｃ，ＥおよびＧは比較鋼である。

第　１　表 上記したような名調は溶製後熱間圧延および冷間圧延に
よシ板厚１，２問まで圧延し供試材となした。種々の熱
サイクル金採らせた後にゲージ長さ５０閣のＪＩＳ５号
引張試験片をそれぞれ準備して引張試験を行い、又組織
の適否全判定するために組織観察ならびにフェライトお
よＯニオ−ステナイトの体積分率全測定した結果は次の
第２表の通りである。

第２表 即ち各鋼種についてＡＣ，−２０℃のフェライトとオー
ステナイトの２相域に加熱し、第３図に示すようにフェ
ライトの体積分率ケ１０数％、残部オーステナイトとし
た後、５００℃で１５秒保持し、その後１００℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で室温まで冷却する熱ザイクルを採らせた
もので多るが、この熱ザイクル全本発明範囲の成分鋼で
あるｗＩｈ、Ｂ’、　Ｄ、Ｆに適用した場合は何れも組
織に体積分率で１０％以上のフェライトと同じく１０％
以上のオーステナイ）ｋ含み、ＴＳで８０’ｋｇｆ　／
　ｍｍ”以上と高強度であると共（・ζＴＳＸＥｔも２
３００以上と優れたＴＳ　−Ｅｌバランス乞有している
。これに対し比較鋼である鋼Ｃ，Ｅ、Ｇにおいては熱サ
イクルが同一であるにも拘わらず、その成分が不発明規
定成分範囲外でめるため組織の適正化がなされず、ＴＳ
　−Ｅｌ　＆１劣悪である。

すなわち、鋼ＣでｔｉＣが少ないためオーステナイトの
安定化が不十分で、最終オーステナイト分率が５％と少
なく、又剣Ｅ　ＦｉＳｉ蛍の不足により、中間温度保持
中にベイナイト変態の進行に伴う残部オーステナイトの
Ｃ移行が十分性われずやはシ最終オーステナイト量が少
ない。つまシ、何れの場合もフェライトが１０％以上る
るものの、オーステナイト分率は１０％未満でシ）シ、
本発明の複合組織としての拐質性能は発揮され“Ｃない
。銅Ｇ　Ｉｄ　Ｍｎが規定よシ少ないためにオーステナ
イトが不安定であってバーナイト変態が急速に進行して
所期のオースｊナイ［ｔ；’＋繭７（ｌｉ保できず、所
期の性質が得られムい。

実施例２ 前記した第１表の鋼Ａにこる１、２闘厚の冷延板金用い
　ｉｊｉ　４図に示す熱サイクルによる熱処理ケ行った
。即ち温度Ｔ１　に加熱伝、温度１゛、で１７秒保持し
、也々の冷却速度で室温ｎで急冷した。第３表にはそれ
らの超処理榮件、組織定量によるフェライト分率、オー
ステナイト分率および引張試験値を示す。

即ち本発明拐でろるｈ−１，’ｈ−３；Ａ−５は何れも
ＴＳ　８０　＋：９ｆ／　ｍｍ２以上であッテ、しかも
ＴＳＸ　Ｉりｔが２３００以上でろって優れたＴＳ−Ｅ
ｔバランスを有していることが確認された。

これらに対しΔ−２月は最終冷却速度が１０℃／Ｓ＋’
、Ｃと小さいことにより残留；ｒ−ステナイト社が不足
し、又Ａ−４利は再加熱温度が高直き゛るため初期のフ
ェライト分率が少なく、且つオーステナイトへのＣの濃
縮が不十分であることにより最１終オーステナイトが不
足しているため、何れも間質が悪い。烙らにＡ−６旧で
は中間温度での保持が少ないため適正なベイナイト変態
が進行せず、それによるオーステナイトへのＣ濃縮及び
オーステナイトの安定化が達成されず、高強度ながらＥ
ｔ？−１低く、強度−延性のバランスは悪い。

実施例３ 前記した第１表の鋼Ａを用い、熱間圧延および冷間圧延
により１．２ＷａＲ厚とした後、第５図に示すような熱
処理を実施した。即ち７６０℃の１（）数％フェライト
＋残部オーステナイトの２相域に再加熱した後、温度Ｔ
１で１１秒保持１２、続いて温度Ｔ２で１７秒保持した
後、１００℃／　ｓｅｃの冷却速度で室温まで急冷した
。その際の熱ライフル条件、最終組織の定量結果および
機械的性質を要約（２で示す２次の第４表の如くである
。

即ち本発明方法によって得られたＡ−７゜Ａ−９ＩＯ；
ｊ何れも優れたＴＳＸＥｔバランス葡有している。これ
に対し比較月のＡ−８は中間温度的には本発明の規走東
件内にあるが、保持時間が２回の中１’ＬｉＪ保持の合
計で過大であり、このた石ベイナイト変態が進行し過ぎ
る７ζめ、逆に最終オーステナイト量が不足し延性の劣
化奮きたし１いる。１だ、Ａ−１０材では２回の中間保
持の温度が規定外であり、第１段目の保持では一部にパ
ーライト変態、又第２段目でｔｊ：即時にオーステナイ
トはマルクンリ・［１・夕’ｊ、＜　ｊ＋、１．：盆生
じ、最終的に万一ステナ・「トの適正残留化が生じない
７ζ、め旧賀は劣化し７でいる。

、２お、上記したような実施例で（グ冷延拐のｉＭ’ｊ
果を示したが、熱延材も全く同一の効果が期待できるこ
とＣ・ま云うまでもない。

以」−説明（またような本発明によるときは引張り強き
か８　（ｌ　ｋｇｆ／　ｍｓ’以上の高強度を鳴すると
共に単越］７た処性茫鳴しＴＳ　−Ｅｔパ２ンスに優れ
た複合組織鋼板を的確に製造し得るものであシ、特別な
合金元素のＲＬＩきを必要としないで経済的に前記鋼板
ケ提供し得るもので心るから工業的をてその効果の大き
い発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の技術的内料金示すものであって、第１回
は保持温度とＴＳおよびＴＳＸＥｔの関係を示した図表
、第２図は保持時間とＴＳおよびＴＳＸ　Ｅｔの関係ヶ
示した図表、第３図から第５図はそれぞれ本発明の実施
例における熱ザイクルを示すものであって、第３図ｄ実
施例１の場合、第４図は実泥例２の場合、第５図は実施
例３の場＠ｒ示しているものである。 纂　１　円 イカｔＪ１イ「りＡノタニ（°Ｃ） 篠　２　＠ イ丞、ｔ８＠閲（Ｓ） 手続補正書（１冗） １．事件の表示 昭和完待時　ｊｉ”ｆ願第１４７’？７Ｑ号２、発明ｎ
名相、 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 名称（氏名）Ｆ（本銅管〃１一式会社 ４、代理人 山川特許事務所 補正の内容 ｌ１本願明細書中筒１頁「２特許請求の範囲」の項の記
載を以下の如く訂正する。 Ｆ　Ｃ：　０．３０〜０．６５ｗｔ％、Ｓｉ：０．７〜
２．０ｗｔ％、 Ｍｎ：　ｏ、　５−２．０　ｗｔ％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる熱延
または冷延鋼帯を体積分率でフェライトを１０％以上有
し残部がオーステナイトとなるフェライト・オーステナ
イトの２相領域に加熱保持した後に４５０〜６５０°Ｃ
の温度域内の１温度又は２温度以上で１０〜５０秒（２
温度以上のときは合計）保持し、然る後３０　’０　／
ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、体積分率でフェライト
が１０％以上でオーステナイトも１０％以上であり、残
部がベイナイトおよびマルテンサイトの何れか一方又は
双方からなる組織とされたことを特徴とする高強度高加
工性複合組織銅板の製造方法。」 ２、同３頁１４行目中にｒｃ：０．３０〜０．５５チ」
とあるのを「Ｃ：０．３０〜０．６５％」と訂正する１
、 ３、同頁１７７行目中「体積率」とあるのを「体積分率
」と訂正する。 ４、同４頁１行目中に「１０〜５０秒」とある次にＩ゛
（２温度以上のときは合計）」と加入する。 ５、同頁３行目中に「体積率」とあるのを「体積分率」
と訂正する。 ６、同５頁１行目中に１−上記したかうな」とあるのを
「上記したような」と訂正する。 ７、同頁７行目中にＩ−０，５５％」とあるのを「０．
６５％」と訂正する。 ８、同頁１１１行目中「０．３〜０．５５Ｊとあるのを
１’０．３〜０．６５ｊと訂正する。 ９、同８頁５行目中に「２相域が」とあるのを「２相域
に」と訂正する。 １０、同９頁１８行目中に「＋５０°Ｃ」とあるのを「
４５０°Ｃ」と訂正する。 １１、同１１頁１１行目中に「保持力が」とあるのを「
保持が」と訂正する。 １２、同１３貞２行目から６行目にかけて「斯様な場合
は・・・・・・・・・・・・こととなる。」とあるのを
「斯様な場合はベイナイト変態の進行とＣの濃縮が最終
組織の適正化に合致しなくな９、本発明の目的を達し得
ないこととなる。」と力圧する。 １３、同１５貞「第２表」の「引張試験値」の最左性上
段にｒｙｓＪとあるのをｊＹｓｊと訂正する。 又、同最右行上段に「’ｒｓｘａｇ」とある下に「（ｋ
ｇｆ／ｉｎ・チ）」と加入する。 １４、同１７頁９行目中に１−パーナイト変態」とある
のを「ベイナイト変態」と訂正する。 １５、同頁１７７行目ら１８８行目かけて「超処理条件
」とあるのを「熱処理条件」と訂正する。 １６、同１８頁「第３表」を別紙の如く訂正する。 １７、同２１頁［゛第４表」を別紙の如く訂正する。 弗　／「１ ４００　５００　６００　７ＱＱ イ呆キｅ；ｌｔ、７Ｌ（”ｃ） 第　、２　ｌ イ呆竹時間（Ｓ） Ｌ イ、。 特許庁長官若　杉　和　失敗 １、事件の表示 昭和Ｓ２年待時　許願第１．に’７９７４）号２、発明
６名称 ＋ｌ１ｉＶ！＠Ｊｕ　１ｖ１ｆ１ａ　工＋’Ｅ　＞Ｌ＋
、％ｉ淑＠級。Ｖｉ二つ５シΣ、３、補正をする者 事件との関係特　許出願人 名称低名）日本脅管株式会社 ４、代理人 昭和　年　月　日　発送 １ＪＩＩｎ入りノオ護りｍ−− 補正の内容 ｌ２本願明細書中年１８頁「第３表」を別紙の如く訂正
する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｃ：ｏ、３ｏ〜ｏ、５５ｓｖｔ％、Ｓｔ　：　０．７〜
   ２．　Ｏｗｔ％。 Ｍｎ：０．５〜２．ＯＷＬ％ 合名有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる熱延
   または冷延鋼帯を体積率でフェライトが１０％以上を有
   し残部がオーステナイトとなるフェライト・オーステナ
   イトの２相領域に加熱保持した後に４５０〜６５０℃の
   温度域内の１温度又は２温度以上で１０〜５（）秒保持
   し、然る後３０℃／　ｓｅｅ以上の冷却速度で冷却し、
   体積率でフェライトが１０％以上でオーステナイトも１
   ０％以上でｉｂ、残部がベイナイトおよびマルテンサイ
   トの何れか一方又は双方からなる組織ときれたことを特
   徴とする高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法。