JPS60426B2 - オ−ステナイト鋳鉄 - Google Patents
オ−ステナイト鋳鉄Info
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- JPS60426B2 JPS60426B2 JP52071965A JP7196577A JPS60426B2 JP S60426 B2 JPS60426 B2 JP S60426B2 JP 52071965 A JP52071965 A JP 52071965A JP 7196577 A JP7196577 A JP 7196577A JP S60426 B2 JPS60426 B2 JP S60426B2
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- alloy
- cast iron
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- austenitic
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/10—Cast-iron alloys containing aluminium or silicon
-
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S277/935—Seal made of a particular material
- Y10S277/939—Containing metal
- Y10S277/94—Alloy
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は下記の性質を有するオーステナィト鋳鉄に関す
る：【ａ’２０〜１００午０で１６．０×１０‐６〜２
１．０×１０‐６／℃の熱膨張係数、｛ｂ）ＧＧＬ一Ｎ
ｉＣｕＣｒ １５ ６ ２（Ｄ的１６９４）に相当する
良好な耐摩耗性および強度値、｛ｃ｝ ５０Ｎ′協より
大きい結合強度を有するアルミニウム合金との良好な金
属間結合、ｔｄ｝ 次の加工性：静的および動的主切削
力がＧＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１５６ ２により公知の範囲
または少しそれより上になければならない。
る：【ａ’２０〜１００午０で１６．０×１０‐６〜２
１．０×１０‐６／℃の熱膨張係数、｛ｂ）ＧＧＬ一Ｎ
ｉＣｕＣｒ １５ ６ ２（Ｄ的１６９４）に相当する
良好な耐摩耗性および強度値、｛ｃ｝ ５０Ｎ′協より
大きい結合強度を有するアルミニウム合金との良好な金
属間結合、ｔｄ｝ 次の加工性：静的および動的主切削
力がＧＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１５６ ２により公知の範囲
または少しそれより上になければならない。
機械加工の際同様の工具寿命を維持しうるように、硬い
介在物（炭化物）の割合が著しく高くてはならない。‘
ｅ｝ 良好な鋳造性、ＧＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１５ ６
２の場合のように次の要求を充足しなければならない：
引け巣傾向、酸化物皮膜を形成する傾向、流動性および
白銑化傾向はＧＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１５６ ２から公知
の範囲になければならない。
介在物（炭化物）の割合が著しく高くてはならない。‘
ｅ｝ 良好な鋳造性、ＧＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１５ ６
２の場合のように次の要求を充足しなければならない：
引け巣傾向、酸化物皮膜を形成する傾向、流動性および
白銑化傾向はＧＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１５６ ２から公知
の範囲になければならない。
とくに合金は遠心鋳造加工可能でなければならない。的
十分なオーステナィト安定性、すなわち合金は３００
ｏｏで少なくとも３０餌時間の熱処理後、オーステナィ
ト分解相を有してはならない。
十分なオーステナィト安定性、すなわち合金は３００
ｏｏで少なくとも３０餌時間の熱処理後、オーステナィ
ト分解相を有してはならない。
さらに合金は高温で短時間の熱処理（５００ｑｏで８時
間まで）およびアルミニウム鉄層の形成ならびに鋳造過
程の間同様オーステナィト分解を示してはならない。こ
のような合金はたとえば全部または１部軽金属材料へ鋳
ぐるみ、焼嫉めまたは圧入する部材としてきわめて適す
る。
間まで）およびアルミニウム鉄層の形成ならびに鋳造過
程の間同様オーステナィト分解を示してはならない。こ
のような合金はたとえば全部または１部軽金属材料へ鋳
ぐるみ、焼嫉めまたは圧入する部材としてきわめて適す
る。
軽金属としてはとくにアル．ミニウムおよびその合金が
挙げられる。この合金は内燃機関の軽金属ピストンの場
合たとえばリング溝（いわゆるリング支持体）強化用の
とくに有利な材料である。というのはこのようなりング
支持体はピストンへ銭ぐるみまたは氏入され、きわめて
高い負荷において軽金属材料中で確実な固定を保証しな
ければならないからである。前述の要求に適する合金は
技術水準で公知である。
挙げられる。この合金は内燃機関の軽金属ピストンの場
合たとえばリング溝（いわゆるリング支持体）強化用の
とくに有利な材料である。というのはこのようなりング
支持体はピストンへ銭ぐるみまたは氏入され、きわめて
高い負荷において軽金属材料中で確実な固定を保証しな
ければならないからである。前述の要求に適する合金は
技術水準で公知である。
例として次の組成：Ｃ ２．４〜２．８％
Ｓｉｌ・８〜２．４％
Ｍｎｌ．０〜１．４％
Ｎｉ１３．５〜１７．０％
Ｃｒｌ．０〜３．０％
Ｃｕ５。
０〜７．０％
を有する以下に合金Ａと称するＯＧＬ−ＮｉＣｕＣｒ１
５６ ２が挙げられる。
５６ ２が挙げられる。
しかしこの合金はＮｉ分が比較的高いためかなり高価と
なる欠点がある。英国特許明細書第５５８１８２号から
公知の合金も同様であり、そのＮ扮は最低８％、本発明
の使用目的に対しては少なくとも１２％である。この理
由によりすでに早くからＮ倉量の低い代用合金が提案さ
れている。
なる欠点がある。英国特許明細書第５５８１８２号から
公知の合金も同様であり、そのＮ扮は最低８％、本発明
の使用目的に対しては少なくとも１２％である。この理
由によりすでに早くからＮ倉量の低い代用合金が提案さ
れている。
たとえば西ドイツ特許明細書第磯３６９９号がある。こ
の特許明細書には以下合金Ｂと称する次の組成：Ｃ
２．５〜３．５％ Ｓｉ２．０〜５．０％ Ｍｎ４．０〜１２．０％ Ｎｉｌ．５〜８．０％ Ｃｏｏ．０〜１０．０％ を有するオーステナィト鋳鉄が示される。
の特許明細書には以下合金Ｂと称する次の組成：Ｃ
２．５〜３．５％ Ｓｉ２．０〜５．０％ Ｍｎ４．０〜１２．０％ Ｎｉｌ．５〜８．０％ Ｃｏｏ．０〜１０．０％ を有するオーステナィト鋳鉄が示される。
この合金範囲に入る次の組成の材料（以下合金Ｃと称す
）は軽金属ピストンのリング支持材料としてもとくに重
要である：Ｃ １２．７〜３．２％ Ｓｉ２．７〜３．９％ Ｍｎ９．５〜１２％ Ｓ ＜０．０雌％ Ｃｒｏ．２〜０．４％ Ｎｉ５．０〜６．０％ Ｃｕ ＜０．３％ この材料は次の性質を有する： 硬度 １７０〜２２０ｋｇ′磯ＨＢ３０ノ５抗張力
１８０〜松肌′協弾性係数 １０００００〜１２０
００帆／桝熱側鯵張係数２５〜１００００：１７．５×
１０‐６／００２５〜２００００：１８．６×１０‐６
／℃２５〜３００００：１９．１×１０‐６／ｏ０２５
〜４０ぴ○：１９．３×１０‐６／℃比重：７．４夕／
地 熱伝導度：０．０＆ａｌ′伽ｓｅｃ。
）は軽金属ピストンのリング支持材料としてもとくに重
要である：Ｃ １２．７〜３．２％ Ｓｉ２．７〜３．９％ Ｍｎ９．５〜１２％ Ｓ ＜０．０雌％ Ｃｒｏ．２〜０．４％ Ｎｉ５．０〜６．０％ Ｃｕ ＜０．３％ この材料は次の性質を有する： 硬度 １７０〜２２０ｋｇ′磯ＨＢ３０ノ５抗張力
１８０〜松肌′協弾性係数 １０００００〜１２０
００帆／桝熱側鯵張係数２５〜１００００：１７．５×
１０‐６／００２５〜２００００：１８．６×１０‐６
／℃２５〜３００００：１９．１×１０‐６／ｏ０２５
〜４０ぴ○：１９．３×１０‐６／℃比重：７．４夕／
地 熱伝導度：０．０＆ａｌ′伽ｓｅｃ。
Ｃとくに軽金属へ挿入する構造部材たとえばリング支持
体として使用する場合この材料は次の欠点を有する：高
い硬度およびそれに塞く加工の際の高い切削力：多量の
硬い組織成分による高い工具摩耗（約５％までのセメン
タィト含量が許容される）。
体として使用する場合この材料は次の欠点を有する：高
い硬度およびそれに塞く加工の際の高い切削力：多量の
硬い組織成分による高い工具摩耗（約５％までのセメン
タィト含量が許容される）。
これはとくに合金Ａとの直接比較により明らかである。
合金 合金Ｃ 硬度ＨＢ３０ １２０〜１６０ １７０〜２２０雌／の
柊抗 張 力 １４５〜１８０ １８０〜２２０グラフ
アイ タイプＡ佃 タイプＡ＋Ｂ３−５ド形 ４
十５ ＡＳＴＭ基質組織オ一ステナ オ一ステナイ
ト イト 炭化物量２％まで ５％まで 本発明の目的は合金Ａに比して低いＮ谷量および首記ａ
〜ｆの性質を有する合金を得ることである。
合金 合金Ｃ 硬度ＨＢ３０ １２０〜１６０ １７０〜２２０雌／の
柊抗 張 力 １４５〜１８０ １８０〜２２０グラフ
アイ タイプＡ佃 タイプＡ＋Ｂ３−５ド形 ４
十５ ＡＳＴＭ基質組織オ一ステナ オ一ステナイ
ト イト 炭化物量２％まで ５％まで 本発明の目的は合金Ａに比して低いＮ谷量および首記ａ
〜ｆの性質を有する合金を得ることである。
Ｎ谷量の低下によって材料は安価にならなければならな
い。
い。
これは合金Ａに比しても英国特許第５５８１８２号の合
金に比しても同様である。この目的は本発明によりＮｉ
ｏ．１〜６．０％Ｃ Ｉ．５〜４．０％ Ｓｉｏ．５〜４．０％ Ｍｎ６．０〜１４．０％ Ｃｕ２．０〜７．０％ Ｃｒ く０．３％ ＡＩＯ．３〜８．０％ Ｔｉｏ．０１〜０．５％ 残部Ｆｅおよび製造に塞く不純物 より成る合金によって解決される。
金に比しても同様である。この目的は本発明によりＮｉ
ｏ．１〜６．０％Ｃ Ｉ．５〜４．０％ Ｓｉｏ．５〜４．０％ Ｍｎ６．０〜１４．０％ Ｃｕ２．０〜７．０％ Ｃｒ く０．３％ ＡＩＯ．３〜８．０％ Ｔｉｏ．０１〜０．５％ 残部Ｆｅおよび製造に塞く不純物 より成る合金によって解決される。
本発明によれば公知の比較可能の合金に比するＮｉ含量
の低下が著しいコスト節約となり、それにもかかわらず
鋳鉄へ本発明により課された要求が完全に充足されるよ
うに、Ｎｉ舎量を低く選ぶことがとくに重要である。
の低下が著しいコスト節約となり、それにもかかわらず
鋳鉄へ本発明により課された要求が完全に充足されるよ
うに、Ｎｉ舎量を低く選ぶことがとくに重要である。
Ｎｉ舎量０．１〜６％の合金の組成に対しては、ここに
行われたＮ谷量の低下は他の合金成分の割合を変化しな
ければ、この鋳鉄のオーステナィト安定性が低くなるこ
とに注意を要する。
行われたＮ谷量の低下は他の合金成分の割合を変化しな
ければ、この鋳鉄のオーステナィト安定性が低くなるこ
とに注意を要する。
これは指示されたＭｎの最低量によって必要の場合補償
することができる。高いＭｎ分は不所望の白銑化傾向を
高くするけれど、これは示された高い銅含量、およびＣ
ｒ含量上限の低下によって救済される。鋳造性を重視す
る場合、合金の組成は下記のとおりに選ばれる。Ｎｉ２
．０〜６．０％ Ｃ Ｉ．８〜４．０％ Ｓｊｌ．０〜３．０％ Ｍｎ６．０〜１２．０％ Ｃｕ５．０〜７．０％ Ｃｒ く０．０８％ ＡＩＯ．３〜２．０％ Ｔｉｏ．０５〜０．３％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 この場合ＡＩ含量は最大２％に低下される。
することができる。高いＭｎ分は不所望の白銑化傾向を
高くするけれど、これは示された高い銅含量、およびＣ
ｒ含量上限の低下によって救済される。鋳造性を重視す
る場合、合金の組成は下記のとおりに選ばれる。Ｎｉ２
．０〜６．０％ Ｃ Ｉ．８〜４．０％ Ｓｊｌ．０〜３．０％ Ｍｎ６．０〜１２．０％ Ｃｕ５．０〜７．０％ Ｃｒ く０．０８％ ＡＩＯ．３〜２．０％ Ｔｉｏ．０５〜０．３％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 この場合ＡＩ含量は最大２％に低下される。
この合金に不所望の白銑化が生じないようにＴｉ含量は
０．０５〜０．３％の最適量に選ばれる。白銑化はそれ
によって合金の加工性が悪くなるので望ましくない。指
示された最適のＴｉ含量によってＣｒ含量は０．０８％
より低くしなければならない。低いＮ含量のため灰銑化
の維持（良好な加工性のため）にはさらに元素Ｎｉ、Ｃ
ｕおよびＳｉを最適量にすることが必要である。合金の
良好な鋳造性および加工性のためＣの下限も上げられる
。次の組成： Ｎｉ３．５〜４．０％ Ｃ ２．８〜３．４％ Ｓｉ２．０〜２．２％ Ｍｎ８．５〜９．５％ Ｃｕ５．０〜５．５％ Ｃｒ ＜０．０８％ ＡＩＯ．３〜２．０％ Ｔｉｏ．１〜０．１５％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 を有する合金は軽金属ピストンのリング支持体に用する
ため最適である。
０．０５〜０．３％の最適量に選ばれる。白銑化はそれ
によって合金の加工性が悪くなるので望ましくない。指
示された最適のＴｉ含量によってＣｒ含量は０．０８％
より低くしなければならない。低いＮ含量のため灰銑化
の維持（良好な加工性のため）にはさらに元素Ｎｉ、Ｃ
ｕおよびＳｉを最適量にすることが必要である。合金の
良好な鋳造性および加工性のためＣの下限も上げられる
。次の組成： Ｎｉ３．５〜４．０％ Ｃ ２．８〜３．４％ Ｓｉ２．０〜２．２％ Ｍｎ８．５〜９．５％ Ｃｕ５．０〜５．５％ Ｃｒ ＜０．０８％ ＡＩＯ．３〜２．０％ Ｔｉｏ．１〜０．１５％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 を有する合金は軽金属ピストンのリング支持体に用する
ため最適である。
この合金組成の材料はたとえば次の機械性質を有する：
抗張力 １５０〜３１０Ｎ／協 降伏点 １２５〜２５０Ｎ′協 破断伸び １．０〜２．０％ 硬度ＨＢ３０１２０〜１８０ｋ９／磯 その組織は合金Ａと比較可能である。
抗張力 １５０〜３１０Ｎ／協 降伏点 １２５〜２５０Ｎ′協 破断伸び １．０〜２．０％ 硬度ＨＢ３０１２０〜１８０ｋ９／磯 その組織は合金Ａと比較可能である。
オーステナィトの地にごく少量の炭化物が均一な分布で
介する。グラフアィトの形はＡＳＴＭによればタイプＡ
（Ｅ）サイズ４〜５に分類される。試験しこ試料の場合
、合金は鋳造前にＣａ含有接種剤でした。接種剤および
方法に応じて他のグラフアィト形状たとえば球状グラフ
アィトに調節することもできる。その他の材料データは
次のとおりである：弾性係数 ７５０００〜１１００
０帆／磯（動的測定）熱膨張（２０〜１００ｏｏ）１６
．５〜１７．５×１０‐６肌／仇℃熱伝導度
０．０６５〜０．０７０ＫＣａｌ′肌Ｓｅｃ℃密 度
６９ｋ９′地圧縮強度 １２００〜１５００Ｎ／桝 材料の所望性質に重要な影響をおよぼす合金成分に関す
る詳細は次のとおりである：アルミニウム： アルミニウムは第１に強い黒鉛化作用のため添加され、
通常Ｍｎ約６％で始まる高い炭化物形成能は高いＭｎ含
量へずらされる。
介する。グラフアィトの形はＡＳＴＭによればタイプＡ
（Ｅ）サイズ４〜５に分類される。試験しこ試料の場合
、合金は鋳造前にＣａ含有接種剤でした。接種剤および
方法に応じて他のグラフアィト形状たとえば球状グラフ
アィトに調節することもできる。その他の材料データは
次のとおりである：弾性係数 ７５０００〜１１００
０帆／磯（動的測定）熱膨張（２０〜１００ｏｏ）１６
．５〜１７．５×１０‐６肌／仇℃熱伝導度
０．０６５〜０．０７０ＫＣａｌ′肌Ｓｅｃ℃密 度
６９ｋ９′地圧縮強度 １２００〜１５００Ｎ／桝 材料の所望性質に重要な影響をおよぼす合金成分に関す
る詳細は次のとおりである：アルミニウム： アルミニウムは第１に強い黒鉛化作用のため添加され、
通常Ｍｎ約６％で始まる高い炭化物形成能は高いＭｎ含
量へずらされる。
黒鉛化作用はＳｉ添加量を高くすることによっても達成
されるけれど、Ｓｉは相応するＡＩの添加に比してオー
ステナィトの安定性を低くする。これは同時に共晶変態
の温度を高くするＳｉの強いフェライト化作用に帰せら
れる。マンガン： Ｎｉ含量が低い場合またはＮｊを含ない場合、Ｍｎの添
加は必要で十分なオーステナィト安定性を保証する。
されるけれど、Ｓｉは相応するＡＩの添加に比してオー
ステナィトの安定性を低くする。これは同時に共晶変態
の温度を高くするＳｉの強いフェライト化作用に帰せら
れる。マンガン： Ｎｉ含量が低い場合またはＮｊを含ない場合、Ｍｎの添
加は必要で十分なオーステナィト安定性を保証する。
本発明により規定されるＭｎ含量によって首記ａ〜ｆの
性質は最適に達成される。ニッケル： 指示されたＮｉ含量は第１に合金の加工性のため重要で
ある。
性質は最適に達成される。ニッケル： 指示されたＮｉ含量は第１に合金の加工性のため重要で
ある。
さもなければＮ谷量はもっと低くすることもできる。銅
： 本発明による銅の範囲内で最高のオーステナィト安定性
が達成される。
： 本発明による銅の範囲内で最高のオーステナィト安定性
が達成される。
クロムおよびチタン：
０。
０８％を超えるＣｒ含量はその強い炭化物形成作用のた
め加工性に不利な影響をおよぼす。
め加工性に不利な影響をおよぼす。
Ｔｉはこの場合触媒作用を有する。チタン：
チタンは少量で強い黒鉛化元素である。
この作用はＴｊ約０．１％で最大に達し、次に再び低下
し、約０．５％で再び出発状態に達する。本発明による
マンガンオーステナィト鋳鉄の場合０．１〜０．１５％
のＴｉ分が最適であることが明らかになった。チタンは
少量のクロムをその触媒作用で中性化する能力がある。
次に実施例により本発明による合金の製造を説明する。
し、約０．５％で再び出発状態に達する。本発明による
マンガンオーステナィト鋳鉄の場合０．１〜０．１５％
のＴｉ分が最適であることが明らかになった。チタンは
少量のクロムをその触媒作用で中性化する能力がある。
次に実施例により本発明による合金の製造を説明する。
誘導炉により下記の量（最終合金に対し）および組成で
溶解した：Ｃ３．３５％「 Ｓｉ２．２５％、Ｍｎｏ．
７５％、Ｎｉｏ．３５％、Ｃｕｏ．１５％、Ｃｒ＜０．
０１％、ＰＯ．０１％、ＳＯ．０２％のインゴツト材料
３０％、Ｃ３．９０％「 Ｓｉ２．３０％、Ｍｎｏ．９
０％、ＰＯ．０２％「ＳＯ．０７％のなまこ形銑鉄３０
％、 ＣＯ．４０％〜「Ｓｉｏ。
溶解した：Ｃ３．３５％「 Ｓｉ２．２５％、Ｍｎｏ．
７５％、Ｎｉｏ．３５％、Ｃｕｏ．１５％、Ｃｒ＜０．
０１％、ＰＯ．０１％、ＳＯ．０２％のインゴツト材料
３０％、Ｃ３．９０％「 Ｓｉ２．３０％、Ｍｎｏ．９
０％、ＰＯ．０２％「ＳＯ．０７％のなまこ形銑鉄３０
％、 ＣＯ．４０％〜「Ｓｉｏ。
３３％、Ｍｎｏ．６５％の鋼屑１５％。
次にこの溶湯に下記添加剤を下記の順序で添加する：Ｃ
６．５０％「Ｓｉｏ．８％、Ｍｎ７６．００％、残部Ｆ
ｅのフエロマンガン１１．１％、Ｓｉ７５％、残部Ｆｅ のフエロシリコン０．９％、 Ｃｕ９９．９％の電気銅５．４５％、Ｎｉ９９．９％の
ニッケルベレツト３．８９％、Ｔｊｌｏ．０％、ＡＩ２
．０％、残部Ｆｅのフエロチタン１．５％。
６．５０％「Ｓｉｏ．８％、Ｍｎ７６．００％、残部Ｆ
ｅのフエロマンガン１１．１％、Ｓｉ７５％、残部Ｆｅ のフエロシリコン０．９％、 Ｃｕ９９．９％の電気銅５．４５％、Ｎｉ９９．９％の
ニッケルベレツト３．８９％、Ｔｊｌｏ．０％、ＡＩ２
．０％、残部Ｆｅのフエロチタン１．５％。
加熱温度が１５２０００に達した後、熱分析によりＣ含
量を石炭グリース０．３５％の添加によって所望最終値
にもたらす。
量を石炭グリース０．３５％の添加によって所望最終値
にもたらす。
この場合液相線温度は固相線温度より約１０つ０上にあ
る。次に純アルミニウム１．５％をなまこの形で添加す
る。約５分後１５００ｏ０の炉温で炉の内容物を鍋に取
り、１〜６帆の大粒子の形の接種剤（Ｓｉ７５％、Ｃａ
ｏ．１％、Ｓｒｏ．８％、山０．５％）０．５％で処理
し、１４３０ｑＣで遠心鋳造する。このように得た合金
の化学分析値は次のとおりである：Ｃ３．２６％、Ｓｉ
２．２７％、Ｍｎ８．７９％、Ｎｉ４．０％、Ｃｕ５．
３０％、ＡＩｌ．５３％、Ｔｉｏ．１２％、ＰＯ．０２
％、ＳＯ．０３％この材料の機械性質は鋳造状態で次の
とおりである：硬度ＨＢ３０１６０〜１８０ｋｇ 抗張力 ２７０Ｎ′の 降伏点 １８０Ｎ／柵 破断伸び １．７％ 断性係数 ８３０００Ｎ′地
る。次に純アルミニウム１．５％をなまこの形で添加す
る。約５分後１５００ｏ０の炉温で炉の内容物を鍋に取
り、１〜６帆の大粒子の形の接種剤（Ｓｉ７５％、Ｃａ
ｏ．１％、Ｓｒｏ．８％、山０．５％）０．５％で処理
し、１４３０ｑＣで遠心鋳造する。このように得た合金
の化学分析値は次のとおりである：Ｃ３．２６％、Ｓｉ
２．２７％、Ｍｎ８．７９％、Ｎｉ４．０％、Ｃｕ５．
３０％、ＡＩｌ．５３％、Ｔｉｏ．１２％、ＰＯ．０２
％、ＳＯ．０３％この材料の機械性質は鋳造状態で次の
とおりである：硬度ＨＢ３０１６０〜１８０ｋｇ 抗張力 ２７０Ｎ′の 降伏点 １８０Ｎ／柵 破断伸び １．７％ 断性係数 ８３０００Ｎ′地
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｎｉ０．１〜６．０％ Ｃ１．５〜４．０％ Ｓｉ０．５〜４．０％ Ｍｎ６．０〜１４．０％ Ｃｕ２．０〜７．０％ Ｃｒ＜０．３％ Ａｌ０．３〜８．０％ Ｔｉ０．０１〜０．５％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 よりなる、２０〜１００℃で１６．０×１０＾−＾６〜
２１．０×１０＾−＾６／℃の熱膨張係数、およびＧＧ
Ｌ−ＮｉＣｕＣｒ１５６２に相当する耐摩耗性と強度性
質を有するオーステナイト鋳鉄。 ２ Ｎｉ２．０〜６．０％ Ｃ１．８〜４．０％ Ｓｉ１．０〜３．０％ Ｍｎ６．０〜１２．０％ Ｃｕ５．０〜７．０％ Ｃｒ＜０．０８％ Ａｌ０．３〜２．０％ Ｔｉ０．０５〜０．３％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 よりなる特許請求の範囲第１項記載のオーステナイト鋳
鉄。 ３ Ｎｉ３．５〜４．０％ Ｃ２．８〜３．４％ Ｓｉ２．０〜２．２％ Ｍｎ８．５〜９．５％ Ｃｕ５．０〜５．５％ Ｃｒ＜０．０８％ Ａｌ０．３〜２．０％ Ｔｉ０．１〜０．１５％ 残部Ｆｅおよび製造に基く不純物 よりなる特許請求の範囲第２項記載のオーステナイト鋳
鉄。 ４ 内燃機関のアルミニウムピストンのリング溝の補強
材料として使用する特許請求の範囲第１項から第３項ま
でのいずれか１項記載のオーステナイト鋳鉄。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE000P26273290 | 1976-06-18 | ||
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