JPS6042214A - 同時に水蒸気の発生を伴う、ホスゲンの製造方法 - Google Patents
同時に水蒸気の発生を伴う、ホスゲンの製造方法Info
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- JPS6042214A JPS6042214A JP59154158A JP15415884A JPS6042214A JP S6042214 A JPS6042214 A JP S6042214A JP 59154158 A JP59154158 A JP 59154158A JP 15415884 A JP15415884 A JP 15415884A JP S6042214 A JPS6042214 A JP S6042214A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/80—Phosgene
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は活性炭の存在下において水蒸気の発生を伴いな
がら塩素を一酸化炭素と反応させることによってホスケ
ゝンを製造する方法に関する。
がら塩素を一酸化炭素と反応させることによってホスケ
ゝンを製造する方法に関する。
ホスゲンは一般に若干高めた温度において活性炭の存在
下で塩素を一酸化炭素と反応させることによって工業的
な規模で製造される。大量の塩素が存在するどホスケ゛
ンの多くの利用が妨げられるので、塩素の含有量はでき
るだけ低く保たれる。
下で塩素を一酸化炭素と反応させることによって工業的
な規模で製造される。大量の塩素が存在するどホスケ゛
ンの多くの利用が妨げられるので、塩素の含有量はでき
るだけ低く保たれる。
生成物ホスケ゛ンの低い塩素含有量を保証するだめに、
−酸化炭素は化学量論的に必要な量を3−10チ越えて
過剰に使用される。さらに、ホスヶ゛ンの合成は100
℃を越える温度では完結に向かわないので、積極的に冷
却することによってかカリの正の生成エンタルピー(/
01 kJ/mo ] ) 7b: 除去される(例
えばUl 1mannsのEncyklopMdie
dertechnischen Chemie、第≠版
、(1979年)。
−酸化炭素は化学量論的に必要な量を3−10チ越えて
過剰に使用される。さらに、ホスヶ゛ンの合成は100
℃を越える温度では完結に向かわないので、積極的に冷
却することによってかカリの正の生成エンタルピー(/
01 kJ/mo ] ) 7b: 除去される(例
えばUl 1mannsのEncyklopMdie
dertechnischen Chemie、第≠版
、(1979年)。
第1に巻、第、277−.27と頁参照)。
解離平衡を基にすると、ホスゲンは700℃にオイて約
3;Oppmの塩素を含んでいる。このような塩素含有
量は多くの利用に対して許容できる上限を構成しており
1.20θ℃においてo、qs、300℃においてよ−
、そして4Loo℃においては、2θ係のホスゲンが一
酸化炭素と塩素に解離する。従って、すべての公知方法
は、反応器を去る反応ガスの温度が1oocを意味があ
るほど越えないように、水による直接冷却、間接的な冷
却剤による間接冷却または蒸発冷却によって反応器から
反応熱を速かに除去できる、活性炭を充填した管状反応
器中で遂行される。反応器に使用される通常の構造用の
鋼材は770℃を越える温度で活発に反応して塩化鉄を
生成するので、運転上の安全のために反応管を注意深く
冷却することもきわめて重要である。
3;Oppmの塩素を含んでいる。このような塩素含有
量は多くの利用に対して許容できる上限を構成しており
1.20θ℃においてo、qs、300℃においてよ−
、そして4Loo℃においては、2θ係のホスゲンが一
酸化炭素と塩素に解離する。従って、すべての公知方法
は、反応器を去る反応ガスの温度が1oocを意味があ
るほど越えないように、水による直接冷却、間接的な冷
却剤による間接冷却または蒸発冷却によって反応器から
反応熱を速かに除去できる、活性炭を充填した管状反応
器中で遂行される。反応器に使用される通常の構造用の
鋼材は770℃を越える温度で活発に反応して塩化鉄を
生成するので、運転上の安全のために反応管を注意深く
冷却することもきわめて重要である。
通常の運転条件下では、高い吸収能力を有する品質のす
ぐれた実質的にすべての活性炭が触媒として使用するの
に適している。反応器を通過した後の冷却媒体の温度は
実質的に700℃以下(一般に30−70℃)である。
ぐれた実質的にすべての活性炭が触媒として使用するの
に適している。反応器を通過した後の冷却媒体の温度は
実質的に700℃以下(一般に30−70℃)である。
従って、ホスケ゛ン/トン当り/、 09 X / 0
ノユールを十分に使用することができない。
ノユールを十分に使用することができない。
欧州特許出願公開明細書第3j30号には、塩素と一酸
化炭素からホスゲンを製造するのに使用される反応器を
沸騰しつつある水で冷却して水蒸気を製造できることが
大雑把に示されているか、詳細には記載されていない。
化炭素からホスゲンを製造するのに使用される反応器を
沸騰しつつある水で冷却して水蒸気を製造できることが
大雑把に示されているか、詳細には記載されていない。
しかしながら、生成したホスゲンの分解が無視できない
ほど起こらないことを保証するだめに、ホスケ゛ンの生
成直後(すなわちホスケ゛ンの反応器の中にまだ存在し
ている間)に、反応生成物を強力に冷却しなければなら
ないことが上記文献にはっきりと述べられているので、
この開示された方法では高圧の水蒸気を製造することは
明らかに不可能である。これは、冷却媒体の温度が10
0℃よりも実質的に高くなることが不可能であり、した
がって高圧の水蒸気を製造することができないことを意
味する。
ほど起こらないことを保証するだめに、ホスケ゛ンの生
成直後(すなわちホスケ゛ンの反応器の中にまだ存在し
ている間)に、反応生成物を強力に冷却しなければなら
ないことが上記文献にはっきりと述べられているので、
この開示された方法では高圧の水蒸気を製造することは
明らかに不可能である。これは、冷却媒体の温度が10
0℃よりも実質的に高くなることが不可能であり、した
がって高圧の水蒸気を製造することができないことを意
味する。
本発明の目的は、発生した反応熱が水蒸気の発生のだめ
に使用される、ホスゲンの製造方法を提供することであ
る。
に使用される、ホスゲンの製造方法を提供することであ
る。
ホスケ8ンと高圧の水蒸気を製造する方法を提供すると
とも本発明の目的である。
とも本発明の目的である。
30 ppm (容量)よりも小さい残留塩素含有量を
有するホスケ゛ンの製造方法を提供することも本発明の
別の目的である。
有するホスケ゛ンの製造方法を提供することも本発明の
別の目的である。
この技術分野における当業者にとって明らかなとれらの
目的およびその他の目的は、活性炭を含む第一の管状反
応器中rso℃を越える温度において塩素と過剰の一酸
化炭素とを反応させることによって達成される。反応中
に発生した熱は液体または気体の担体によっで反応器か
ら除去され、そしてその担体は水蒸気の発生を伴う冷却
にょって冷却される。第一の管状反応器から出る反応ソ
fスは夕0ないし/、:2θ℃の温度に冷却されてから
第二の反応器に送られる。一般に粒状の活性炭を含むこ
の第二の反応器は50々いし700℃の温度に維持され
、反応はこの第二の反応器において完了する。この第二
の反応器を出るホスケ゛ンはs o ppm (容量)
よりも小さい残留塩素含有量を有する。
目的およびその他の目的は、活性炭を含む第一の管状反
応器中rso℃を越える温度において塩素と過剰の一酸
化炭素とを反応させることによって達成される。反応中
に発生した熱は液体または気体の担体によっで反応器か
ら除去され、そしてその担体は水蒸気の発生を伴う冷却
にょって冷却される。第一の管状反応器から出る反応ソ
fスは夕0ないし/、:2θ℃の温度に冷却されてから
第二の反応器に送られる。一般に粒状の活性炭を含むこ
の第二の反応器は50々いし700℃の温度に維持され
、反応はこの第二の反応器において完了する。この第二
の反応器を出るホスケ゛ンはs o ppm (容量)
よりも小さい残留塩素含有量を有する。
添附図面は本発明方法を遂行するのに適した装置の概略
図であって、以下この図によって本発明を説明する・ 本発明は、水蒸気、特に高圧(すなわちj−50パール
、好ましくは、20−35・ぐ−ル)水蒸気の発生のた
めに、生成する反応熱を同時に使用して、触媒として活
性炭を含む反応器の管内で塩素を一酸化炭素と反応させ
ることによってホスケ゛ンを製造する方法に関する。
図であって、以下この図によって本発明を説明する・ 本発明は、水蒸気、特に高圧(すなわちj−50パール
、好ましくは、20−35・ぐ−ル)水蒸気の発生のた
めに、生成する反応熱を同時に使用して、触媒として活
性炭を含む反応器の管内で塩素を一酸化炭素と反応させ
ることによってホスケ゛ンを製造する方法に関する。
100愉以下の内径を有し、かつ粒状の活性炭を含む第
一反応器の管≠において、本プロセスに導入された塩素
の95−タgチが25θ℃を越える反応温度において過
剰量の一酸化炭素と反応してホスケ゛ンが生成する。発
生した反応熱は/j0−3..20℃で沸騰する液体の
蒸発冷却または沸騰しない液体によって反応器グから除
去され、そしてその温度は強制循環瀘ンゾおよび温度制
御により反応器出口において/タ0−3.:20℃に維
持される。反応器を去るこの液体または気体の熱担体は
、水蒸気を発生させるための冷却媒体として水が装入さ
れる熱交換器中で凝縮され、そして/または反応器出口
において熱担体の温度よりも低い温度まで冷却され、そ
して反応器≠に戻される。
一反応器の管≠において、本プロセスに導入された塩素
の95−タgチが25θ℃を越える反応温度において過
剰量の一酸化炭素と反応してホスケ゛ンが生成する。発
生した反応熱は/j0−3..20℃で沸騰する液体の
蒸発冷却または沸騰しない液体によって反応器グから除
去され、そしてその温度は強制循環瀘ンゾおよび温度制
御により反応器出口において/タ0−3.:20℃に維
持される。反応器を去るこの液体または気体の熱担体は
、水蒸気を発生させるための冷却媒体として水が装入さ
れる熱交換器中で凝縮され、そして/または反応器出口
において熱担体の温度よりも低い温度まで冷却され、そ
して反応器≠に戻される。
反応器グを出る反応ガスは夕0℃ないし720℃の温度
に冷却され、そして粒状の活性炭を含む第二の反応器乙
の中に導入される。この第二の反応器の温度は温度自動
調節による制御によって50ないし700℃に維持され
る。反応はこの第二反応器において、完了し、この反応
器を出るホスケ゛ンは夕Oppm (容量)未満の残留
塩素含有量を有する。
に冷却され、そして粒状の活性炭を含む第二の反応器乙
の中に導入される。この第二の反応器の温度は温度自動
調節による制御によって50ないし700℃に維持され
る。反応はこの第二反応器において、完了し、この反応
器を出るホスケ゛ンは夕Oppm (容量)未満の残留
塩素含有量を有する。
図面に示した装置は本発明方法を遂行するのに適した装
置の一例である。この図面において、(重錘の参照番号
は次の意味を有する。
置の一例である。この図面において、(重錘の参照番号
は次の意味を有する。
(1)−酸化炭素の装入点、
(2) 塩素の装入点、
(3) ガス混合室、
(4)−組の熱交換器チューブの形の第一の管状反応器
、 (5)冷却器、 (6)冷却媒体まだは加熱媒体の循環を伴う一組の熱交
換器チューブの形の第二の管セ之反応器、 (7) ホスケ゛ンの排出点、 (8)熱担体の循環ライン、 (9) 液体七ノやレータ−1 (1rI)熱交換器(水蒸気発生器)、(11) 水蒸
気排出点、 (l→ 水の装入点、 (1埠 水ポンプ、 0→ 熱交換器、 0つ 冷却媒体循環ラインおよび (1ゆ 冷却媒体2ンプ。
、 (5)冷却器、 (6)冷却媒体まだは加熱媒体の循環を伴う一組の熱交
換器チューブの形の第二の管セ之反応器、 (7) ホスケ゛ンの排出点、 (8)熱担体の循環ライン、 (9) 液体七ノやレータ−1 (1rI)熱交換器(水蒸気発生器)、(11) 水蒸
気排出点、 (l→ 水の装入点、 (1埠 水ポンプ、 0→ 熱交換器、 0つ 冷却媒体循環ラインおよび (1ゆ 冷却媒体2ンプ。
本発明方法は好ましくは、図面に概略図で両力・れた装
置を使用して遂行されるか、もちろん、図示された装置
から重要でたい特徴が逸脱している装置においても遂行
することができる。このように、例えば図面に示された
組合わせた反応器の干(りに、順次次々と配置した別々
の反応器を使用することができ、その第二の反応器は図
示された管状反応器の代りに、十分な高さを有する活性
炭の充填物の形をとることができる。さらに、熱交換器
10の中に装入される水を予熱するだめに、第一の反応
器を出るガスを冷却することによって得られる熱を使用
することも、もちろん本発明に必須なことではない。
置を使用して遂行されるか、もちろん、図示された装置
から重要でたい特徴が逸脱している装置においても遂行
することができる。このように、例えば図面に示された
組合わせた反応器の干(りに、順次次々と配置した別々
の反応器を使用することができ、その第二の反応器は図
示された管状反応器の代りに、十分な高さを有する活性
炭の充填物の形をとることができる。さらに、熱交換器
10の中に装入される水を予熱するだめに、第一の反応
器を出るガスを冷却することによって得られる熱を使用
することも、もちろん本発明に必須なことではない。
第一の反応器グは、好ましくは管束熱交換器力・らでき
ていて、その容管は高々1100nr、好ましくは、r
0mm以下、そして最も好ましくは30酬以下の内径を
有する。管の長さは臨界的でなく、一般に/ないしjm
である。出発物質中のほこりやその他の不純物によって
触媒が不活性化するにつれて、主要な反応帯域の位置は
移っていくので、かなり長い反応管が好捷しい。長い管
々らば長い間触媒を変化させずに反応を続けることがで
きる。
ていて、その容管は高々1100nr、好ましくは、r
0mm以下、そして最も好ましくは30酬以下の内径を
有する。管の長さは臨界的でなく、一般に/ないしjm
である。出発物質中のほこりやその他の不純物によって
触媒が不活性化するにつれて、主要な反応帯域の位置は
移っていくので、かなり長い反応管が好捷しい。長い管
々らば長い間触媒を変化させずに反応を続けることがで
きる。
反応管は好ましくは、反応温度において塩素に耐えられ
る金属から作られる。これらの管は好ましくけ、ニッケ
ル捷たは高品位のクロム/ニッケル鋼重たはクロム/ニ
ッケル/モリブデン鋼から造られる。
る金属から作られる。これらの管は好ましくけ、ニッケ
ル捷たは高品位のクロム/ニッケル鋼重たはクロム/ニ
ッケル/モリブデン鋼から造られる。
第一の反応器≠には、約3ないし10、好1しくば3夕
ないし7胴の粒子寸法を有する活性炭が充填される。使
用される活性炭は、好捷しくは、ドイツ特許出願公告明
細得策、23.2270乙号の第乙欄、第、2g−3g
行に記載されている方法によって1jlll定される/
gキロ月?ンド(kilopond、kp )よりも大
きい圧縮抵抗とグ0重量係を越えるベンゼン吸収能とを
有する型の活性炭である。これらの条件を満たす、高温
抵抗性を備えだ耐破砕性かつ耐摩耗性活性炭(例えばド
イツ特許出願公告明細得策、2,322.70乙号に記
載されている)が本発明方法にきわめて適している。
ないし7胴の粒子寸法を有する活性炭が充填される。使
用される活性炭は、好捷しくは、ドイツ特許出願公告明
細得策、23.2270乙号の第乙欄、第、2g−3g
行に記載されている方法によって1jlll定される/
gキロ月?ンド(kilopond、kp )よりも大
きい圧縮抵抗とグ0重量係を越えるベンゼン吸収能とを
有する型の活性炭である。これらの条件を満たす、高温
抵抗性を備えだ耐破砕性かつ耐摩耗性活性炭(例えばド
イツ特許出願公告明細得策、2,322.70乙号に記
載されている)が本発明方法にきわめて適している。
第二の反応器乙は、熱交換器によって好ましくはよ0℃
ないし700℃、最も好1しくけ70℃ないし700℃
の温度に恒温制御されている、通例の構造を有するホス
ゲンの反応器であり得る。
ないし700℃、最も好1しくけ70℃ないし700℃
の温度に恒温制御されている、通例の構造を有するホス
ゲンの反応器であり得る。
しかしながら、通例の構造を有する管状反応器の代りに
、第二の反応器として十分な高さを有する活性炭の充填
物を使用することができる。第二の反応器乙の中で使用
される活性炭の型はもちろん第一の反応器グにおいて使
用される型よりも遥かに臨界的でない。原則として、反
応器乙においては、ホスケ゛ンの合成に使用される公知
の活性炭のあらゆる型を使用することができ、もちろん
第二の反応器乙には反応器≠において使用される活性炭
と同じ活性炭を充填することができる。
、第二の反応器として十分な高さを有する活性炭の充填
物を使用することができる。第二の反応器乙の中で使用
される活性炭の型はもちろん第一の反応器グにおいて使
用される型よりも遥かに臨界的でない。原則として、反
応器乙においては、ホスケ゛ンの合成に使用される公知
の活性炭のあらゆる型を使用することができ、もちろん
第二の反応器乙には反応器≠において使用される活性炭
と同じ活性炭を充填することができる。
第一の反応器−グは好ましくは蒸発冷却によって冷却さ
れる。使用される熱担体は圧力をがけずに循環してアフ
タークーラー(図示せず)中で自由に換気するか、また
は圧力抵抗手段によって適当な予備圧力(例えば70パ
ール以下)に調整することができる。好適な熱担体の例
はデカヒドロナフタレン(例えばデカリン(Decal
in )という商標の下に販売されている材料)、ノフ
ェニルメタン、o−ノクロルベンゼンのような芳香族塩
素化合物および適当々鉱油留分を包含している。熱担体
が蒸発しないような圧力条件下で熱の移動を遂行するこ
とも概して可能である。熱担体が第一の反応器を出る温
度において常圧下で沸騰し々い液体を熱担体として使用
することもできる。前述の方法よりも好ましくカいこの
方法においては、反応器出口の熱担体の温度は強制循環
ポンプおよび温度制御によって調整される。第一の反応
器を出る液体、そして好ましくはガス状の熱担体の出口
温度は/jO々いし3夕0℃、好捷しくけ、200ない
し300℃の範囲にある。
れる。使用される熱担体は圧力をがけずに循環してアフ
タークーラー(図示せず)中で自由に換気するか、また
は圧力抵抗手段によって適当な予備圧力(例えば70パ
ール以下)に調整することができる。好適な熱担体の例
はデカヒドロナフタレン(例えばデカリン(Decal
in )という商標の下に販売されている材料)、ノフ
ェニルメタン、o−ノクロルベンゼンのような芳香族塩
素化合物および適当々鉱油留分を包含している。熱担体
が蒸発しないような圧力条件下で熱の移動を遂行するこ
とも概して可能である。熱担体が第一の反応器を出る温
度において常圧下で沸騰し々い液体を熱担体として使用
することもできる。前述の方法よりも好ましくカいこの
方法においては、反応器出口の熱担体の温度は強制循環
ポンプおよび温度制御によって調整される。第一の反応
器を出る液体、そして好ましくはガス状の熱担体の出口
温度は/jO々いし3夕0℃、好捷しくけ、200ない
し300℃の範囲にある。
冷却器jに通例の熱交換器、例えば好ましくは水で冷却
されるフィン付き冷却器である。図面に示しだように、
冷却器jによって反応器から除去された熱は熱交換器1
0の供給水を予熱するだめに熱交換器/グの中で使用す
ることができる。熱交換器jにおいて回収された熱は、
考えられるところでは、−酸化炭素および/または塩素
を予熱するのに使用することもできる。
されるフィン付き冷却器である。図面に示しだように、
冷却器jによって反応器から除去された熱は熱交換器1
0の供給水を予熱するだめに熱交換器/グの中で使用す
ることができる。熱交換器jにおいて回収された熱は、
考えられるところでは、−酸化炭素および/または塩素
を予熱するのに使用することもできる。
熱交換器10もまた通例の構造のもの、例えば管束型熱
交換器である。
交換器である。
本発明方法の出発物質として使用される一酸化炭素と塩
素は、望ましくない副反応捷たは触媒の早過ぎる不活性
化を防止するために、乾燥していてしかも十分な純度で
利用できなければならない。
素は、望ましくない副反応捷たは触媒の早過ぎる不活性
化を防止するために、乾燥していてしかも十分な純度で
利用できなければならない。
使用される商業的な一酸化炭素は一般に少々くとも97
容量係の一酸化炭素含有量を有するとともに、使用され
る商業的な塩素は一般に少なくとも77容量係の塩素含
有量を有する。理論的にはこれよりも低い濃度を使用す
ることができるが、不活性ガスのバラストが大きくなる
結果を招く。下記の仕様は一酸化炭素および塩素出発物
質の代表的な(しかし臨界的でけ々い)仕様である。
容量係の一酸化炭素含有量を有するとともに、使用され
る商業的な塩素は一般に少なくとも77容量係の塩素含
有量を有する。理論的にはこれよりも低い濃度を使用す
ることができるが、不活性ガスのバラストが大きくなる
結果を招く。下記の仕様は一酸化炭素および塩素出発物
質の代表的な(しかし臨界的でけ々い)仕様である。
−酸化炭素 塩素
含有量 タフ0チ以上 770%以上
水 素 /、5襲以下 O,S%以下
酸 素 0.7−以下 0.3%以下
硫黄化合物 0.7裂以下 −
窒 素 7.0係以下 !、0チ以下
(百分率は容量百分率)
本発明方法においては、−酸化炭素は一般に塩素を基に
して、若干モル過剰で使用される。例えば、−酸化炭素
対塩素のモル比は/、03:/ないし乙/:/の範囲内
にある。これらのガスはガスメーター(図示せず)を経
て混合室3の中に導入され、そしてその混合室から第一
の反応器≠の中に送られる。この段階におけるガス混合
物の圧力は一般に/ないしjパールであり、そして第一
反応器グの入口温度は一般に20ないし7.20℃、好
ましくはgOないし700℃である。反応器を通る流量
は好寸しくけ、毎時/ 000 kgのホスケ・ンを製
造するために第一の反応器において約30ないし/!;
Om2、好ましくはKOないし720m2の熱交換面積
および2夕0々いし73;011(好ましくは≠00カ
いし乙001)の活性炭の量を提供するように選ばれる
。これらの範囲よりも多いか、捷たけ少ない量も反応に
重大々影響を与えずに屡々使用することができる。熱担
体の蒸発速度は好ましい・やラメ−ターの逸脱を補正す
るために使用することができる。
して、若干モル過剰で使用される。例えば、−酸化炭素
対塩素のモル比は/、03:/ないし乙/:/の範囲内
にある。これらのガスはガスメーター(図示せず)を経
て混合室3の中に導入され、そしてその混合室から第一
の反応器≠の中に送られる。この段階におけるガス混合
物の圧力は一般に/ないしjパールであり、そして第一
反応器グの入口温度は一般に20ないし7.20℃、好
ましくはgOないし700℃である。反応器を通る流量
は好寸しくけ、毎時/ 000 kgのホスケ・ンを製
造するために第一の反応器において約30ないし/!;
Om2、好ましくはKOないし720m2の熱交換面積
および2夕0々いし73;011(好ましくは≠00カ
いし乙001)の活性炭の量を提供するように選ばれる
。これらの範囲よりも多いか、捷たけ少ない量も反応に
重大々影響を与えずに屡々使用することができる。熱担
体の蒸発速度は好ましい・やラメ−ターの逸脱を補正す
るために使用することができる。
プロセス中に導入される塩素の少なくとも9タチ、そし
て一般に9オないしL?、r%がホスゲン中に存在して
いる反応ガスは冷却剤の沸点または非沸騰性の冷却剤の
流出物温度よりも僅かに(約5ないし30℃)高い温度
において第一反応器を出る。反応ガスは冷却器jを通過
し、そこで反応がスは第二の反応器乙に入る前にkOな
いし7.20℃(好ましくは70カいし710℃)の温
度まで冷却される。反応は第二の反応器においてjOな
いし100℃(好ましくは70ないし100℃)の温度
で完了し、その反応混合物は温度が50℃以下に下がら
力い限りこの温度範囲で解離平衡に達する。第二の反応
器を出るガス状混合物は、5′0T)pm (容量)よ
りも少ない残留塩素量を含み、その正確な量は第二反応
器の圧力と温度によって左右される。・このガス状混合
物は、直ちに、または不活性ガスの残渣およびなお存在
しているすべての一酸化炭素を除去した後、さらに後の
反応のために使用することができる。
て一般に9オないしL?、r%がホスゲン中に存在して
いる反応ガスは冷却剤の沸点または非沸騰性の冷却剤の
流出物温度よりも僅かに(約5ないし30℃)高い温度
において第一反応器を出る。反応ガスは冷却器jを通過
し、そこで反応がスは第二の反応器乙に入る前にkOな
いし7.20℃(好ましくは70カいし710℃)の温
度まで冷却される。反応は第二の反応器においてjOな
いし100℃(好ましくは70ないし100℃)の温度
で完了し、その反応混合物は温度が50℃以下に下がら
力い限りこの温度範囲で解離平衡に達する。第二の反応
器を出るガス状混合物は、5′0T)pm (容量)よ
りも少ない残留塩素量を含み、その正確な量は第二反応
器の圧力と温度によって左右される。・このガス状混合
物は、直ちに、または不活性ガスの残渣およびなお存在
しているすべての一酸化炭素を除去した後、さらに後の
反応のために使用することができる。
本発明方法が遂行されている間に、第一の反応器で生成
した反応熱は、与えられた圧力条件下において150な
いし320℃(好ましくは、200−300℃)で沸騰
する熱担体、または強制循環および反応器出口における
温度制御によってこの温度範囲内に維持されている熱担
体によって除去される。液体の熱交換体が直接熱交換器
10の中に導入されると同時に、熱担体の蒸気が液体セ
・七し−タータを通って熱交換器10の中に導入される
。この熱交換器10においては、夕ないしょOパール、
好ましくは−りないし2j・ぐ−ルの圧力で水蒸気を発
生するととによって、熱担体の凝縮および/または冷却
(一般に第一の反応器ケから出る熱担体の出口温度より
も50℃以内低い温度1で)が成しとげられる。熱交換
器10を出る熱田体は循環ラインδ′を経て第一の反応
器≠に再循環される。生成した水蒸気は水蒸気排出管/
/を経て水蒸気の消費者に供給される。それと同時に、
除去される水蒸気の量に相当し、かつおそらく加圧下に
おいて熱交換器/lの中で160℃までの温度に随意に
予熱された大量の水は管/、?を通って熱交換器10の
中に装入される。
した反応熱は、与えられた圧力条件下において150な
いし320℃(好ましくは、200−300℃)で沸騰
する熱担体、または強制循環および反応器出口における
温度制御によってこの温度範囲内に維持されている熱担
体によって除去される。液体の熱交換体が直接熱交換器
10の中に導入されると同時に、熱担体の蒸気が液体セ
・七し−タータを通って熱交換器10の中に導入される
。この熱交換器10においては、夕ないしょOパール、
好ましくは−りないし2j・ぐ−ルの圧力で水蒸気を発
生するととによって、熱担体の凝縮および/または冷却
(一般に第一の反応器ケから出る熱担体の出口温度より
も50℃以内低い温度1で)が成しとげられる。熱交換
器10を出る熱田体は循環ラインδ′を経て第一の反応
器≠に再循環される。生成した水蒸気は水蒸気排出管/
/を経て水蒸気の消費者に供給される。それと同時に、
除去される水蒸気の量に相当し、かつおそらく加圧下に
おいて熱交換器/lの中で160℃までの温度に随意に
予熱された大量の水は管/、?を通って熱交換器10の
中に装入される。
本発明方法は、初めにこの反応で放出される熱エネルギ
ーを最も好適に使用することによって、塩素と一酸化炭
素から犬き々工業的規模でホスケ゛ンを製造することが
できる。本発明方法の別の利点は、第一の反応器におい
て使用される高い反応温度が、使用される活性炭の寿命
の長さに対してプラスの作用を有するという事実にある
。使用される高温の合成条件下では、微量の炭化水素の
塩素化によって出発混合物中に生成する副産物は本発明
の条件下においてもはや触媒によって吸収されない。従
って、活性炭の寿命は従来技術方法におけるその寿命よ
りも、意味があるほど長い。
ーを最も好適に使用することによって、塩素と一酸化炭
素から犬き々工業的規模でホスケ゛ンを製造することが
できる。本発明方法の別の利点は、第一の反応器におい
て使用される高い反応温度が、使用される活性炭の寿命
の長さに対してプラスの作用を有するという事実にある
。使用される高温の合成条件下では、微量の炭化水素の
塩素化によって出発混合物中に生成する副産物は本発明
の条件下においてもはや触媒によって吸収されない。従
って、活性炭の寿命は従来技術方法におけるその寿命よ
りも、意味があるほど長い。
以下の実施例は本発明方法を制限することなしにそれを
より詳細に説明するのに役立っている。
より詳細に説明するのに役立っている。
そこに示されている百分率はすべて容量百分率である。
実施例
この実施例において使用された装置は添附図面の図示さ
れた装置であった。第一の反応器グは、長さ75mおよ
び直径3.2/ムjのl/−/!;本の平行な管によっ
て作られた型/J’タフ/(DIN/7007)のクロ
ムニッケル鋼の一組の管の形をしだ熱交換器であった。
れた装置であった。第一の反応器グは、長さ75mおよ
び直径3.2/ムjのl/−/!;本の平行な管によっ
て作られた型/J’タフ/(DIN/7007)のクロ
ムニッケル鋼の一組の管の形をしだ熱交換器であった。
その反応器の管には西ドイツ特許出願公告明細得策2.
3.2.2,701.号による活性炭が充填され、その
両端は適当な精練鋼の網目によって閉じられていた。本
プロセスを遂行する前に、残留湿分が検出でき左くガる
壕で、750℃の乾燥窒素を充填ずみの反応器の中に吹
込んだ。約8′0−700℃に予熱した、塩素(塩素9
7.、!−%、水素01.2%、二酸化炭素0.′?係
、窒素/、/%、酸素0.3%)/θONm’/hおよ
び一酸化炭素(組成ニー酸化炭素9 g、 j %、水
素/、/チ、二酸化炭素0、.2%、その他の不純物0
.2 % ) / 03 Nm3/hからなるガス混合
物をこの反応器中に下から装入した。ガス混合物が活性
炭と接触するやいなやホスゲンの生成反応は開始した。
3.2.2,701.号による活性炭が充填され、その
両端は適当な精練鋼の網目によって閉じられていた。本
プロセスを遂行する前に、残留湿分が検出でき左くガる
壕で、750℃の乾燥窒素を充填ずみの反応器の中に吹
込んだ。約8′0−700℃に予熱した、塩素(塩素9
7.、!−%、水素01.2%、二酸化炭素0.′?係
、窒素/、/%、酸素0.3%)/θONm’/hおよ
び一酸化炭素(組成ニー酸化炭素9 g、 j %、水
素/、/チ、二酸化炭素0、.2%、その他の不純物0
.2 % ) / 03 Nm3/hからなるガス混合
物をこの反応器中に下から装入した。ガス混合物が活性
炭と接触するやいなやホスゲンの生成反応は開始した。
常圧において沸騰するノペンジルベンゼン(沸点約、2
I?θ℃)を使用する蒸発冷却によって、生成した反応
熱を除去した。
I?θ℃)を使用する蒸発冷却によって、生成した反応
熱を除去した。
液体子パレータータを通過させた後との熱担体を熱交換
器10において凝縮させた。熱交換基において放出され
た熱は、加圧下で130℃に予熱されていたがイラーの
脱塩された供給水から圧力32パールにおいて0. /
g t/hの水蒸気を発生した。
器10において凝縮させた。熱交換基において放出され
た熱は、加圧下で130℃に予熱されていたがイラーの
脱塩された供給水から圧力32パールにおいて0. /
g t/hの水蒸気を発生した。
約:2gθ−300℃の温度で第一の反応器を去り、か
つホスゲンの形でもとの塩素の約97−9g%を含む反
応ガスを、えら付き管熱交換器jの中で約ios℃に冷
却してから、活性炭が充填されている通例の一組の管か
らなる第二の反応器乙に移送した。
つホスゲンの形でもとの塩素の約97−9g%を含む反
応ガスを、えら付き管熱交換器jの中で約ios℃に冷
却してから、活性炭が充填されている通例の一組の管か
らなる第二の反応器乙に移送した。
第二の反応器はホスゲンの平衡が達成されるのを保証す
るために恒温制御下に操作して70−700℃の温度に
維持した。ホスゲンの排出点7を経て第二の反応器を去
るホスゲンは30 ppm未満の濃度の塩素を含み、こ
れは直接捷たけ過剰の一酸化炭素および残留する不活性
ガスを除去した後、さらに後の反応で使用するのに適し
ていた。
るために恒温制御下に操作して70−700℃の温度に
維持した。ホスゲンの排出点7を経て第二の反応器を去
るホスゲンは30 ppm未満の濃度の塩素を含み、こ
れは直接捷たけ過剰の一酸化炭素および残留する不活性
ガスを除去した後、さらに後の反応で使用するのに適し
ていた。
前述のボイラー供給水の予熱は冷却器jにおいて得られ
た熱を使用する熱交換器/1.tにおいて遂行された。
た熱を使用する熱交換器/1.tにおいて遂行された。
本発明は例証の目的でこれまでに詳しく説明されたけれ
ども、このような詳細な説明はその目的のためだけのも
のであって、それが特許請求の範囲によって制限される
ことを除き、本発明の精神と範囲を逸脱しないで当業者
がその中で種々の変更をつくりうろことは理解されるべ
きでちる。
ども、このような詳細な説明はその目的のためだけのも
のであって、それが特許請求の範囲によって制限される
ことを除き、本発明の精神と範囲を逸脱しないで当業者
がその中で種々の変更をつくりうろことは理解されるべ
きでちる。
添附図面の図は本発明方法を遂行するのに適した装置の
概略図である。図において、 /・・・−酸化炭素の装入点、2・・塩素の装入点、3
・・・ガス混合室、ゲ・・・第一反応器、夕・・・冷却
器、乙・・第二反応器、7・・・ホスゲンの排出点、g
・・・熱担体の循環ライン、り・・・液体、・ぐレータ
−110・・・熱交換器、//・・・水蒸気排出点、/
2・・・水の装入点、/3・・・水ポンプ、/≠・・・
熱交換器、/j・・・冷却媒体循環ライン、/乙・・・
冷却媒体ポンプ。 代理人の氏名 川原1)−穂
概略図である。図において、 /・・・−酸化炭素の装入点、2・・塩素の装入点、3
・・・ガス混合室、ゲ・・・第一反応器、夕・・・冷却
器、乙・・第二反応器、7・・・ホスゲンの排出点、g
・・・熱担体の循環ライン、り・・・液体、・ぐレータ
−110・・・熱交換器、//・・・水蒸気排出点、/
2・・・水の装入点、/3・・・水ポンプ、/≠・・・
熱交換器、/j・・・冷却媒体循環ライン、/乙・・・
冷却媒体ポンプ。 代理人の氏名 川原1)−穂
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (])(a) 管が100wn以下の内径を有し、粒状
の活性炭を含む第一の管状反応器において、塩素のうち
の9.tないし9g%が反応するまで1.2夕。 ℃よりも高い温度で塩素を過剰の一酸化炭素と反応させ
てホスケ゛ンを生成させ、 (b)(a)において使用された反応器において発生し
た熱を、その反応器から取出される熱担体によって除去
し、 (c)水蒸気を発生させる間にその熱担体を凝縮および
7寸たけ冷却させ、 (d) 第一の管状反応器からホスダン含有ガスを取出
し、 (e)(d)のガスを夕0ないし7.20℃の温度に冷
却し、 (f)J−0ないし100℃の温度に維持されている、
粒状の活性炭を含む第二の反応器に(、)の冷却された
ガスを送り、そして (g) ホスダンの残留塩素含有量が30 ppm (
容量)よりも少なくなるまで、ホッケ9ン生成反応を終
了させること、を含む1.!; Oppm未満の残留塩
素含有量を有するホスダンの製造方法。 (2)(a)において発生した熱が、/夕0ないし32
0℃で沸騰する液体の蒸発冷却によって除去される、特
許請求の範囲第(1)項記載の製造方法。 (3) (a)において発生した熱が、第一の管状反応
器を出るどき/30ないし3.20℃の温度において非
沸騰性の液体で除去される、特許請求の範囲第(1)項
記載の製造方法。 (4) 段階(c)において水蒸気を発生させるために
、冷却媒体として水を含む熱交換器において熱担体が凝
縮される特許請求の範囲第(1)項記載の製造方法。 (5) 熱担体が、第一の管状反応器から取出されると
き、熱担体の温度よりも50℃以内低い温度まで冷却さ
れる、特許請求の範囲第(4)項記載の製造方法。 (6)熱担体が、段階(c)において第一の管状反応器
から取出されるとき、熱担体の温度よりも50℃以内低
い温度まで冷却される、特許請求の範囲第(1)項記載
の製造方法。 (7) 段階(b)において除去される熱が、水蒸気に
転化すべき水を予熱するためにも使用される、特許請求
の範囲第(1)項記載の製造方法。 (8) 熱担体が段階(c)の後で第一の管状反応器に
戻される、特許請求の範囲第(1)項記載の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3327274.3 | 1983-07-28 | ||
DE19833327274 DE3327274A1 (de) | 1983-07-28 | 1983-07-28 | Verfahren zur herstellung von phosgen unter gleichzeitiger erzeugung von dampf |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6042214A true JPS6042214A (ja) | 1985-03-06 |
JPH0567566B2 JPH0567566B2 (ja) | 1993-09-27 |
Family
ID=6205168
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59154158A Granted JPS6042214A (ja) | 1983-07-28 | 1984-07-26 | 同時に水蒸気の発生を伴う、ホスゲンの製造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4764308A (ja) |
EP (1) | EP0134506B1 (ja) |
JP (1) | JPS6042214A (ja) |
BR (1) | BR8403747A (ja) |
CA (1) | CA1236115A (ja) |
DE (2) | DE3327274A1 (ja) |
ES (1) | ES8504627A1 (ja) |
MX (1) | MX167421B (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006062957A (ja) * | 2004-08-28 | 2006-03-09 | Bayer Materialscience Ag | ホスゲンを製造するための方法および装置 |
KR20160111390A (ko) * | 2014-01-21 | 2016-09-26 | 코베스트로 도이칠란트 아게 | 포스겐 발생기의 시동 및 가동정지 방법 |
KR20170015309A (ko) * | 2014-06-11 | 2017-02-08 | 할도르 토프쉐 에이/에스 | 포스겐의 안전한 생성을 위한 방법 |
JP2017509598A (ja) * | 2014-02-04 | 2017-04-06 | サビック グローバル テクノロジーズ ベスローテン フェンノートシャップ | カーボネートの製造方法 |
JP2017533076A (ja) * | 2014-08-20 | 2017-11-09 | バイエル、アクチエンゲゼルシャフトBayer Aktiengesellschaft | ヒドロキシル、チオール、アミノおよび/またはホルムアミド基を有する化合物のホスゲン化方法 |
Families Citing this family (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU7551296A (en) * | 1996-02-21 | 1997-09-10 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Phosgene manufacturing process |
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