JPS6036874B2 - ステンレスクラツド鋼の製造方法 - Google Patents
ステンレスクラツド鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS6036874B2 JPS6036874B2 JP7452581A JP7452581A JPS6036874B2 JP S6036874 B2 JPS6036874 B2 JP S6036874B2 JP 7452581 A JP7452581 A JP 7452581A JP 7452581 A JP7452581 A JP 7452581A JP S6036874 B2 JPS6036874 B2 JP S6036874B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- clad steel
- base material
- stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレスクラッド鋼の製造方法に係り、特に
銭込法による歩留の良好なステンレスクラッド鋼の製造
方法に関する。
銭込法による歩留の良好なステンレスクラッド鋼の製造
方法に関する。
母材を普通鋼、合せ材をステンレス鋼とするクラッド材
の製造方法としては圧延法と銭込法があるが、前者の圧
延法が一般的である。
の製造方法としては圧延法と銭込法があるが、前者の圧
延法が一般的である。
この方法は接合面への空気の残留あるいは加熱時の酸化
性ガスの残留による酸化物相の生成機会が多く、圧着率
が必然的に低く、未圧着部にはふくれ状の欠陥を生成す
るので製品歩蟹は低い。また圧延加工に先立って接合面
を熔接等で密閉し、接合面へのガスの侵入、トラップを
防止する等の工程が不可欠であり準備作業が複雑である
。
性ガスの残留による酸化物相の生成機会が多く、圧着率
が必然的に低く、未圧着部にはふくれ状の欠陥を生成す
るので製品歩蟹は低い。また圧延加工に先立って接合面
を熔接等で密閉し、接合面へのガスの侵入、トラップを
防止する等の工程が不可欠であり準備作業が複雑である
。
また露出している普通鋼部は加熱およびステンレス鋼表
皮のスケール除去時の酸洗によりフレーク状を呈し圧延
工程中の癖の発生源となり歩留を低下する原因となって
いる。前記の圧延法による製造の欠点を解消するクラッ
ド材の製造方法として鋳込法による製造が実用化されて
いる。
皮のスケール除去時の酸洗によりフレーク状を呈し圧延
工程中の癖の発生源となり歩留を低下する原因となって
いる。前記の圧延法による製造の欠点を解消するクラッ
ド材の製造方法として鋳込法による製造が実用化されて
いる。
これは鋳型の中心に母材を戦層し、周囲に合せ村を礎鋼
で注入し、合せ材で被包する状態の鋼塊を作り、この鋼
塊の圧延を行いクラッド鋼を得る方法である。この方法
によって軟鋼高炭素鋼等の低合金のクラッド鋼が製造さ
れており、特徴として母材が膨張、合せ材が収縮してい
る状態すなわち母材と合せ村が完全に密着した状態で次
工程の圧延工程に供するので、接合面のガストラップは
完全に防止が可能であって製品の歩留は高い。しかし普
通鋼クラッドと同様な上記の如き鋳込法によって、ステ
ンレスクラッド鋼を製造すると製品の表面に凸状のふく
れ状癖が多発し歩留が著しく低下する。本発明者はこれ
らの歩蟹が甚しく低下する原因を調査研究し、これはス
テンレス鋼の変形抵抗が普通鋼に比して大であるので母
材の表面状況すなわち酸化物相の平滑度を普通鋼クラツ
ド製造の場合と同一水準で圧延加工しても原子の相互拡
散が不充分であり、その圧着不完全部に鋼中の水素ガス
等が拡散・集積して凸状の欠陥姫を生成することを見出
した。
で注入し、合せ材で被包する状態の鋼塊を作り、この鋼
塊の圧延を行いクラッド鋼を得る方法である。この方法
によって軟鋼高炭素鋼等の低合金のクラッド鋼が製造さ
れており、特徴として母材が膨張、合せ材が収縮してい
る状態すなわち母材と合せ村が完全に密着した状態で次
工程の圧延工程に供するので、接合面のガストラップは
完全に防止が可能であって製品の歩留は高い。しかし普
通鋼クラッドと同様な上記の如き鋳込法によって、ステ
ンレスクラッド鋼を製造すると製品の表面に凸状のふく
れ状癖が多発し歩留が著しく低下する。本発明者はこれ
らの歩蟹が甚しく低下する原因を調査研究し、これはス
テンレス鋼の変形抵抗が普通鋼に比して大であるので母
材の表面状況すなわち酸化物相の平滑度を普通鋼クラツ
ド製造の場合と同一水準で圧延加工しても原子の相互拡
散が不充分であり、その圧着不完全部に鋼中の水素ガス
等が拡散・集積して凸状の欠陥姫を生成することを見出
した。
本発明の目的は上記の如き従来技術の問題点を解消し圧
着性がよく製品歩留の良好なステンレスクラッド鋼の製
造方法を提供するにある。
着性がよく製品歩留の良好なステンレスクラッド鋼の製
造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、母材を軟鋼、合せ材をオーステナィト系ステ
ンレス鋼とする銭込および圧延によるステンレスクラッ
ド鋼の製造方法において、前記母材の鏡込時の表面組度
をＲｍａｘ８０ムｍ以下とし、圧延時の圧延温度が１２
００〜１３００ｑ０の温度範囲において前記ステンレス
クラツド鋼素材を１パス当り２２％以上、５０％禾満の
圧下率にて圧延する工程を有して成ることを特徴とする
ステンレスクラッド鋼の製造方法である。まず本発明で
鏡込時の母材の表面組度を限定した理由を説明する。
ンレス鋼とする銭込および圧延によるステンレスクラッ
ド鋼の製造方法において、前記母材の鏡込時の表面組度
をＲｍａｘ８０ムｍ以下とし、圧延時の圧延温度が１２
００〜１３００ｑ０の温度範囲において前記ステンレス
クラツド鋼素材を１パス当り２２％以上、５０％禾満の
圧下率にて圧延する工程を有して成ることを特徴とする
ステンレスクラッド鋼の製造方法である。まず本発明で
鏡込時の母材の表面組度を限定した理由を説明する。
銭込法によるステンレスクラッド鋼の製造において母材
の軟鋼と合せ材のステンレス鋼が接合するのは高温にお
ける相互拡散によるものである。すなわちスラブからホ
ットコイルへの熱間圧延の過程において一定以上の圧力
すなわち変形量を与えると母材と合せ材の表面が原子の
移動が可能な距離まで接近する。この場合、接合面に多
量の異相例えば介在物が存在すると両相の接近を妨害す
るので拡散による接合が困難になる。又これと別な現象
として母材と合せ材の表面に凹凸があると、その部分は
平滑部分に比較して接合に充分なまで接近するためには
より大きな圧力を要することになる。このため接合に影
響するその他の因子である温度、圧下率を最適条件とし
、ある程度の異相の存在を許容した場合の母村の表面粗
度を本発明においてはＪＩＳＢ−０６０１の最大高さＲ
ｍａｘ８０〃ｍ以下に限定した。Ｒｍａｘが８０仏ｍを
越すと、その母材の凹所に鋼の不純物およびガス等が集
積し、そのまま圧延しても接合が不充分となり製品の歩
留が低下するからである。次に圧下率であるが、熱間圧
延において１パス当りの圧下率が２２％以上、５０％未
満とする工程を含む限定をしたが、その理由は次の如く
である。すなわち、圧下率が２２％禾満では接合が不充
分であって製品歩蟹が低下し、一方接合の点からは圧下
率は高い方が好ましいが通常のミルパヮーを考慮して上
限を５０％禾満に限定した。通常、ステンレスクラッド
鋼の熱間圧延における粗圧延は５〜７パスで構成される
が、本発明の１パス当りの圧下率が２２％以上、５０％
未満の圧延パスは上記の粗圧延の３〜４パス目までに行
うことが肝要である。
の軟鋼と合せ材のステンレス鋼が接合するのは高温にお
ける相互拡散によるものである。すなわちスラブからホ
ットコイルへの熱間圧延の過程において一定以上の圧力
すなわち変形量を与えると母材と合せ材の表面が原子の
移動が可能な距離まで接近する。この場合、接合面に多
量の異相例えば介在物が存在すると両相の接近を妨害す
るので拡散による接合が困難になる。又これと別な現象
として母材と合せ材の表面に凹凸があると、その部分は
平滑部分に比較して接合に充分なまで接近するためには
より大きな圧力を要することになる。このため接合に影
響するその他の因子である温度、圧下率を最適条件とし
、ある程度の異相の存在を許容した場合の母村の表面粗
度を本発明においてはＪＩＳＢ−０６０１の最大高さＲ
ｍａｘ８０〃ｍ以下に限定した。Ｒｍａｘが８０仏ｍを
越すと、その母材の凹所に鋼の不純物およびガス等が集
積し、そのまま圧延しても接合が不充分となり製品の歩
留が低下するからである。次に圧下率であるが、熱間圧
延において１パス当りの圧下率が２２％以上、５０％未
満とする工程を含む限定をしたが、その理由は次の如く
である。すなわち、圧下率が２２％禾満では接合が不充
分であって製品歩蟹が低下し、一方接合の点からは圧下
率は高い方が好ましいが通常のミルパヮーを考慮して上
限を５０％禾満に限定した。通常、ステンレスクラッド
鋼の熱間圧延における粗圧延は５〜７パスで構成される
が、本発明の１パス当りの圧下率が２２％以上、５０％
未満の圧延パスは上記の粗圧延の３〜４パス目までに行
うことが肝要である。
その理由は粗圧延後半においては温度が低下しているの
で２２％以上、５０％未満の圧下率であっても充分な接
合が期待できないからである。このため本発明は上言己
の圧延温度下限を１２００ｑｏに限定した。１２０００
０未満の圧延では接合が充分でなく熱延鋼帯の形状も不
良となる。
で２２％以上、５０％未満の圧下率であっても充分な接
合が期待できないからである。このため本発明は上言己
の圧延温度下限を１２００ｑｏに限定した。１２０００
０未満の圧延では接合が充分でなく熱延鋼帯の形状も不
良となる。
又接合のためには圧延温度は高い方がよいが、１３００
ｏｏを越すと加熱時にスラブの表面酸化が激化し熱延鋼
帯に肌荒れ状の欠陥を生じるので上限を１３００３０に
限定した。実施例 ＪＩＳＳＰＣＥ冷間圧延鋼板の成分材を母材、ＪＩＳＳ
ＵＳ３０４ステンレス鋼の成分材を合せ材として母材と
片側合せ材の厚さ比率を２０％とする厚さ２００肋のス
ラブを製造した。
ｏｏを越すと加熱時にスラブの表面酸化が激化し熱延鋼
帯に肌荒れ状の欠陥を生じるので上限を１３００３０に
限定した。実施例 ＪＩＳＳＰＣＥ冷間圧延鋼板の成分材を母材、ＪＩＳＳ
ＵＳ３０４ステンレス鋼の成分材を合せ材として母材と
片側合せ材の厚さ比率を２０％とする厚さ２００肋のス
ラブを製造した。
このスラブを使用して母材の表面粗度、加熱温度および
１パス当りの最大圧下率をそれぞれ変更して４肌のステ
ンレス鋼に圧延して供試材Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１１を製造
し、製品歩留を比較調査した。先ず母材の表面粗度をＲ
ｍａｘ９０仏ｍとしスラブを１３００００に加熱し１パ
ス当りの最大圧下率を供試材Ｎｏ．１は１５％、供試村
Ｎｏ．２は２８％とし圧延を行い、その結果第１表に示
した。
１パス当りの最大圧下率をそれぞれ変更して４肌のステ
ンレス鋼に圧延して供試材Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１１を製造
し、製品歩留を比較調査した。先ず母材の表面粗度をＲ
ｍａｘ９０仏ｍとしスラブを１３００００に加熱し１パ
ス当りの最大圧下率を供試材Ｎｏ．１は１５％、供試村
Ｎｏ．２は２８％とし圧延を行い、その結果第１表に示
した。
表面粗度が本発明の範囲より粗い比較例Ｎｏ．１お第１
表よびＮｏ．２はいずれも製品歩留が低い。
表よびＮｏ．２はいずれも製品歩留が低い。
特に供教材Ｎｏ．２は１３００ｏｏに加熱し２８％の圧
下率であるにもかわらず歩蟹が９０％未満であり母材表
面粗度の影響が大きいことが分る。次に母材の表面組度
を７８山ｍとし、スラブを１３００００に加熱し、１パ
ス当りの最大圧下率を供試材Ｎｏ．３は２０％、供試材
Ｎｏ．７は２２％として圧延して歩留を比較した。
下率であるにもかわらず歩蟹が９０％未満であり母材表
面粗度の影響が大きいことが分る。次に母材の表面組度
を７８山ｍとし、スラブを１３００００に加熱し、１パ
ス当りの最大圧下率を供試材Ｎｏ．３は２０％、供試材
Ｎｏ．７は２２％として圧延して歩留を比較した。
比較例地．３は製品歩蟹８４％であるのに対し本発明例
Ｎｏ．７は９６％であり１パス当りの最大圧下率が製品
歩留に大きく影響することが分る。次に母材の表面粗度
を７０仏ｍとし、加熱温度を１２７０ｏｏとし、１パス
当りの圧下率を供試材Ｎｏ．４においては２０％、供試
材Ｎｏ．８においては２２％として圧延し、その製品歩
解を比較した。
Ｎｏ．７は９６％であり１パス当りの最大圧下率が製品
歩留に大きく影響することが分る。次に母材の表面粗度
を７０仏ｍとし、加熱温度を１２７０ｏｏとし、１パス
当りの圧下率を供試材Ｎｏ．４においては２０％、供試
材Ｎｏ．８においては２２％として圧延し、その製品歩
解を比較した。
その結果比較例Ｎｏ．４の製品歩留は８２％と低く、本
発明例Ｎｏ．８においては９７％であって１パス当りの
圧下率が製品歩留に大きく影響することを示している。
供試材Ｎｏ．５，６，９，１０および１１は第１表に示
す如く母材表面粗度、加熱温度および１パス当りの最大
圧下率を変更して圧延を行いその製品歩鍵を調査した。
発明例Ｎｏ．８においては９７％であって１パス当りの
圧下率が製品歩留に大きく影響することを示している。
供試材Ｎｏ．５，６，９，１０および１１は第１表に示
す如く母材表面粗度、加熱温度および１パス当りの最大
圧下率を変更して圧延を行いその製品歩鍵を調査した。
１パス当りの最大圧下率が２０％の比較例Ｎｏ．５，Ｎ
ｏ．６はいずれも歩留９０％未満であり低い。本発明例
Ｎｏ．９，Ｎｏ．１０およびＮｏ．１１はいずれも歩留
９０％以上であり特に母村の表面組度２ｒｍ、加熱温度
１３００ｑｏ、１パス当りの最大圧下率４０％の本発明
例Ｎｏ．１１では製品歩蟹１００％の好成績である。上
記の供試材の圧延条件を添付図面に示した。縦軸に１パ
ス当りの最大圧下率、横軸に母材の表面相度Ｒｍａｘを
とり、供試材を打点しそのＮｏ．を記入した。加熱温度
は表示していないが斜線で示した本発明範囲内すなわち
１パス当りの庄下率が２２％以上、５０％未満、母材の
表面相度８０山ｍ以下の範囲内においては製品歩留はい
ずれも９０％以上である。上記の本発明例から明らかな
如く、本発明法は母材の表面粗度を限定し熱間圧延にお
ける温度と圧下率を限定することにより製品歩留が極め
て良好なステンレスクラッド鋼の製造が可能となった。
ｏ．６はいずれも歩留９０％未満であり低い。本発明例
Ｎｏ．９，Ｎｏ．１０およびＮｏ．１１はいずれも歩留
９０％以上であり特に母村の表面組度２ｒｍ、加熱温度
１３００ｑｏ、１パス当りの最大圧下率４０％の本発明
例Ｎｏ．１１では製品歩蟹１００％の好成績である。上
記の供試材の圧延条件を添付図面に示した。縦軸に１パ
ス当りの最大圧下率、横軸に母材の表面相度Ｒｍａｘを
とり、供試材を打点しそのＮｏ．を記入した。加熱温度
は表示していないが斜線で示した本発明範囲内すなわち
１パス当りの庄下率が２２％以上、５０％未満、母材の
表面相度８０山ｍ以下の範囲内においては製品歩留はい
ずれも９０％以上である。上記の本発明例から明らかな
如く、本発明法は母材の表面粗度を限定し熱間圧延にお
ける温度と圧下率を限定することにより製品歩留が極め
て良好なステンレスクラッド鋼の製造が可能となった。
又本発明方法は上記の如く製品歩蟹がすぐれているのみ
ならず、本発明方法によって製造されたステンレスクラ
ッド鋼はＪＩＳＧ ０６０１に規定されているせん断強
さが高く、厨房用鍋、フライパン等に加工使用しても剥
離現象が全く発生せず実用的価値が大きい。
ならず、本発明方法によって製造されたステンレスクラ
ッド鋼はＪＩＳＧ ０６０１に規定されているせん断強
さが高く、厨房用鍋、フライパン等に加工使用しても剥
離現象が全く発生せず実用的価値が大きい。
添付図面は本発明例および比較例の１パス当り最大圧下
率と表面粗度Ｒｍａｘおよび本発明の特許請求の範囲の
領域を示す分布図である。
率と表面粗度Ｒｍａｘおよび本発明の特許請求の範囲の
領域を示す分布図である。
Claims (1)
- １ 母材を軟鋼、合せ材をオーステナイト系ステンレス
鋼とする鋳込みおよび圧延によるステンレスクラツド鋼
の製造方法において、前記母材の鋳込時の表面粗度をＲ
ｍａｘ８０μｍ以下とし圧延時の圧延温度が１２００〜
１３００℃の温度範囲において前記ステンレスクラツド
鋼素材を１パス当たり２２％以上、５０％未満の圧下率
にて圧延する工程を有して成ることを特徴とするステン
レスクラツド鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7452581A JPS6036874B2 (ja) | 1981-05-18 | 1981-05-18 | ステンレスクラツド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7452581A JPS6036874B2 (ja) | 1981-05-18 | 1981-05-18 | ステンレスクラツド鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57190792A JPS57190792A (en) | 1982-11-24 |
| JPS6036874B2 true JPS6036874B2 (ja) | 1985-08-22 |
Family
ID=13549813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7452581A Expired JPS6036874B2 (ja) | 1981-05-18 | 1981-05-18 | ステンレスクラツド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036874B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60137584A (ja) * | 1983-12-26 | 1985-07-22 | Toshiba Corp | 複合材の製造方法 |
| JPS61154939A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-14 | 住友金属工業株式会社 | クラツド鋼 |
| JPH0285336A (ja) * | 1988-08-05 | 1990-03-26 | Nippon Steel Corp | ビルドアップ耐熱形鋼の製造方法 |
| CN102555334A (zh) * | 2011-12-22 | 2012-07-11 | 江苏天成特种金属复合材料科技有限公司 | 不锈钢与普碳钢复合板 |
-
1981
- 1981-05-18 JP JP7452581A patent/JPS6036874B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57190792A (en) | 1982-11-24 |
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