JPS61154939A - クラツド鋼 - Google Patents
クラツド鋼Info
- Publication number
- JPS61154939A JPS61154939A JP59274840A JP27484084A JPS61154939A JP S61154939 A JPS61154939 A JP S61154939A JP 59274840 A JP59274840 A JP 59274840A JP 27484084 A JP27484084 A JP 27484084A JP S61154939 A JPS61154939 A JP S61154939A
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- JP
- Japan
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- rolling
- steel
- less
- layer
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- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、絞り加工またはきびしい曲げ加工等の強加工
を受ける薄板クラッド鋼を製造するにあたり、強加工時
の鋼板表面シワ発生防止を目的とした新規な二層または
三層クラッド薄鋼板に関するものである。
を受ける薄板クラッド鋼を製造するにあたり、強加工時
の鋼板表面シワ発生防止を目的とした新規な二層または
三層クラッド薄鋼板に関するものである。
（従来の技術）
近年、鍋、釜等厨房品用素材としてステンレス鋼などの
高耐食性材料を合せ材とし、軟鋼を母材としたクラッド
薄鋼板の需要が増加している。これらの材料はその成形
加工時に深絞りや密着曲げ等きびしい加工が行われるた
めすぐれた成形性能が要求される。しかしながら、従来
、そのような厳しい成形加工を行う場合、クラッド界面
を起点とするワレの発生による合せ材層の破壊やシワ発
生による製品表面美麗さの低下が経験された。ワレやシ
ワはそのいずれか一方だけを防止しても製品としての価
値が失われてしまうので不十分といわなければならない
。
高耐食性材料を合せ材とし、軟鋼を母材としたクラッド
薄鋼板の需要が増加している。これらの材料はその成形
加工時に深絞りや密着曲げ等きびしい加工が行われるた
めすぐれた成形性能が要求される。しかしながら、従来
、そのような厳しい成形加工を行う場合、クラッド界面
を起点とするワレの発生による合せ材層の破壊やシワ発
生による製品表面美麗さの低下が経験された。ワレやシ
ワはそのいずれか一方だけを防止しても製品としての価
値が失われてしまうので不十分といわなければならない
。
（発明が解決すべき問題点）
クラッド界面を起点とする合せ材層のワレは、クラッド
材製造時の加熱によって母材中の炭素（Ｃ）が合せ材層
へ拡散移行して脆弱な炭化物層をクラッド界面に形成す
ることに起因するものであり、従来このワレ防止対策と
しては、例えば特開昭５２−１２２２５１号に開示され
ているように、母材にＴｉ等のＣ固定元素を添加してい
た。しかし、このような方法では素材コスト高の大きな
要因となり、その低減策が強く望まれていた。
材製造時の加熱によって母材中の炭素（Ｃ）が合せ材層
へ拡散移行して脆弱な炭化物層をクラッド界面に形成す
ることに起因するものであり、従来このワレ防止対策と
しては、例えば特開昭５２−１２２２５１号に開示され
ているように、母材にＴｉ等のＣ固定元素を添加してい
た。しかし、このような方法では素材コスト高の大きな
要因となり、その低減策が強く望まれていた。
一方、上述のように成形加工時にクラッド鋼板表面に発
生するシワは、成形加工時に母材に降伏点伸びが残存し
ているために起こる現象である。
生するシワは、成形加工時に母材に降伏点伸びが残存し
ているために起こる現象である。
従来このシワ発生防止対策としては母材のみの成分値管
理に注意がはられれていたが、これのみでは完全にこの
問題を解決するには至っていなかった。
理に注意がはられれていたが、これのみでは完全にこの
問題を解決するには至っていなかった。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記のワレおよびシワ発生の問題点を共に改善
し、安価で高品質のクラッド薄鋼板を提供することを目
的とするものである。
し、安価で高品質のクラッド薄鋼板を提供することを目
的とするものである。
ここに、本発明者らは、プレンＣ系軟鋼を母材とし、こ
れにステンレス鋼、ニッケルおよびニッケル合金のうち
１種または２種を合せ材として、圧延により母材と合せ
材とを接合するプレス加工用薄板クラッド鋼の組成を母
材のＣ量が０．００５％以下、かつ、ＡＱ／Ｎを６以上
とし、一方、合せ材のＮ量を０．０１％以下とすること
により、また、上記組成ををする各鋼板を熱間圧延およ
び冷間圧延から成る接合圧延を行い焼鈍後の調質圧延の
圧下量を０．４〜２．０％とすることにより、曲げある
いはプレス加工時に発生するワレおよび表面シワが効果
的に防止されることを見い出して本発明を完成した。
れにステンレス鋼、ニッケルおよびニッケル合金のうち
１種または２種を合せ材として、圧延により母材と合せ
材とを接合するプレス加工用薄板クラッド鋼の組成を母
材のＣ量が０．００５％以下、かつ、ＡＱ／Ｎを６以上
とし、一方、合せ材のＮ量を０．０１％以下とすること
により、また、上記組成ををする各鋼板を熱間圧延およ
び冷間圧延から成る接合圧延を行い焼鈍後の調質圧延の
圧下量を０．４〜２．０％とすることにより、曲げある
いはプレス加工時に発生するワレおよび表面シワが効果
的に防止されることを見い出して本発明を完成した。
かくして本発明は、軟鋼を母材とし、これにステンレス
鋼またはニッケルまたはニッケル合金を合せ材とした二
層または三層クラッド鋼において、母材の炭素量を０．
００５％以下、アルミニウム量とＭ素置の比（Ａｌ／Ｎ
）を６以上とし、一方合せ材の窒素量を０．０１％以下
としたことを特徴とするクラッド鋼である。
鋼またはニッケルまたはニッケル合金を合せ材とした二
層または三層クラッド鋼において、母材の炭素量を０．
００５％以下、アルミニウム量とＭ素置の比（Ａｌ／Ｎ
）を６以上とし、一方合せ材の窒素量を０．０１％以下
としたことを特徴とするクラッド鋼である。
好ましくは上記母材成分は：
Ｃ：５０．００５％、 Ｓｉ：５０．１０％、Ｍｎ：
６０．５％、 Ａ（２／Ｎ：≧６、Ｐ：５０．０３％
、 Ｓ：６０．０２％、残部鉄および不可避的元素 である。
６０．５％、 Ａ（２／Ｎ：≧６、Ｐ：５０．０３％
、 Ｓ：６０．０２％、残部鉄および不可避的元素 である。
また別の特徴によれば、本発明は、軟鋼を母材とし、こ
れにステンレス鋼またはニッケルまたはニッケル合金を
合せ材とした二層または三層クラッド鋼において、母材
の炭素量を０．００５％以下、アルミニウム量と窒素量
の比（Ａ（２／Ｎ）を６以上とし、一方、合せ材の窒素
量を０．０１％以下とし、さらに熱間圧延、冷間圧延そ
して焼鈍を行った後に圧下率０．４％以上、２．０％以
下の調質圧延を行ったことを特徴とするクラッド鋼であ
る。
れにステンレス鋼またはニッケルまたはニッケル合金を
合せ材とした二層または三層クラッド鋼において、母材
の炭素量を０．００５％以下、アルミニウム量と窒素量
の比（Ａ（２／Ｎ）を６以上とし、一方、合せ材の窒素
量を０．０１％以下とし、さらに熱間圧延、冷間圧延そ
して焼鈍を行った後に圧下率０．４％以上、２．０％以
下の調質圧延を行ったことを特徴とするクラッド鋼であ
る。
なお、本発明において三層クラッド鋼とする場合は母材
の両面に合せ材を接合する場合であり、その際両面の合
せ材は同一材であっても異種材であってもよい。
の両面に合せ材を接合する場合であり、その際両面の合
せ材は同一材であっても異種材であってもよい。
クラッド化のための熱間圧延および冷間圧延ならびに焼
鈍は通常行われている条件下で行えば良く、特に制限さ
れない。
鈍は通常行われている条件下で行えば良く、特に制限さ
れない。
（作用および効果）
以上からも明らかなように、本発明にあっては母材の成
分の合理化をはかるとともに合せ材の成分値を規制し、
両者の相乗的作用によって強加工時のシワ発生ならびに
ワレ発生を防止しようとするものであり、好ましくは、
さらに加えて間質圧延条件を適正化することによってそ
れらの効果を一層改善しようとするものである。
分の合理化をはかるとともに合せ材の成分値を規制し、
両者の相乗的作用によって強加工時のシワ発生ならびに
ワレ発生を防止しようとするものであり、好ましくは、
さらに加えて間質圧延条件を適正化することによってそ
れらの効果を一層改善しようとするものである。
すなわち、母材の成分合理化すなわちＣ固定元素を削減
するにあたって考慮すべき点は、クラッド界面に浸炭層
を生成させず、かつ降伏点伸びが残存しないように成分
値を適正範囲に管理することである。このように合せ材
への浸炭を防ぎ、かつ降伏点伸び残存を防いだうえで成
分を合理化するためには、本発明にあっては、〔Ｃ〕≦
０．００５％、％（Ａ（２） ／％（Ｎ）≧６に成分値
を規制する。
するにあたって考慮すべき点は、クラッド界面に浸炭層
を生成させず、かつ降伏点伸びが残存しないように成分
値を適正範囲に管理することである。このように合せ材
への浸炭を防ぎ、かつ降伏点伸び残存を防いだうえで成
分を合理化するためには、本発明にあっては、〔Ｃ〕≦
０．００５％、％（Ａ（２） ／％（Ｎ）≧６に成分値
を規制する。
このようにして、本発明によれば、従来必要とされてい
たＴｉ等のＣ固定元素の削減が可能となる。
たＴｉ等のＣ固定元素の削減が可能となる。
以下、本発明において母材および合せ材の組成を上記の
ように限定した理由を述べる。
ように限定した理由を述べる。
Ｃ：炭素の低減によって張出し性や深絞り性など薄板ク
ラッド鋼として必要とされる加工性能が向上する。
ラッド鋼として必要とされる加工性能が向上する。
（Ｃ）が０．００５％を越えると、加熱時に母材から合
せ材への浸炭現象が発生してワレの発生原因となるなど
品質上問題が大きい。また浸炭現象が起こらなくても、
母材に固溶Ｃとして残存して耐時効性を劣化させ加工時
に降伏点伸びの残存を原因とする表面シワ発生の問題を
引き起こす。〔Ｃ〕≦０．００５％にすれば上記問題は
解消される。
せ材への浸炭現象が発生してワレの発生原因となるなど
品質上問題が大きい。また浸炭現象が起こらなくても、
母材に固溶Ｃとして残存して耐時効性を劣化させ加工時
に降伏点伸びの残存を原因とする表面シワ発生の問題を
引き起こす。〔Ｃ〕≦０．００５％にすれば上記問題は
解消される。
ＡＱ／Ｎ：窒素が鋼中に固溶状態で存在すると時効性が
劣化して加工性が悪くなるのでアルミニウムで固定する
必要がある。アルミニウムと窒素との含有量比が６未満
では窒素がアルミニウムで完全に固定されずに一部固溶
状態で鋼中に残存し、時効性の劣化が生じる。本発明に
あってはＡＱ／Ｈの下限を６とする。
劣化して加工性が悪くなるのでアルミニウムで固定する
必要がある。アルミニウムと窒素との含有量比が６未満
では窒素がアルミニウムで完全に固定されずに一部固溶
状態で鋼中に残存し、時効性の劣化が生じる。本発明に
あってはＡＱ／Ｈの下限を６とする。
第１図は、固溶Ｎ量とＡＱ／Ｈの比との関連を示すグラ
フであって、ＡＱ／Ｎの比が６以上のとき固溶Ｎ量は０
．０１０％以下となり、実質上はとんどＡＱによって固
定されるのが分かる。
フであって、ＡＱ／Ｎの比が６以上のとき固溶Ｎ量は０
．０１０％以下となり、実質上はとんどＡＱによって固
定されるのが分かる。
第１図のグラフはＮ ＝ １３０ｐｐｍとしてＡ（２量
を変えた一連の組成の材料についてデータを帰納して得
たもので、いわゆる軟鋼一般について云える内容である
。
を変えた一連の組成の材料についてデータを帰納して得
たもので、いわゆる軟鋼一般について云える内容である
。
なお、ＡＱおよびＮはそれぞれ好ましくはｓ。
１、Ａ（２： ０．０１〜０．０８％およびＮ ： ０
．００１５〜０．０１３％である。
．００１５〜０．０１３％である。
ところで、従来、合せ材の成分値には関心がはられれて
いなかったが、種々調査した結果、熱間圧延時や冷間圧
延後の熱処理時に合せ材のＮが母材に拡散移行して母材
フェライト中にフリーのＮとして固溶され、これが成形
加工時の降伏点伸び残存の原因となる。これを防ぐため
に合せ材において〔Ｎ〕≦０．０１％に規制することが
必要である。
いなかったが、種々調査した結果、熱間圧延時や冷間圧
延後の熱処理時に合せ材のＮが母材に拡散移行して母材
フェライト中にフリーのＮとして固溶され、これが成形
加工時の降伏点伸び残存の原因となる。これを防ぐため
に合せ材において〔Ｎ〕≦０．０１％に規制することが
必要である。
このように合せ付則の成分値規制を行うことによって母
材の成分規制と相俟ってすぐれた効果が得られる。
材の成分規制と相俟ってすぐれた効果が得られる。
合せ材としてはステンレス鋼、ニッケル金属およびニッ
ケル合金があり、目的に応じ適宜選択して使用できる。
ケル合金があり、目的に応じ適宜選択して使用できる。
いずれの合せ材にあっても（Ｎ）５０．０１％とするこ
とにより所期の効果が得られる。
とにより所期の効果が得られる。
次に、クラッド薄鋼板の調質圧延の意義は鋼板に平坦性
を持たせることにあり、成形加工後のシワ発生防止対策
としての間質圧延条件には関心が払われていなかった。
を持たせることにあり、成形加工後のシワ発生防止対策
としての間質圧延条件には関心が払われていなかった。
したがって、従来の調質圧延圧下率は実績として０．２
〜０．３％程度であった。
〜０．３％程度であった。
しかし種々調査した結果、母材降伏点伸び除去対策とし
て調質圧延条件を管理する積極的な意義を調質圧延に持
たせることにより、シワの発生を防ぐことが可能である
ことが判明した。その条件は、圧下率を０゜４〜２．０
％の範囲内で適正な圧下率に管理することである。
て調質圧延条件を管理する積極的な意義を調質圧延に持
たせることにより、シワの発生を防ぐことが可能である
ことが判明した。その条件は、圧下率を０゜４〜２．０
％の範囲内で適正な圧下率に管理することである。
よって、本発明の別の態様によれば、前述の組成母材お
よび合せ材から成るクラ・ノド材に熱間圧延、冷間圧延
および焼鈍を行っモから、圧下率０゜４〜２．０％の範
囲内で調質圧延を加えるのである。
よび合せ材から成るクラ・ノド材に熱間圧延、冷間圧延
および焼鈍を行っモから、圧下率０゜４〜２．０％の範
囲内で調質圧延を加えるのである。
圧下率が０．４％未満では、降伏点伸びが残存してこれ
が成形加工時のシワとなって製品表面に現われてくる。
が成形加工時のシワとなって製品表面に現われてくる。
つまり、製品価値がなくなる。この条件で降伏点伸びが
残るのは、母材に比べて材質的に硬い合せ材層が表面に
あるために、この層が圧下の浸透を阻止する働きをして
母材中心部まで十分に圧下が浸透しないためである。一
方、圧下率が大きくなるにつれて材料は硬くなり、加工
性能が低下する。種々調査した結果、圧下率が２．０％
を越えると特に合せ材の硬化が進行して加工時にワレな
どの問題が発生する。そこで圧下率の上限を２．０％と
する。
残るのは、母材に比べて材質的に硬い合せ材層が表面に
あるために、この層が圧下の浸透を阻止する働きをして
母材中心部まで十分に圧下が浸透しないためである。一
方、圧下率が大きくなるにつれて材料は硬くなり、加工
性能が低下する。種々調査した結果、圧下率が２．０％
を越えると特に合せ材の硬化が進行して加工時にワレな
どの問題が発生する。そこで圧下率の上限を２．０％と
する。
なお、本発明にあっては母材の組成は本発明の要件を満
足する限り、その具体的組成は特に制限されないが、す
でに述べたように、母材の好適組成にあっては各成分元
素は次の通りに限定するのが望ましい。
足する限り、その具体的組成は特に制限されないが、す
でに述べたように、母材の好適組成にあっては各成分元
素は次の通りに限定するのが望ましい。
Ｓｉ：ケイ素は過剰量添加すると鋼を硬化させて冷間加
工性を低下させる性質を持っており、本発明の場合、Ｓ
ｉは０．１％を越えると冷間加工性を著しく低下させる
ので上限を０．１％とする。
工性を低下させる性質を持っており、本発明の場合、Ｓ
ｉは０．１％を越えると冷間加工性を著しく低下させる
ので上限を０．１％とする。
Ｍｎ＝マンガンは鋼を硬化してγ値を低下させる性質を
持っており、０．５％を越えるとその現象が著しくなる
ので上限を０．５％とする。
持っており、０．５％を越えるとその現象が著しくなる
ので上限を０．５％とする。
Ｐニリンは不可避的不純物であって、含有量を低下する
ことによって伸びが向上し、０．０３％以下でその効果
があるので本発明においてＰの上限を０．０３％にする
。
ことによって伸びが向上し、０．０３％以下でその効果
があるので本発明においてＰの上限を０．０３％にする
。
Ｓ：硫黄も不可避的不純物であって、その存在は延性を
劣化するのでその上限を０．０２％とする。
劣化するのでその上限を０．０２％とする。
なお、本発明においても従来法のようにＴｉ、Ｎｂ、
Ｔａ等の炭素固定元素の添加を排除するものではないが
、それらの元素の添加は効果上不必要でありまた材料コ
ストを高くするにすぎない。
Ｔａ等の炭素固定元素の添加を排除するものではないが
、それらの元素の添加は効果上不必要でありまた材料コ
ストを高くするにすぎない。
次に、本発明を実施例によってさらに詳述する。
実施例
下掲第１表に示す組成を有する合せ材および母材を使っ
て仕上温度９１５℃、巻取温度６６０°Ｃの熱間圧延お
よび圧下率７０％の冷間圧延を加えさらに保持温度８９
０℃の連続焼鈍、調質圧延を経てクラフト薄鋼板を製造
した。このときのクラッド化条件は第２表にまとめて示
す。
て仕上温度９１５℃、巻取温度６６０°Ｃの熱間圧延お
よび圧下率７０％の冷間圧延を加えさらに保持温度８９
０℃の連続焼鈍、調質圧延を経てクラフト薄鋼板を製造
した。このときのクラッド化条件は第２表にまとめて示
す。
試験点１〜３は本発明例であって、試験Ｎａ４〜７は比
較例である。
較例である。
かくして得られたクラフト材の機械的特性を評価した。
結果を同じく第２表にまとめて示す。
第２表に示す結果からも分かるように、本発明の規定す
る条件を満足する限り、密着曲げ加工時のワレおよび表
面シワの発生はそれぞれ全くみられず、いずれも製品と
しての価値を高めることができた。
る条件を満足する限り、密着曲げ加工時のワレおよび表
面シワの発生はそれぞれ全くみられず、いずれも製品と
しての価値を高めることができた。
しかしながら比較例１の場合、その他の条件は本発明の
範囲内にあるがＣ量が０．０４％と非常に高かってため
密着曲げ加工時にワレ、表面シワの両者の欠陥が生じ、
製品として全く使用できなかった。添付図面の第２図は
このときのワレ疵を示す顕微鏡組織写真（ｘ５００）で
ある。ワレがクラッド界面から発生しているのが分かる
。同じく第３図は比較例１の場合のクラッド界面におけ
る（ｊｔ造層の生成状況を示す成分分布のグラフである
。クラフト界面に浸炭層が形成されているのが分かる。
範囲内にあるがＣ量が０．０４％と非常に高かってため
密着曲げ加工時にワレ、表面シワの両者の欠陥が生じ、
製品として全く使用できなかった。添付図面の第２図は
このときのワレ疵を示す顕微鏡組織写真（ｘ５００）で
ある。ワレがクラッド界面から発生しているのが分かる
。同じく第３図は比較例１の場合のクラッド界面におけ
る（ｊｔ造層の生成状況を示す成分分布のグラフである
。クラフト界面に浸炭層が形成されているのが分かる。
なお、この浸炭層の形成に関しては、実施例１および２
についての同様のグラフを第４図として示すが、これか
らも分かるように本発明によればＣの濃縮層は全く形成
されない。
についての同様のグラフを第４図として示すが、これか
らも分かるように本発明によればＣの濃縮層は全く形成
されない。
次に、上述の実施例１〜３の各場合について調質圧延の
圧下条件のみを種々変えてそのときの得られたクラッド
薄鋼板の降伏点伸びを評価した。
圧下条件のみを種々変えてそのときの得られたクラッド
薄鋼板の降伏点伸びを評価した。
結果を第５図にグラフにまとめて示す。調質圧延時の圧
下率が０，４％以上のときに降伏点伸びは実質上なくな
ることが分かる。
下率が０，４％以上のときに降伏点伸びは実質上なくな
ることが分かる。
第１図は、ＡＱ／Ｎの比と固ｆ４Ｎ量との関係を示すグ
ラフ； 第２図は、密着曲げ加工時に発生したワレ疵発生の様子
を示す顕微鏡組織写真； 第３図および第４図は、比較例および本発明例における
クラッド界面における成分分析例をそれぞれ示すグラフ
；および 第５図は、調質圧延の圧下率と降伏点伸びの値との関係
を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −（他１名）第１図 Ａｉ／Ｎ 第２１４ 第３図
ラフ； 第２図は、密着曲げ加工時に発生したワレ疵発生の様子
を示す顕微鏡組織写真； 第３図および第４図は、比較例および本発明例における
クラッド界面における成分分析例をそれぞれ示すグラフ
；および 第５図は、調質圧延の圧下率と降伏点伸びの値との関係
を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −（他１名）第１図 Ａｉ／Ｎ 第２１４ 第３図
Claims (2)
- （１）軟鋼を母材とし、これにステンレス鋼またはニッ
ケルまたはニッケル合金を合せ材とした二層または三層
クラッド鋼において、母材の炭素量を０．００５％以下
、アルミニウム量と窒素量の比（Ａｌ／Ｎ）を６以上と
し、一方合せ材の窒素量を０．０１％以下としたことを
特徴とするクラッド鋼。 - （２）軟鋼を母材とし、これにステンレス鋼またはニッ
ケルまたはニッケル合金を合せ材とした二層または三層
クラッド鋼において、母材の炭素量を０．００５％以下
、アルミニウム量と窒素量の比（Ａｌ／Ｎ）を６以上と
し、合せ材の窒素量を０．０１％以下とし、さらに冷間
圧延そして焼鈍を行った後に圧下率０．４％以上、２．
０％以下の調質圧延を行ったことを特徴とするクラッド
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59274840A JPS61154939A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | クラツド鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59274840A JPS61154939A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | クラツド鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61154939A true JPS61154939A (ja) | 1986-07-14 |
| JPH0514610B2 JPH0514610B2 (ja) | 1993-02-25 |
Family
ID=17547316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59274840A Granted JPS61154939A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | クラツド鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61154939A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3363550B1 (en) | 2015-10-14 | 2020-04-08 | Nippon Steel Nisshin Co., Ltd. | Cladded steel plate with excellent heat conductivity |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5492554A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-21 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Stainless clad steel with mold pattern |
| JPS5496459A (en) * | 1978-01-18 | 1979-07-30 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Clad plate |
| JPS5642648A (en) * | 1970-12-21 | 1981-04-20 | Texas Instruments Inc | Composite metal laminated material and its manufacture |
| JPS57190792A (en) * | 1981-05-18 | 1982-11-24 | Kawasaki Steel Corp | Production of stainless steel clad steel |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP59274840A patent/JPS61154939A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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| JPS5492554A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-21 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Stainless clad steel with mold pattern |
| JPS5496459A (en) * | 1978-01-18 | 1979-07-30 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Clad plate |
| JPS57190792A (en) * | 1981-05-18 | 1982-11-24 | Kawasaki Steel Corp | Production of stainless steel clad steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0514610B2 (ja) | 1993-02-25 |
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