JPS6034734A - モリブデンを含有する触媒 - Google Patents
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- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/42—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor
- C07C5/48—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor with oxygen as an acceptor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はエタンのエチレンへの脱水素化用のモリブデン
を含有する新規触媒に関する。
を含有する新規触媒に関する。
さて例えばエチレンは約600°〜1000℃の温間で
行なわれる吸熱反応でエタンを熱分解することによって
工業的に製造されるのが慣例とされてきた(米国特許第
3,541.179号明細書)。
行なわれる吸熱反応でエタンを熱分解することによって
工業的に製造されるのが慣例とされてきた(米国特許第
3,541.179号明細書)。
このような方法における反応時間は非常に短かいので、
その工程の流れから熱を効率的に回収することは困難ま
たは不可能である。加うるに、使用される高温反応のた
めの炉または反応容器の構築に特殊合金の使用を必要と
する。また分解反応により水素やメタンのような低沸点
副生物を比較的多量生成するから、このような副生物か
らエチレンの回収は複雑であり、かつ一層費用が嵩んで
いる。
その工程の流れから熱を効率的に回収することは困難ま
たは不可能である。加うるに、使用される高温反応のた
めの炉または反応容器の構築に特殊合金の使用を必要と
する。また分解反応により水素やメタンのような低沸点
副生物を比較的多量生成するから、このような副生物か
らエチレンの回収は複雑であり、かつ一層費用が嵩んで
いる。
発熱反応に種々のオキシハロゲン化触媒系を用いてエタ
ンをオキシ脱水素化することけ可能である。しかし、こ
れらの反応は少なくとも約500〜600℃の温度での
み達成される(米国特許第3.080,435号明細書
)。加うるにこの場合ハロゲン原子の存在は1.生成さ
れるオレフィンの回収の困難性を増大させる。また反応
系内のハpゲ/やハロゲン化水素Vcよる腐食に耐える
ために特殊そして高価な構築材料が必要である。更にま
た、この方法を経済的に行うためにはハロゲンそれ自体
を回収して再循環させねばならない。
ンをオキシ脱水素化することけ可能である。しかし、こ
れらの反応は少なくとも約500〜600℃の温度での
み達成される(米国特許第3.080,435号明細書
)。加うるにこの場合ハロゲン原子の存在は1.生成さ
れるオレフィンの回収の困難性を増大させる。また反応
系内のハpゲ/やハロゲン化水素Vcよる腐食に耐える
ために特殊そして高価な構築材料が必要である。更にま
た、この方法を経済的に行うためにはハロゲンそれ自体
を回収して再循環させねばならない。
比較的高温における発熱反応により成る選択きれたユ0
3アルカンのオキシ脱水素化もまたバナジウムを含有す
る選定された触媒(米国特許第3,218.368号、
同第3,541,179号および同第3.856,88
1号の各明細書)またノぐナジウムとモリブデンとを含
有する選定された触媒(米国特許第3,320,331
号明細書)[!ツで達成されている。
3アルカンのオキシ脱水素化もまたバナジウムを含有す
る選定された触媒(米国特許第3,218.368号、
同第3,541,179号および同第3.856,88
1号の各明細書)またノぐナジウムとモリブデンとを含
有する選定された触媒(米国特許第3,320,331
号明細書)[!ツで達成されている。
また例えばアクロレインの工うなα、β−不飽和脂肪族
アルデヒPからそれに対応するアクリル酸の工うなα、
β−不飽和カルボン酸への気相酸化用にモリブデンお↓
びバナジウムを含有する触媒系を使用することも知られ
ている。これらの触媒系はベルギー特許第821,32
2号、同第821,324号お工び同第821,325
号の各F3AIiB書に開示されているように元素Mo
、 Vお工びX (但し、XはNb 、 Tiまたは
Ta である)を含有するものである。
アルデヒPからそれに対応するアクリル酸の工うなα、
β−不飽和カルボン酸への気相酸化用にモリブデンお↓
びバナジウムを含有する触媒系を使用することも知られ
ている。これらの触媒系はベルギー特許第821,32
2号、同第821,324号お工び同第821,325
号の各F3AIiB書に開示されているように元素Mo
、 Vお工びX (但し、XはNb 、 Tiまたは
Ta である)を含有するものである。
しかしながら本発明触媒の提唱以前に公知のこれら触媒
を用いては、例えばエタン全比較的低い温度にて好まし
い転化率%、選択率■お工び生産性にてエチレンに脱水
素化することは不可能であった。
を用いては、例えばエタン全比較的低い温度にて好まし
い転化率%、選択率■お工び生産性にてエチレンに脱水
素化することは不可能であった。
ここに転化率、選択率および生産性は次の工うに定義さ
れる。
れる。
■・
但し、Aは、流出液中のエタン會除いた、すべての炭素
含有生成物のモル・エタン−当量合計(炭素基準)であ
る。
含有生成物のモル・エタン−当量合計(炭素基準)であ
る。
■。
エチレン(または酢酸)
Δ
批 エテレ/(または酢酸)の生産性(生成能)=反応
時間1時間当ジ(触媒床中の)触媒の立方フィートにつ
き生成されるエチレン(または酢酸)のボンP数 本発明の新規触媒は、一般式 %式% (この式で、!は16、mは1〜16、そしてnは1−
ioである) で表わされる焼成組成物である。
時間1時間当ジ(触媒床中の)触媒の立方フィートにつ
き生成されるエチレン(または酢酸)のボンP数 本発明の新規触媒は、一般式 %式% (この式で、!は16、mは1〜16、そしてnは1−
ioである) で表わされる焼成組成物である。
上記の数値Z 、 mお工びnは、それぞれ触媒組成物
中に存在する元素Mo 、 WおLびpbの相対的ダラ
ムー原子比率を示す。
中に存在する元素Mo 、 WおLびpbの相対的ダラ
ムー原子比率を示す。
本発明の新規触媒における元素Mo 、 WおLびpb
は形の上では酸素と結合して触媒組成物中に存在し、
それ自体様々の酸化物であると信じられ、かつまた尖晶
石やベロシスキー石のような酸化物が化学的に結合した
ものでもありうる。
は形の上では酸素と結合して触媒組成物中に存在し、
それ自体様々の酸化物であると信じられ、かつまた尖晶
石やベロシスキー石のような酸化物が化学的に結合した
ものでもありうる。
本発明の触媒は好ましくは元素Mo 、 Wお↓びpb
のおのおのの町浴性化合物(塩、錯塩またはその他の
化合物)の浴液からつくられる。前記元素含有各種化合
物の溶液は元素Mo 、 Wお工びpbそれぞれの所望
のA : rn : nグラム原子比率を与えるように
充分な量の各元素の可溶性化合物?溶解させることによ
って調製する。選ばれた種々の元素のこれら化合物は可
能な程度に相互に浴解注でなければならない。このLう
な元素の化合物のいづれかが、他の化合物と相互に溶解
しない場合には、それらをその浴液系に最後に添加する
ことができる。次いでその浴液系中の化合物の混合物か
ら水または他の浴剤を蒸発[Lって除去することによっ
て触媒組成物がつくられる。
のおのおのの町浴性化合物(塩、錯塩またはその他の
化合物)の浴液からつくられる。前記元素含有各種化合
物の溶液は元素Mo 、 Wお工びpbそれぞれの所望
のA : rn : nグラム原子比率を与えるように
充分な量の各元素の可溶性化合物?溶解させることによ
って調製する。選ばれた種々の元素のこれら化合物は可
能な程度に相互に浴解注でなければならない。このLう
な元素の化合物のいづれかが、他の化合物と相互に溶解
しない場合には、それらをその浴液系に最後に添加する
ことができる。次いでその浴液系中の化合物の混合物か
ら水または他の浴剤を蒸発[Lって除去することによっ
て触媒組成物がつくられる。
触媒を担体上に沈積担持させて使用する場合には所望の
元素化合物を通常次の物理的注賃(但し、これらに限定
されるものではない)を有する微細な多孔性担体上に沈
積させる。
元素化合物を通常次の物理的注賃(但し、これらに限定
されるものではない)を有する微細な多孔性担体上に沈
積させる。
表面積が約0.1〜500 dl?、見かけの多孔用”
が30〜60%、孔の少なくとも90%が20〜物中に
浸漬させ、大部分の溶剤を蒸発させ1次いでその糸全約
80〜220℃で2〜60時間乾燥させることVcL!
l達成させる。こうして乾燥した触媒は次に空気または
酸素中で約220〜550℃で172〜24時間加熱す
ることvcAつて焼成して所望のMo1−W□−Pbn
組成物全生成させる。
が30〜60%、孔の少なくとも90%が20〜物中に
浸漬させ、大部分の溶剤を蒸発させ1次いでその糸全約
80〜220℃で2〜60時間乾燥させることVcL!
l達成させる。こうして乾燥した触媒は次に空気または
酸素中で約220〜550℃で172〜24時間加熱す
ることvcAつて焼成して所望のMo1−W□−Pbn
組成物全生成させる。
使用できる担体は、シリカ、酸化アルミニウム、炭化ケ
イ素、ジルコニア、チタニアおよびそれらの混合物であ
る。
イ素、ジルコニア、チタニアおよびそれらの混合物であ
る。
この場合担持され几触媒は通常約10〜50重量%の触
媒組成vIJを含有し、その残りは担体である。
媒組成vIJを含有し、その残りは担体である。
モリブデンは好ましくはパラ−モリブデン酸アンモニウ
ムのようなモリブデンのアンモニウム塩の形で、或は酢
酸塩、ゾユク酸塩、マンデル酸塩お工びグリコール酸塩
の工うなモリジブ/の有機酸塩の形で浴液中に導入する
。また使用できる他の水浴性モリブデン化合物は部分的
に水浴性の酸化モリジブ/、モリブデン酸およびモリブ
デンの塩化物である。
ムのようなモリブデンのアンモニウム塩の形で、或は酢
酸塩、ゾユク酸塩、マンデル酸塩お工びグリコール酸塩
の工うなモリジブ/の有機酸塩の形で浴液中に導入する
。また使用できる他の水浴性モリブデン化合物は部分的
に水浴性の酸化モリジブ/、モリブデン酸およびモリブ
デンの塩化物である。
鉛は好ましくは硝酸塩の形で浴液中に導入する。
使用できる他の水浴性化合物は水浴性塩化物おLび酢酸
塩、/ユウ酸塩、酒石酸塩、乳酸塩、サリチル酸塩、ギ
酸塩お↓び炭酸塩の工うな有機酸塩である。
塩、/ユウ酸塩、酒石酸塩、乳酸塩、サリチル酸塩、ギ
酸塩お↓び炭酸塩の工うな有機酸塩である。
夕/グステ/は好ましくはパラ−タングステン酸アンモ
ニウムのようなアンモニウム塩の形で浴液中に導入する
。使用できる他の水浴性タングステン化合物はタングス
テン酸である。
ニウムのようなアンモニウム塩の形で浴液中に導入する
。使用できる他の水浴性タングステン化合物はタングス
テン酸である。
触媒が最も効果的であるためには、 Mo 、 W お
工びpb 金属成分はそれらの可能な最高酸化状態以下
に幾分還元されているものであると信ぜられる。これは
触媒をつくる溶液系中に導入されるNH3の工うな還元
剤または有機錯化剤のLうな有機還元剤の存在下で触媒
を熱処理する間に達成される。これら触媒の還元は水素
またはエタン、エチレンまたはプロピレンの↓うな炭化
水素が触媒床を通過する℃とに工、り酸化反応が行なわ
れる反応器中でも起りうる。
工びpb 金属成分はそれらの可能な最高酸化状態以下
に幾分還元されているものであると信ぜられる。これは
触媒をつくる溶液系中に導入されるNH3の工うな還元
剤または有機錯化剤のLうな有機還元剤の存在下で触媒
を熱処理する間に達成される。これら触媒の還元は水素
またはエタン、エチレンまたはプロピレンの↓うな炭化
水素が触媒床を通過する℃とに工、り酸化反応が行なわ
れる反応器中でも起りうる。
担体に担持または未担持の触媒は固足床または流動床で
使用することができる。
使用することができる。
本発明の触媒は木取外の希釈剤の添加なしにエタンを選
択的にオキ7脱水素化して最終生成物としてエチレンお
よび酢酸を次に示す如き転化率(至)、効率■お工び生
産性にて生ぜしめ得る。
択的にオキ7脱水素化して最終生成物としてエチレンお
よび酢酸を次に示す如き転化率(至)、効率■お工び生
産性にて生ぜしめ得る。
この場合水を添加しない正常の反応過程ではオ* シ脱
水素化されたエタン1モルにつき1モルの水が生成され
る。このようにこの反応中に生成した水はそこに生成さ
れるエチレン1モルにつき約0.05〜025モルの酢
酸を生成させる。しかるに水を添加し7′c楊合に付加
的量すなわち生成されるエチレン1モルにつき約0.2
5〜0,95モルまで増大された酢酸の生成をもたらす
。
水素化されたエタン1モルにつき1モルの水が生成され
る。このようにこの反応中に生成した水はそこに生成さ
れるエチレン1モルにつき約0.05〜025モルの酢
酸を生成させる。しかるに水を添加し7′c楊合に付加
的量すなわち生成されるエチレン1モルにつき約0.2
5〜0,95モルまで増大された酢酸の生成をもたらす
。
エチレン(添加H20なし) 2〜7 60〜854〜
75エチレン(添加HzO必v) 2〜8 50〜80
2 〜8.5酢 酸(添加H20なし) 2〜7 1
5〜25 1.5〜4昨?(a加1(20すり’) 2
〜8 15〜45 2.5〜5次の実施例は本発明の触
媒組成物の製造およびこれらをエタンのエチレンへのオ
キシ脱水素化に使用することに関し具体的に述べるもの
である。
75エチレン(添加HzO必v) 2〜8 50〜80
2 〜8.5酢 酸(添加H20なし) 2〜7 1
5〜25 1.5〜4昨?(a加1(20すり’) 2
〜8 15〜45 2.5〜5次の実施例は本発明の触
媒組成物の製造およびこれらをエタンのエチレンへのオ
キシ脱水素化に使用することに関し具体的に述べるもの
である。
触媒の活性は、酸素とエタンとを鼓動流(律動流)とし
て供給する小型U字管反応器内で(試験法人)、或はエ
タンと酸素とを連続的に並流させる直立管反応器で(試
験法B)S或は逆−混合(back−mi’x ) オ
ートクレーブ法(試験法O)のいずれかで測定した。こ
れらの試験法を次に詳細に述べる。
て供給する小型U字管反応器内で(試験法人)、或はエ
タンと酸素とを連続的に並流させる直立管反応器で(試
験法B)S或は逆−混合(back−mi’x ) オ
ートクレーブ法(試験法O)のいずれかで測定した。こ
れらの試験法を次に詳細に述べる。
鼓動マイクロ反応器中でエタンのオキシ脱水素化活性測
定用として試験触媒をふるい分けした。
定用として試験触媒をふるい分けした。
この触媒を収容した反応帯域である長さ20吋、径8咽
の7リ力U字管金熱電対調節器によって温度調節を行っ
た流動サンドパス中に浸漬して加熱した。この温度の調
節および測定用熱電対はU字管内の触媒のレベルよりも
上方に少なくとも3吋高い層の流動砂中に浸漬した。サ
ンドパス中における温度状況の予備調査は、頂部から底
部までにわたって、調節器でセットされた固定点よりも
3厩以下の温度変化である仁とを示しfc0反応生成物
の流れを分析するためにこのマイクロ反応器をガスクロ
マトグラフに正確に連結した。
の7リ力U字管金熱電対調節器によって温度調節を行っ
た流動サンドパス中に浸漬して加熱した。この温度の調
節および測定用熱電対はU字管内の触媒のレベルよりも
上方に少なくとも3吋高い層の流動砂中に浸漬した。サ
ンドパス中における温度状況の予備調査は、頂部から底
部までにわたって、調節器でセットされた固定点よりも
3厩以下の温度変化である仁とを示しfc0反応生成物
の流れを分析するためにこのマイクロ反応器をガスクロ
マトグラフに正確に連結した。
流量調節器の直後の点でクロマトグラフの内側のヘリウ
ム供給路線をさえぎり、それを口(8〕お工び2−位[
ICある弁〔ユニオン、カーバイド社、特別機械部のモ
デル0.−70.) を通し、そこから口(6)ヲもつ
手動試料射出弁〔ユニオン、カーノ々イP1モデル21
12−50−2)を通してU字管反応器の入口脚部に導
くことIcよって、マイクロ反応器を経て流れるヘリウ
ムキャリアの供給をクロマトグラフから捕集した。この
系は反応参人ロvc−Pム隔壁を有する射出口を備えて
いる。反応器からの生成ガスの流れを冷却トラップを経
てクロットゲラフの2つの分析系のいずれかに分岐する
役目をな1口(8)ヲもつ弁を経て通導した。6弁とも
その分析系内のクロマトグラフ塔の圧力低下を等しくす
るために調節できるバイパス弁を備えている。
ム供給路線をさえぎり、それを口(8〕お工び2−位[
ICある弁〔ユニオン、カーバイド社、特別機械部のモ
デル0.−70.) を通し、そこから口(6)ヲもつ
手動試料射出弁〔ユニオン、カーノ々イP1モデル21
12−50−2)を通してU字管反応器の入口脚部に導
くことIcよって、マイクロ反応器を経て流れるヘリウ
ムキャリアの供給をクロマトグラフから捕集した。この
系は反応参人ロvc−Pム隔壁を有する射出口を備えて
いる。反応器からの生成ガスの流れを冷却トラップを経
てクロットゲラフの2つの分析系のいずれかに分岐する
役目をな1口(8)ヲもつ弁を経て通導した。6弁とも
その分析系内のクロマトグラフ塔の圧力低下を等しくす
るために調節できるバイパス弁を備えている。
供給ガス(組成=e素6.5容量蟹、エタン8.0容量
%、残り窒素)の2.0−ずつの鼓動流の注入は、触媒
の直前の口を経て気密注入器によって行なった。ガスは
始終60rnI!/分で反応器を通過し、かつ分析用ガ
スクロマトグラフを通過するヘリウムキャリア・ガスに
よって稀釈して触媒3.01上に運んだ。
%、残り窒素)の2.0−ずつの鼓動流の注入は、触媒
の直前の口を経て気密注入器によって行なった。ガスは
始終60rnI!/分で反応器を通過し、かつ分析用ガ
スクロマトグラフを通過するヘリウムキャリア・ガスに
よって稀釈して触媒3.01上に運んだ。
生成した混合物の分析をポロパック(Poropak)
(T、M、) Rテ包まれ*10’ xi/8’ 径の
ステンレススチール塔で行なった。この塔を30℃で出
発し毎分10℃の上昇で加熱し几。こ些らの条件の下で
の保持時間は空気が2分、二酸化炭素が25分、エチレ
ンが3.4分、エタンが4.0分であった。
(T、M、) Rテ包まれ*10’ xi/8’ 径の
ステンレススチール塔で行なった。この塔を30℃で出
発し毎分10℃の上昇で加熱し几。こ些らの条件の下で
の保持時間は空気が2分、二酸化炭素が25分、エチレ
ンが3.4分、エタンが4.0分であった。
そして純粋な既知試料のクロマトグラフィおよび区別さ
れた各ピークの質量分光計試験によって該生成物の正体
を同定確認した。ポロ/ぞツク几はジビニルベンゼンで
架橋された微粒子球状形のポリスチレン樹脂である。
れた各ピークの質量分光計試験によって該生成物の正体
を同定確認した。ポロ/ぞツク几はジビニルベンゼンで
架橋された微粒子球状形のポリスチレン樹脂である。
た。
エタンガス供給組成物(容量%)は9.0%C3へ、6
0冨O8お工び85%N8、空間連歌は34.Ohr
、全反応圧力は1気圧。そして温度上昇に伴う触媒の活
性を記録した。反応器は1/2fのステンレススチール
直立管から成り、約12#の深さの溶融塩浴〔デュポン
社)\イテツク(商標名)伝熱塩全使用〕によって加熱
されるものである。1/81の熱電対套管を、反応管の
全長と触媒床との中心を貫通させた。触媒の製置状況は
該套管を経て熱電対をスライPさせることに工って知る
ことができた。
0冨O8お工び85%N8、空間連歌は34.Ohr
、全反応圧力は1気圧。そして温度上昇に伴う触媒の活
性を記録した。反応器は1/2fのステンレススチール
直立管から成り、約12#の深さの溶融塩浴〔デュポン
社)\イテツク(商標名)伝熱塩全使用〕によって加熱
されるものである。1/81の熱電対套管を、反応管の
全長と触媒床との中心を貫通させた。触媒の製置状況は
該套管を経て熱電対をスライPさせることに工って知る
ことができた。
触媒床の頂部が伝熱塩の表面Lpも4′下になるように
26−の触媒を管中に導入した。触媒床はその長さとし
た。触媒床の上方帯域は予熱の役目をなすガラスピーズ
にて充実させた。反応器からのガス流出体は0℃でコン
デンサおよびトラップを通過させた。この工うにして得
られたガスおよび液体生成物は後記のようにして分析し
た。
26−の触媒を管中に導入した。触媒床はその長さとし
た。触媒床の上方帯域は予熱の役目をなすガラスピーズ
にて充実させた。反応器からのガス流出体は0℃でコン
デンサおよびトラップを通過させた。この工うにして得
られたガスおよび液体生成物は後記のようにして分析し
た。
この高圧研究に用いた反応器は中心に位置する触媒バス
ケットお工び側面生成流出物路線を持った底部攪拌式の
マグネPライブ(Magnedrive) 式オートク
レーブであった。変速可能で磁気的に駆動するファンが
触媒床上の反応混合物を連続的に再循環させた。この反
応器は、1969年3月16日から20日にわたってア
メリカ合衆国、ルイジアナ州、ニューオルリンズで開催
されたザ、アメリカン、インステイテユーか、オシ、ケ
ミカル、エンジニアーズの第64回国際会議での「高圧
技術における進歩」についてのノンポジラム第2部にお
いて予稿42Fiとして提出され、かつアメリカ合衆国
、ニューヨーク州、10017、ニューヨーク、イース
ト、47ストリート、345番のAl0hEから入手で
きる「リアクタ、フォア、ペーパーフェイズ、キャタリ
テイツク、スタデイズ」と題するノ々−ティ、ノ・ンブ
リツク、マロンお工びウロツク氏等の論文の第1図に描
かれた型のものである。
ケットお工び側面生成流出物路線を持った底部攪拌式の
マグネPライブ(Magnedrive) 式オートク
レーブであった。変速可能で磁気的に駆動するファンが
触媒床上の反応混合物を連続的に再循環させた。この反
応器は、1969年3月16日から20日にわたってア
メリカ合衆国、ルイジアナ州、ニューオルリンズで開催
されたザ、アメリカン、インステイテユーか、オシ、ケ
ミカル、エンジニアーズの第64回国際会議での「高圧
技術における進歩」についてのノンポジラム第2部にお
いて予稿42Fiとして提出され、かつアメリカ合衆国
、ニューヨーク州、10017、ニューヨーク、イース
ト、47ストリート、345番のAl0hEから入手で
きる「リアクタ、フォア、ペーパーフェイズ、キャタリ
テイツク、スタデイズ」と題するノ々−ティ、ノ・ンブ
リツク、マロンお工びウロツク氏等の論文の第1図に描
かれた型のものである。
逆混合オートクレー、ブは攪拌用ファンの羽根の上部に
位置したステンレススチール製触媒容器を持っている。
位置したステンレススチール製触媒容器を持っている。
このファンは慣用の方法によってガスを触媒床を通し上
向きお工び内部方向に□吹込む。
向きお工び内部方向に□吹込む。
2つの熱電対によって入口と出口との温度を測定する。
約150 pmiHの圧力でロータメーターを経て17
4′路線全通して反応器中に酸素を送給した。ガス状の
エタン−0Ox混合物をロータメーター金経て供給し、
次いでこれを反応器内に導入する直前で該供給酸素と合
流させた。次いで液体會ガスと同じ供給路線を経て反応
器中に直接ポンプ送流した。しかしガスが混合された後
では液体入口を該路線に連結させた。流出ガスは反応器
側にある口を経て除去した。凝縮性液状生成物は二つの
浴中の一連の冷却トラップによって除去した。第一の浴
は0℃に湿った氷を含有し、その中VC浸された二つの
冷却トラップを持っていた。rライアイスと一78℃の
アセトンとの第二の浴は二つの冷却トラップを有してい
た。排出流の非凝縮性成分はそれらの全容量を失敗する
ために大気圧下に乾燥ガス−試験メーターを経て排出し
た。口(8)をもつサンプリング弁に工り、反応器供給
原料および生成物の流れに直接連結された路線を経て、
生成物と原料ガスとの両方全直接サンプリングできるよ
うにした。外部再循環は使用しなかった。
4′路線全通して反応器中に酸素を送給した。ガス状の
エタン−0Ox混合物をロータメーター金経て供給し、
次いでこれを反応器内に導入する直前で該供給酸素と合
流させた。次いで液体會ガスと同じ供給路線を経て反応
器中に直接ポンプ送流した。しかしガスが混合された後
では液体入口を該路線に連結させた。流出ガスは反応器
側にある口を経て除去した。凝縮性液状生成物は二つの
浴中の一連の冷却トラップによって除去した。第一の浴
は0℃に湿った氷を含有し、その中VC浸された二つの
冷却トラップを持っていた。rライアイスと一78℃の
アセトンとの第二の浴は二つの冷却トラップを有してい
た。排出流の非凝縮性成分はそれらの全容量を失敗する
ために大気圧下に乾燥ガス−試験メーターを経て排出し
た。口(8)をもつサンプリング弁に工り、反応器供給
原料および生成物の流れに直接連結された路線を経て、
生成物と原料ガスとの両方全直接サンプリングできるよ
うにした。外部再循環は使用しなかった。
間延した触媒サンプルの嵩容積を定め(約150cc)
sこのサンプル全触媒バスケットの中に入れた。各々の
場合、その仕込んだ触媒量は約131.12であった。
sこのサンプル全触媒バスケットの中に入れた。各々の
場合、その仕込んだ触媒量は約131.12であった。
触媒の損耗および触媒微粒子が循環するのを最小にする
ために、触媒床の上下にステンレススチールのスクリー
ンt装置いた。[L5 器VC触媒)々スケッt’f−
入れて反応器を封じた後に、工程路線を、予期される最
高使用圧以上である約100〜200 psiHの圧力
まで周辺の温度で圧力の試験を行った。この試験には窒
素を使用した。
ために、触媒床の上下にステンレススチールのスクリー
ンt装置いた。[L5 器VC触媒)々スケッt’f−
入れて反応器を封じた後に、工程路線を、予期される最
高使用圧以上である約100〜200 psiHの圧力
まで周辺の温度で圧力の試験を行った。この試験には窒
素を使用した。
反応器の漏れがないことがわかった時に純粋な逃を反応
器に通し、温度を275℃と325℃との間に上昇させ
た。ガス供給原料組成は容量9Kにて76〜97%0.
H6,3〜6%02.0〜10%H・、0、そして0〜
10%00ρ範囲内であった。所望の温度が得られた後
π、所望する全体の流速下で所望の変動のない状態の割
合を与えるように酸素とエタン−00にとの混合物の調
整金行った。流出ガス中の各成分の@[は下記ガスクロ
マトグラフィー分析によって測定した。所望の温度で変
動のない状態に反応器を到達させるために約0.5〜1
時間を与えた。次いで液体生成物用トラップをPレイン
させ、乾燥ガス試験メータの読みを行ない、運転開始時
間を控えた。運転過程中の流出ガスサンプルは0!H1
1%O,H4,02,00,00,お工び他の揮発性炭
化水素について分析した。稼動の終りに液体生成物?集
め、かつ流出ガスの容量を記録した。これらの液体生成
物は質量分光器によって分析した。
器に通し、温度を275℃と325℃との間に上昇させ
た。ガス供給原料組成は容量9Kにて76〜97%0.
H6,3〜6%02.0〜10%H・、0、そして0〜
10%00ρ範囲内であった。所望の温度が得られた後
π、所望する全体の流速下で所望の変動のない状態の割
合を与えるように酸素とエタン−00にとの混合物の調
整金行った。流出ガス中の各成分の@[は下記ガスクロ
マトグラフィー分析によって測定した。所望の温度で変
動のない状態に反応器を到達させるために約0.5〜1
時間を与えた。次いで液体生成物用トラップをPレイン
させ、乾燥ガス試験メータの読みを行ない、運転開始時
間を控えた。運転過程中の流出ガスサンプルは0!H1
1%O,H4,02,00,00,お工び他の揮発性炭
化水素について分析した。稼動の終りに液体生成物?集
め、かつ流出ガスの容量を記録した。これらの液体生成
物は質量分光器によって分析した。
試験法Bお工びCで行なったすべての試験での反応器の
入口および出口のガスはO,、N、お工び001C対し
ては10’X1/8’塔の5Aモレキユラーシーブ(1
4/30メツシユ)で95℃にて、また( 0. 、N
、、COは一緒)、00.、エチレン、エタンお工びH
2OIC対しては14’ xi/8’塔のボロパックQ
(80/100メツシユ)で95℃にて分析した。
入口および出口のガスはO,、N、お工び001C対し
ては10’X1/8’塔の5Aモレキユラーシーブ(1
4/30メツシユ)で95℃にて、また( 0. 、N
、、COは一緒)、00.、エチレン、エタンお工びH
2OIC対しては14’ xi/8’塔のボロパックQ
(80/100メツシユ)で95℃にて分析した。
液体生成物はそれが充分に得られた時に質量分光器にエ
リH20、アセ[アルデヒド、酢酸およびその他の成分
について分析した。ポロパックQ(1’ 、 M 、
)はジビニルペ/ゼンで架橋された微粒子球状ポリスチ
レン樹脂である。
リH20、アセ[アルデヒド、酢酸およびその他の成分
について分析した。ポロパックQ(1’ 、 M 、
)はジビニルペ/ゼンで架橋された微粒子球状ポリスチ
レン樹脂である。
これらすべての場合の転化率■おLび選択率(919は
クロマトグラムの浴離したピーク域に対する個々の応答
因子を適用せずに、次の弐[j、る化学量論に基づいた
。
クロマトグラムの浴離したピーク域に対する個々の応答
因子を適用せずに、次の弐[j、る化学量論に基づいた
。
0、H,+ 1 /20. → O,H,+H,006
H,+ 7/20’、 → 2002+3H20上記3
種の試験法の反応榮件は次のとおりであった。
H,+ 7/20’、 → 2002+3H20上記3
種の試験法の反応榮件は次のとおりであった。
A 3.3 200〜650 −− −−8 1 30
0〜400 10.6 34006〜10275=32
510.0/75ps1220015.6/125ps
i 触媒を試験するに際して、接触活性が触媒によって最初
に与えられる最低温度を先ず第一に試験し、これを最初
の活性の温度(To)とした。次いでこのようにToで
エタンをエチレンにオキ7脱水素化する触媒の選択率を
測定した。次にエタンのエチレンへの10%転化が達成
される10以上の最低温度を決めるために、更に高い温
度で各触媒の活性を評価し、この温度會T1゜とじて第
1表に示す。
0〜400 10.6 34006〜10275=32
510.0/75ps1220015.6/125ps
i 触媒を試験するに際して、接触活性が触媒によって最初
に与えられる最低温度を先ず第一に試験し、これを最初
の活性の温度(To)とした。次いでこのようにToで
エタンをエチレンにオキ7脱水素化する触媒の選択率を
測定した。次にエタンのエチレンへの10%転化が達成
される10以上の最低温度を決めるために、更に高い温
度で各触媒の活性を評価し、この温度會T1゜とじて第
1表に示す。
’I’、oKおけるエタンをエチレンにオキシ脱水素化
するための触媒の選択率もまた測定して第1表に示す。
するための触媒の選択率もまた測定して第1表に示す。
実施例1
177vのパラ−タングステン酸アンモニウム(0,6
79グラム原子のW)と3697のパラ−モリブデン酸
アンモニウム(2,087グラム原子のMo )と全1
ステンレススチール蒸発皿子で60〜80℃で攪拌し
つつ2にの水中に溶解した。
79グラム原子のW)と3697のパラ−モリブデン酸
アンモニウム(2,087グラム原子のMo )と全1
ステンレススチール蒸発皿子で60〜80℃で攪拌し
つつ2にの水中に溶解した。
得られた浴P&に、831の硝酸鉛(0,252グラム
原子のpb >と450−の水に溶解した20m/の硝
酸とを加えた。
原子のpb >と450−の水に溶解した20m/の硝
酸とを加えた。
得られた混合物を攪拌しつつ加熱し、770r(100
0m/)のツートン/リカーアルミナSA5205 1
/4’球体を加えた。次いで蒸気浴上で攪拌しつつ蒸発
乾燥した。さらに120℃の温度で16時間乾燥を行な
った。
0m/)のツートン/リカーアルミナSA5205 1
/4’球体を加えた。次いで蒸気浴上で攪拌しつつ蒸発
乾燥した。さらに120℃の温度で16時間乾燥を行な
った。
乾燥した物質は次いで10メツシユのステンレススチー
ル金網篩からつくられたかけど(盆)Vc移し、空気中
で400℃のマツフル炉中で5時間焼成した。得られた
触媒の重量増加から計算した該担体に担持された触媒の
量は37.2πであった。
ル金網篩からつくられたかけど(盆)Vc移し、空気中
で400℃のマツフル炉中で5時間焼成した。得られた
触媒の重量増加から計算した該担体に担持された触媒の
量は37.2πであった。
この実施例の触媒の評価試験における流出ガスは、この
工程中に生成した水素、メタンまたは高級アルカン類を
含有せず、そして生成された生成物はエチレン、酢酸、
水、00および002 であった。
工程中に生成した水素、メタンまたは高級アルカン類を
含有せず、そして生成された生成物はエチレン、酢酸、
水、00および002 であった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 一般式 Mop−Wm−P b n (この式で、!は16、mは1〜16、セしてnは1〜
10である) で表わされる焼成組成物から成る、エタンのエチレンえ
の脱水素化用のモリブデンを含有する触媒。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US61883675A | 1975-10-01 | 1975-10-01 | |
US618836 | 1975-10-01 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6034734A true JPS6034734A (ja) | 1985-02-22 |
JPS6127096B2 JPS6127096B2 (ja) | 1986-06-24 |
Family
ID=24479327
Family Applications (4)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP51116705A Granted JPS5242806A (en) | 1975-10-01 | 1976-09-30 | Process for preparing ethylfne by low temperature oxy dehydrogenation of ethane |
JP57058999A Expired JPS6059012B2 (ja) | 1975-10-01 | 1982-04-10 | モリブデン含有触媒 |
JP59104915A Granted JPS6034734A (ja) | 1975-10-01 | 1984-05-25 | モリブデンを含有する触媒 |
JP59104916A Granted JPS6034736A (ja) | 1975-10-01 | 1984-05-25 | モリブデン含有触媒組成物 |
Family Applications Before (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP51116705A Granted JPS5242806A (en) | 1975-10-01 | 1976-09-30 | Process for preparing ethylfne by low temperature oxy dehydrogenation of ethane |
JP57058999A Expired JPS6059012B2 (ja) | 1975-10-01 | 1982-04-10 | モリブデン含有触媒 |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59104916A Granted JPS6034736A (ja) | 1975-10-01 | 1984-05-25 | モリブデン含有触媒組成物 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
JP (4) | JPS5242806A (ja) |
BE (1) | BE846778A (ja) |
CA (1) | CA1096891A (ja) |
DE (1) | DE2644107C2 (ja) |
FR (1) | FR2326393A1 (ja) |
GB (4) | GB1538107A (ja) |
IT (2) | IT1070811B (ja) |
NL (1) | NL188404C (ja) |
SE (1) | SE425481B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62502453A (ja) * | 1985-04-11 | 1987-09-24 | ユニオン カ−バイド コ−ポレ−シヨン | エチレンへのエタンの酸化脱水素法 |
US6441967B2 (en) | 2000-03-14 | 2002-08-27 | Nikon Corporation | Zoom lens system |
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DE2849637A1 (de) * | 1978-11-16 | 1980-05-29 | Hoechst Ag | Traegerkatalysator und verfahren zu seiner herstellung |
JPS56109282A (en) * | 1980-02-01 | 1981-08-29 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | Thermal decomposition apparatus for wastes such as waste vinyl chloride |
FR2511671A1 (fr) * | 1981-08-18 | 1983-02-25 | Davy Mckee Ag | Procede de deshydrogenation |
DE3208571A1 (de) * | 1982-03-10 | 1983-09-22 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Oxidationskatalysator, insbesondere fuer die herstellung von methacrylsaeure durch gasphasenoxidation von methacrolein |
JPS5995144U (ja) * | 1983-11-24 | 1984-06-28 | 中外炉工業株式会社 | 廃棄物熱分解炉用燃焼装置 |
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JPS62202925A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-07 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 流動床炉 |
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1976
- 1976-09-22 CA CA261,807A patent/CA1096891A/en not_active Expired
- 1976-09-30 GB GB40560/76A patent/GB1538107A/en not_active Expired
- 1976-09-30 NL NLAANVRAGE7610835,A patent/NL188404C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-30 GB GB19131/78A patent/GB1563645A/en not_active Expired
- 1976-09-30 JP JP51116705A patent/JPS5242806A/ja active Granted
- 1976-09-30 FR FR7629482A patent/FR2326393A1/fr active Granted
- 1976-09-30 SE SE7610886A patent/SE425481B/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-30 BE BE171099A patent/BE846778A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-30 GB GB19132/78A patent/GB1563646A/en not_active Expired
- 1976-09-30 IT IT27873/76A patent/IT1070811B/it active
- 1976-09-30 GB GB25146/77A patent/GB1563644A/en not_active Expired
- 1976-09-30 DE DE2644107A patent/DE2644107C2/de not_active Expired
-
1978
- 1978-02-13 IT IT7820249A patent/IT1206587B/it active
-
1982
- 1982-04-10 JP JP57058999A patent/JPS6059012B2/ja not_active Expired
-
1984
- 1984-05-25 JP JP59104915A patent/JPS6034734A/ja active Granted
- 1984-05-25 JP JP59104916A patent/JPS6034736A/ja active Granted
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