JPS6029430A - 鉄鋼ダストからΖｎおよびＰｂを回収する方法 - Google Patents
鉄鋼ダストからΖｎおよびＰｂを回収する方法Info
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- JPS6029430A JPS6029430A JP58137191A JP13719183A JPS6029430A JP S6029430 A JPS6029430 A JP S6029430A JP 58137191 A JP58137191 A JP 58137191A JP 13719183 A JP13719183 A JP 13719183A JP S6029430 A JPS6029430 A JP S6029430A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄鋼ダストからＺｎおよびｐｂを揮発回収す
る方法に関する。
る方法に関する。
鉄鋼業の平電炉および高炉から発生する鉄鋼ダストは酸
化鉄以外にＺｎ、Ｐｂを含有しているの□で、従来から
この鉄鋼ダスト中のＺｎやｐｂを回収することが行なわ
れている。従来膜も一般的に行なわれているのはウエル
ツキシン法に代表される還元焙焼法であり、内熱向流型
のロータリーキルンが使用される。このロータリーキル
ンを用いる還元焙焼法は、鉄鋼ダストを強還元雰囲気中
で適当な温度と滞留時間を選んで焙焼することによりｚ
ｎｌＰｂを揮発分離させ、鉄は通常固体の還元鉄ベレッ
トとして排出させる方法であるが、炉の操業条件を適正
に保って長期間操業を維持することは極めて難しく 、
Ｚｎ ％ Ｐｂの揮発回収の点でも十分満足なものでは
ない。すなわち、Ｚｎ等の揮発率の向上をはかるために
は、還元雰囲気を強くし温度を高くするのが有効である
が、高温度で還元すると融点の低い成分がロータリーキ
ルン内壁へ融着し、リング状の付着物を生成して操業継
続が不可能となり連続操業が可能な期間を短かくしてし
まうので、温度を高くすることには限界があり、従って
Ｚｎ等の揮発率はある程度低くならざるを得ない。
化鉄以外にＺｎ、Ｐｂを含有しているの□で、従来から
この鉄鋼ダスト中のＺｎやｐｂを回収することが行なわ
れている。従来膜も一般的に行なわれているのはウエル
ツキシン法に代表される還元焙焼法であり、内熱向流型
のロータリーキルンが使用される。このロータリーキル
ンを用いる還元焙焼法は、鉄鋼ダストを強還元雰囲気中
で適当な温度と滞留時間を選んで焙焼することによりｚ
ｎｌＰｂを揮発分離させ、鉄は通常固体の還元鉄ベレッ
トとして排出させる方法であるが、炉の操業条件を適正
に保って長期間操業を維持することは極めて難しく 、
Ｚｎ ％ Ｐｂの揮発回収の点でも十分満足なものでは
ない。すなわち、Ｚｎ等の揮発率の向上をはかるために
は、還元雰囲気を強くし温度を高くするのが有効である
が、高温度で還元すると融点の低い成分がロータリーキ
ルン内壁へ融着し、リング状の付着物を生成して操業継
続が不可能となり連続操業が可能な期間を短かくしてし
まうので、温度を高くすることには限界があり、従って
Ｚｎ等の揮発率はある程度低くならざるを得ない。
この対策として装入物中に溶剤を加えて溶融点を調節し
、装入物をロータリーキルン中で完全に溶融させる方法
も実施されているが、この方法はＺｎ・ｐｂの揮発率は
良好であり、ロータリーキルン中の装入物が完全に溶融
している領域では炉壁付着物の生成は避けられるが、装
入物が固体から融体に移る半溶融領域で炉壁付着物の生
成が著るしく１操業を継続できる期間は極めて短かいと
いう欠点がある。
、装入物をロータリーキルン中で完全に溶融させる方法
も実施されているが、この方法はＺｎ・ｐｂの揮発率は
良好であり、ロータリーキルン中の装入物が完全に溶融
している領域では炉壁付着物の生成は避けられるが、装
入物が固体から融体に移る半溶融領域で炉壁付着物の生
成が著るしく１操業を継続できる期間は極めて短かいと
いう欠点がある。
また四−タリーキルンを用いず固定炉を用いて、電気加
熱等の方法で鉄鋼ダストを完全に溶融し、溶融洛中にラ
ンスパイプで空気と石炭、コークス等の還元剤を吹き込
みＺｎを揮発させるスラグ、７ユーミング法と云われる
方法もあるが、この方法ではあまり強還元を行なって金
属鉄が生成すると炉操作上のトラブルを生じるので、金
属鉄が生成しない程度に還元度を抑えるためＺｎ等の揮
発率は十分高められない欠点がある。
熱等の方法で鉄鋼ダストを完全に溶融し、溶融洛中にラ
ンスパイプで空気と石炭、コークス等の還元剤を吹き込
みＺｎを揮発させるスラグ、７ユーミング法と云われる
方法もあるが、この方法ではあまり強還元を行なって金
属鉄が生成すると炉操作上のトラブルを生じるので、金
属鉄が生成しない程度に還元度を抑えるためＺｎ等の揮
発率は十分高められない欠点がある。
本発明は上記のような従来の鉄鋼ダストからＺｎ等を揮
発回収する方法の欠点を解消して、ｚｎおよの生成によ
って操業継続期間が短かくなる欠点のない鉄鋼ダストか
らＺｎおよびＰｂを回収する方法を提供することにある
。
発回収する方法の欠点を解消して、ｚｎおよの生成によ
って操業継続期間が短かくなる欠点のない鉄鋼ダストか
らＺｎおよびＰｂを回収する方法を提供することにある
。
この目的を達成するために・本発明は、ロータリーキル
ンの排出側に溶解用回転炉を連設し、溶解用回転炉出口
側から加熱用ノぐ−ナーで溶解用回転炉内を加熱し、次
いで装入物と加熱ガスとを向流にロータリーキルン内に
流して、前記ロータ１ノーキルンに含ｚｎ ％ Ｐｂ鉄
鋼ダストと還元剤および必要に応じて溶剤を装入し予備
還元してＺｎおよびｐｂを揮発せしめ、次いでロータリ
ーキルン産出物を溶解用回転炉に連続的に装入して溶剤
を添加し、還元雰囲気の下で溶解し更にＺｎおよびＰＩ
）を揮発せしめるようにしたことを特徴とする鉄鋼ダス
トからＺｎおよびｐｂを回収する方法を提供するもので
ある。
ンの排出側に溶解用回転炉を連設し、溶解用回転炉出口
側から加熱用ノぐ−ナーで溶解用回転炉内を加熱し、次
いで装入物と加熱ガスとを向流にロータリーキルン内に
流して、前記ロータ１ノーキルンに含ｚｎ ％ Ｐｂ鉄
鋼ダストと還元剤および必要に応じて溶剤を装入し予備
還元してＺｎおよびｐｂを揮発せしめ、次いでロータリ
ーキルン産出物を溶解用回転炉に連続的に装入して溶剤
を添加し、還元雰囲気の下で溶解し更にＺｎおよびＰＩ
）を揮発せしめるようにしたことを特徴とする鉄鋼ダス
トからＺｎおよびｐｂを回収する方法を提供するもので
ある。
すなわち本発明にあっては、先ずロータリーキルンにお
いて炉壁付着物を生成しない温度で鉄鋼ダストを予備還
元してＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いで連設された
溶解用回転炉にロータリーキルン産出物を連続的に装入
し、還元雰囲気の下でこれを完全に溶解することによっ
て更にＺｎおよびｐｂを揮発せしめる方法を採用するこ
とによって、Ｚｎ、Ｐｂの揮発率を大幅に向上させ、且
つ炉壁付着物の生成によって操業継続期間が短縮するこ
とのないようにしたものである。
いて炉壁付着物を生成しない温度で鉄鋼ダストを予備還
元してＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いで連設された
溶解用回転炉にロータリーキルン産出物を連続的に装入
し、還元雰囲気の下でこれを完全に溶解することによっ
て更にＺｎおよびｐｂを揮発せしめる方法を採用するこ
とによって、Ｚｎ、Ｐｂの揮発率を大幅に向上させ、且
つ炉壁付着物の生成によって操業継続期間が短縮するこ
とのないようにしたものである。
本発明の実施に用いる装置の一例の概略図を図に示す。
図において、／はロータリーキルンであり、コは溶解用
回転炉であってフード３を介して四−タリーキルンｌに
連設されている。ダはロータリーキルンｌに装入物を供
給する原料装入シュートであり、夕はｐ−タリーキルン
／の産出物を重力によって溶解用回転炉コに装入するた
めの四−タリーキルンの７−ド内に設けられた急勾配の
シュートである。６は溶解用回転炉コに溶剤を装入する
ための溶剤ビンであり７はフード３に設けられた空気供
給口である。また溶解用回転炉コの出口側には重油バー
ナー等の加熱用バーナーｇが設けられている。ｔは集塵
機であり、集塵機ワによりロータリーキルン／および溶
解用回転炉コで揮発し排ガスと共に持去られるＺｎおよ
びｐｂが粗酸化亜鉛として回収される。
回転炉であってフード３を介して四−タリーキルンｌに
連設されている。ダはロータリーキルンｌに装入物を供
給する原料装入シュートであり、夕はｐ−タリーキルン
／の産出物を重力によって溶解用回転炉コに装入するた
めの四−タリーキルンの７−ド内に設けられた急勾配の
シュートである。６は溶解用回転炉コに溶剤を装入する
ための溶剤ビンであり７はフード３に設けられた空気供
給口である。また溶解用回転炉コの出口側には重油バー
ナー等の加熱用バーナーｇが設けられている。ｔは集塵
機であり、集塵機ワによりロータリーキルン／および溶
解用回転炉コで揮発し排ガスと共に持去られるＺｎおよ
びｐｂが粗酸化亜鉛として回収される。
ロータリーキルンｌには、鉄鋼ダストおよび粉九粒状の
コークス、石炭等の還元剤が装入され、通常還元剤の配
合比率は鉄鋼ダストに対して、２０− ’ＩＯ重量％と
する。なお装入される鉄鋼ダストの組成の一例を第１表
に示す。
コークス、石炭等の還元剤が装入され、通常還元剤の配
合比率は鉄鋼ダストに対して、２０− ’ＩＯ重量％と
する。なお装入される鉄鋼ダストの組成の一例を第１表
に示す。
第 ｌ 表
鉄鋼ダストは粉状で装入してもよいし、予じめ造粒しペ
レットとして装入してもよい。また鉄鋼ダストをペレッ
ト状にする場合には、ペレット中に還元剤の全部または
一部を内装させておけば還元反応促進のために好ましい
。また、ＯａＯを添加することはＺｎＯの還元反応を促
進するので、必要に応じて鉄鋼ダストおよび還元剤の他
に石灰石、生石灰等を溶剤として装入してもよい。また
硅石等のＳｉＯ含有物質も、後記するように溶解用回転
２ 炉において溶剤として装入されるので、その一部をロー
タリーキルンに装入するようにしてもよいが、多量に入
れると融点を下げる効果がありロータリーキルン内壁付
着物の生成原因となるので、そのような事態を招かない
範囲にとどめる必要がある。０−タリーキルンには溶解
用回転炉から高温のＣＯを含有するガスが導入されて装
入物が加熱され還元剤によって予備還元が行なわれる。
レットとして装入してもよい。また鉄鋼ダストをペレッ
ト状にする場合には、ペレット中に還元剤の全部または
一部を内装させておけば還元反応促進のために好ましい
。また、ＯａＯを添加することはＺｎＯの還元反応を促
進するので、必要に応じて鉄鋼ダストおよび還元剤の他
に石灰石、生石灰等を溶剤として装入してもよい。また
硅石等のＳｉＯ含有物質も、後記するように溶解用回転
２ 炉において溶剤として装入されるので、その一部をロー
タリーキルンに装入するようにしてもよいが、多量に入
れると融点を下げる効果がありロータリーキルン内壁付
着物の生成原因となるので、そのような事態を招かない
範囲にとどめる必要がある。０−タリーキルンには溶解
用回転炉から高温のＣＯを含有するガスが導入されて装
入物が加熱され還元剤によって予備還元が行なわれる。
このときロータリーキルンに内壁付着物が生成しないよ
うに、炉内温度が／θθＯＣ以下の温度になるように四
−タリーキルン出口側７−ドに設けられた空気供給ロア
から導入される空気量を制御する必要がある。ロータリ
ーキルンでのＺｎ揮発率は６０〜７０％であり、朱だＺ
ｎ、Ｐｂを含有している四−タリーキルン産出物は溶解
用回転炉コにシュート３を通って連続的に装入される。
うに、炉内温度が／θθＯＣ以下の温度になるように四
−タリーキルン出口側７−ドに設けられた空気供給ロア
から導入される空気量を制御する必要がある。ロータリ
ーキルンでのＺｎ揮発率は６０〜７０％であり、朱だＺ
ｎ、Ｐｂを含有している四−タリーキルン産出物は溶解
用回転炉コにシュート３を通って連続的に装入される。
溶解用回転炉コにおいて、四−タリーキルン産出物はバ
ーナーざによって７２０００以上に加熱され急速且つ完
全に溶解される。そして四−タリーキルンに装入された
還元剤はロータリーキルン内の予備還元に消費されてし
まわないで、その６０〜７０％が溶解用回転炉コに入り
溶解用回転炉コの炉内で反応して多量のＯＯを発生し、
溶解浴中のＺｎ５ｐｂの還元揮発を完全に進行せしめ、
ＺｎおよびＰｂが揮発除去された溶融物はスラグとして
溶解用回転炉の出口から排出される。溶解用回転炉には
、ロータリーキルン産出物の溶解を促進するために砕石
等のＳｉＯ含有物質が、また必要に応じて石灰石、生石
灰等のＯａＯ含有物質が溶剤ビン６から装入される。こ
の溶剤の添加１１は、ロータリーキルン産出物の融点を
下げる効果がある範囲を選ぶと共に、操業温度に応じて
強還元によって金り鉄が生成しても沈降分離しない粘性
を有するスラグが生成する範囲を選ぶのがよい。望まし
いスラグ組成の一例を第−表に示す。
ーナーざによって７２０００以上に加熱され急速且つ完
全に溶解される。そして四−タリーキルンに装入された
還元剤はロータリーキルン内の予備還元に消費されてし
まわないで、その６０〜７０％が溶解用回転炉コに入り
溶解用回転炉コの炉内で反応して多量のＯＯを発生し、
溶解浴中のＺｎ５ｐｂの還元揮発を完全に進行せしめ、
ＺｎおよびＰｂが揮発除去された溶融物はスラグとして
溶解用回転炉の出口から排出される。溶解用回転炉には
、ロータリーキルン産出物の溶解を促進するために砕石
等のＳｉＯ含有物質が、また必要に応じて石灰石、生石
灰等のＯａＯ含有物質が溶剤ビン６から装入される。こ
の溶剤の添加１１は、ロータリーキルン産出物の融点を
下げる効果がある範囲を選ぶと共に、操業温度に応じて
強還元によって金り鉄が生成しても沈降分離しない粘性
を有するスラグが生成する範囲を選ぶのがよい。望まし
いスラグ組成の一例を第−表に示す。
第 λ 表
なお、バーナーｇの燃焼用に供給される空気はなるべく
過剰空気率を低くするようにした方が良いし、また溶解
用回転炉コに四−タリーキルン／を通って供給される還
元剤のみでは十分な還元条件が得られない場合には、溶
解用回転炉コに直接還元剤を装入して還元剤の不足分を
補なうようにしてもよい。溶解用回転炉コで還元揮発し
たＺｎおよびＰｂは発生した００を含むガスと共にロー
タリーキルンに導ひかれ、ロータリーキルンで還元揮発
したＺｎ、Ｐｂと共に最終的に集塵機ワによって回収さ
れる。
過剰空気率を低くするようにした方が良いし、また溶解
用回転炉コに四−タリーキルン／を通って供給される還
元剤のみでは十分な還元条件が得られない場合には、溶
解用回転炉コに直接還元剤を装入して還元剤の不足分を
補なうようにしてもよい。溶解用回転炉コで還元揮発し
たＺｎおよびＰｂは発生した００を含むガスと共にロー
タリーキルンに導ひかれ、ロータリーキルンで還元揮発
したＺｎ、Ｐｂと共に最終的に集塵機ワによって回収さ
れる。
以上に詳細に説明した本発明の鉄鋼ダストからＺｎおよ
びＰｂを回収する方法によれば、溶解用回転炉において
装入物が完全に溶融する高い温度で強還元が行なわれ、
しかも強還元によって金属鉄が生成してもスラグとして
排出され操業を乱す要因とならないので極めて高いＺｎ
およびｐｂの揮発率が得られ、且つロータリーキルンに
おいては比較的低めの温度で予備還元揮発が行なわれる
のみなので、炉壁付着物の生成によって操業継続期間が
短縮されることがない。従来のロータリーキルンのみを
用いた溶解を行なわない還元焙焼法においては、Ｚｎ揮
発率９３．５％、ｐｂ揮発率７５．０％で操業継続可能
な期間はｌＩＯ日程度であり、ロータリーキルン中で溶
解を行なう方法ではＺｎ揮発率りざ、０％、Ｐｂ揮発率
９６．ダ％で比較的高いが操業継続可能期間は１０〜コ
θ日程度と極めて短かく、またスラグフュージング法で
は操業継続可能期間は長いが、ｚｎおよびｐｂの揮発率
はそれぞれりＳ、３％、９３．０％にすぎない。
びＰｂを回収する方法によれば、溶解用回転炉において
装入物が完全に溶融する高い温度で強還元が行なわれ、
しかも強還元によって金属鉄が生成してもスラグとして
排出され操業を乱す要因とならないので極めて高いＺｎ
およびｐｂの揮発率が得られ、且つロータリーキルンに
おいては比較的低めの温度で予備還元揮発が行なわれる
のみなので、炉壁付着物の生成によって操業継続期間が
短縮されることがない。従来のロータリーキルンのみを
用いた溶解を行なわない還元焙焼法においては、Ｚｎ揮
発率９３．５％、ｐｂ揮発率７５．０％で操業継続可能
な期間はｌＩＯ日程度であり、ロータリーキルン中で溶
解を行なう方法ではＺｎ揮発率りざ、０％、Ｐｂ揮発率
９６．ダ％で比較的高いが操業継続可能期間は１０〜コ
θ日程度と極めて短かく、またスラグフュージング法で
は操業継続可能期間は長いが、ｚｎおよびｐｂの揮発率
はそれぞれりＳ、３％、９３．０％にすぎない。
それに対して本発明の方法によれば、Ｚｎ揮発率？？、
７％、Ｐｂ揮発率９７０ｇ％と極めて高く１操業継続
可能期間も／ｇＯ日程度と長く、従来法に比べて大きな
効果がある。
７％、Ｐｂ揮発率９７０ｇ％と極めて高く１操業継続
可能期間も／ｇＯ日程度と長く、従来法に比べて大きな
効果がある。
実施例／
内径’１２０９１、長さｔｏｏｏｔｕ＋のロータリーキ
ルンと内径／４ｔθθ閤、長さ３ｇｇ−一で出口側端部
に重油バーナーを備えた溶解用回転炉とを第１図に示す
ように、フードと７−ド中に設けられた急勾配のシュー
トとを介して連設し、ロータリーキルンに第３表に示す
組成の鉄鋼ダストと粉コークスをそれぞれ、３００ ｋ
ｇ／ｈ 、 ９０ ｋｇ／ｈで混合して装入し、溶解用
回転炉から導入される高温のａＯ含有ガスにロータリー
キルン出口側フードの空気供給口から供給される空気量
を調節して混合しロータリーキルン炉内温度を／θθＯ
Ｃ以下に制御し、滞留時間９０分間で予備還元した。四
−タリーキルン産出物は炉内温度７２００ Ｃに保たれ
た溶解用回転炉に連続的に装入され、砂石ｌ１０１１９
７ｈを添加することによって急速に溶解され、ロータリ
ーキルンを通って装入されたコークスによる還元反応に
よってＺｎおよびｐｂがほぼ完全に揮発せしめられると
共に、Ｚｎおよびｐｂを除去された溶融物はスラグとし
て残留炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連続的
に排出された。溶解用回転炉内の滞留時間は２’ＩＯ分
間とした。ロータリーキルンには炉壁付着物を生成する
ことがなく１ｇＯ日間の連続操業を行ない、Ｚｎ揮発率
背、７％、Ｐｂ揮発率９７０ｇ％が得られた〇物量バラ
ンス表を第９表に示す。
ルンと内径／４ｔθθ閤、長さ３ｇｇ−一で出口側端部
に重油バーナーを備えた溶解用回転炉とを第１図に示す
ように、フードと７−ド中に設けられた急勾配のシュー
トとを介して連設し、ロータリーキルンに第３表に示す
組成の鉄鋼ダストと粉コークスをそれぞれ、３００ ｋ
ｇ／ｈ 、 ９０ ｋｇ／ｈで混合して装入し、溶解用
回転炉から導入される高温のａＯ含有ガスにロータリー
キルン出口側フードの空気供給口から供給される空気量
を調節して混合しロータリーキルン炉内温度を／θθＯ
Ｃ以下に制御し、滞留時間９０分間で予備還元した。四
−タリーキルン産出物は炉内温度７２００ Ｃに保たれ
た溶解用回転炉に連続的に装入され、砂石ｌ１０１１９
７ｈを添加することによって急速に溶解され、ロータリ
ーキルンを通って装入されたコークスによる還元反応に
よってＺｎおよびｐｂがほぼ完全に揮発せしめられると
共に、Ｚｎおよびｐｂを除去された溶融物はスラグとし
て残留炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連続的
に排出された。溶解用回転炉内の滞留時間は２’ＩＯ分
間とした。ロータリーキルンには炉壁付着物を生成する
ことがなく１ｇＯ日間の連続操業を行ない、Ｚｎ揮発率
背、７％、Ｐｂ揮発率９７０ｇ％が得られた〇物量バラ
ンス表を第９表に示す。
第 ３ 表
実施例コ
実施例１と同様のロータリーキルンと溶解用回転炉を連
設した設備を用いで、実施例／と同じ組成の鉄鋼ダスト
、粉コークス、石灰石および砂石をそれぞれ３００〜／
ｈ −、９０ｋｇ／ｈ Ｓ２０１ｃ９／ｈ＼λθ〜Ａで
ロータリーキルンに装入し、溶解用回転炉から導入され
る高温のＣＯ含有ガスに四−タリーキルン出口側フード
の空気供給Ｉコから供給される空気量を調節して混合し
、ロータリーキルン炉内温度を７０００ Ｃ以下に制御
し滞留時間７０分間で予備還元した０ロータリーキルン
産出物は炉内温度１２００Ｃに保たれた溶解用回転炉に
連続的に装入され、ざらに砂石を、３０ ｋｇ／ｈ添加
することによって急速に溶解され、ロータリーキルンを
通って装入されたコークスによる還元反応によってＺｎ
およびｐｂがほぼ完全に揮発せしめられると共に、Ｚｎ
およびｐｂ ｔ−除去された溶融物はスラグとして残留
炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連続的に排出
された。溶解用回転炉の滞留時間は、２ヶθ分間とした
。ロータリーキルンに゛は炉壁付着物を生成することが
なく ｉｇｏ日間の連続操業を行ない、ｚｎ揮発率９り
、７％、ｐｂ揮発率り７９ｇ％が得られた。物量バラン
ス表を第３表に示す。
設した設備を用いで、実施例／と同じ組成の鉄鋼ダスト
、粉コークス、石灰石および砂石をそれぞれ３００〜／
ｈ −、９０ｋｇ／ｈ Ｓ２０１ｃ９／ｈ＼λθ〜Ａで
ロータリーキルンに装入し、溶解用回転炉から導入され
る高温のＣＯ含有ガスに四−タリーキルン出口側フード
の空気供給Ｉコから供給される空気量を調節して混合し
、ロータリーキルン炉内温度を７０００ Ｃ以下に制御
し滞留時間７０分間で予備還元した０ロータリーキルン
産出物は炉内温度１２００Ｃに保たれた溶解用回転炉に
連続的に装入され、ざらに砂石を、３０ ｋｇ／ｈ添加
することによって急速に溶解され、ロータリーキルンを
通って装入されたコークスによる還元反応によってＺｎ
およびｐｂがほぼ完全に揮発せしめられると共に、Ｚｎ
およびｐｂ ｔ−除去された溶融物はスラグとして残留
炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連続的に排出
された。溶解用回転炉の滞留時間は、２ヶθ分間とした
。ロータリーキルンに゛は炉壁付着物を生成することが
なく ｉｇｏ日間の連続操業を行ない、ｚｎ揮発率９り
、７％、ｐｂ揮発率り７９ｇ％が得られた。物量バラン
ス表を第３表に示す。
図は本発明の実施に用いる装置の一例を示す図である。
／・・ロータリーキルン、コ・・溶解用回転炉、３・・
フード、グ・・原料装入シュート、３・・シュート、６
・・ビン、７・・空気供給口、−ｇ・・バーナー、ワ・
・集塵機。 出願人 住友金属鉱山株式会社 ７１．−７１１．８べ
フード、グ・・原料装入シュート、３・・シュート、６
・・ビン、７・・空気供給口、−ｇ・・バーナー、ワ・
・集塵機。 出願人 住友金属鉱山株式会社 ７１．−７１１．８べ
Claims (1)
- （１） ロータリーキルンの排出側に溶解用回転炉を連
設し、溶解用回転炉の出口側から加熱用バーナーで溶解
用回転炉内を加熱し、装入物と加熱ガスとを向流にロー
タリーキルン内に流して、前記ロータリーキルンに含Ｚ
ｎ ＳＰｂ 鉄鋼ダストと還元剤および必要に応じて溶
剤を装入し予備還元してＺｎおよびｐｂを揮発せしめ）
次いでロータリーキルン産出物を溶解用回転炉に連続的
に装入して溶剤を添加し、還元雰囲気の下で溶解し、更
にＺｎおよびｐｂを揮発せしめるようにしたことを特徴
とする鉄鋼ダストからＺｎおよびＰｂを回収する方法。
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| JP58137191A JPS6053090B2 (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 鉄鋼ダストからΖｎおよびＰｂを回収する方法 |
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| JP58137191A JPS6053090B2 (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 鉄鋼ダストからΖｎおよびＰｂを回収する方法 |
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