JPS60261611A - 厚板圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） 厚板圧延方法の改良に関してこの明細書で述ぺる技術内
容は耳切不要鋼板を的確に得ることについての開発成果
を提案するところにある。

（背景技術） 厚板圧延における平面形状の改善とくに、圧延鋼板製品
の長手方向幅形状の改善を目指して、水平ミル（以下Ｈ
ミルと呼ぶ）に近接して、垂直ミルつまりエツジヤ−（
以下Ｖミルと呼ぶ）を設置した場合において、エッジン
グによる形状改善パスは、Ｖミル→Ｈミルの方向となる
のが一般的である。これは逆にＨ−Ｖ方向とした場合、
Ｈミルの噛み出し力に対して、Ｖミル強度が十分でなく
、設備破損の可能性が高いためである。

このため、Ｖミルの圧下は、Ｖ→Ｈ方向のみとなり、そ
のように形状改善パスは限定されてしまう。

この場合、Ｖミル圧下とＨミル圧下を組み合わせた平面
形状、特に先後端形状は、Ｖミルによるエッジングによ
って不可避に生じるいわゆるドッグボーン状断面がその
後のＨミル圧延にて該断面のいわゆる幅戻りのため先後
端が非定常な幅形状となってしかも前後端で非対称とな
る。

さらにＶミルとＨミルのパスがＶ→Ｈの同一方向のみで
継続されるとなると、この前後端非対称は増長されて長
手方向幅形状不良を来し、歩止り低下の原因となる。

（問題点） 上述の不利を防止するためＫは、ｖミルを水平ミルの前
後に設置することも考えられるがこの場合、設置スペー
ス及び費用の点で厚板設備においては、実現性が薄い。

（従来技術と難点） 厚板の幅形状の修正のために、成形圧延の最終パスでロ
ール間隙を変化させて被圧延材の圧延方向に板厚変化を
付与して圧延した後９０°転回して幅出し圧延を行うこ
とにより圧延後の幅形状な改善する圧下修正圧延方法、
（特公昭５６−２１４８１号公報）は本来的に垂直ミル
を使用しない厚板圧延に対してさきに開発し、この場合
に卓効をもたらしたものであるが、との圧下修正圧延方
法をさらに仕上圧延にて垂直ミルと水平ミルを併用する
厚板圧延に応用すれば、垂直ミルでの圧′延により被圧
延材側縁部に生じるドツグボーンを小さくし、ひいては
後続する水平ミルでの幅もどりを抑制することができる
ので幅精度を大幅に向上することができることは（特開
昭５６−４７２０２号公報）に開示したとおりである。

しかし、単に上記した圧下修正圧延方法を垂直ミルを併
用の仕上圧延を行う厚板圧延に適用しても前述のように
圧延終了後の厚板の前後端部に非定常なしかも前後端で
非対称な幅形状が生じるととけ避けられない。

（発明の構成） この発明は水平ミルによる成形圧延を行い被圧延材を９
０°転回して幅出し圧延を行った後さらに被圧延材を９
０°転回して垂直ミルと水平ミルによる仕上圧延を行う
厚板圧延において、垂直ミルから水平ミルに向う仕上圧
延により生じる、 圧延終了後の厚板前後端部の非対称、 を含んだ非定常幅形状変化量を予測することこの予測値
に基づき、あらかじめ成形圧延での最終パスでロール間
隙を変化させ被圧延材の圧延方向、前後端部でそれぞれ
の厚みを厚く形成すること、 その後、前記幅出し圧延及び仕上圧延を行うこと、 の結合により圧延後の厚板の幅形状を均一にすることを
特徴とする厚板圧延方法 並びに、水平ミルによる成形圧延を行い被圧延材を９０
°転回して幅出し圧延を行った後さらに被圧延材を９０
°転回して垂直ミルと水平ミルによる仕上圧延を行う厚
板圧延において、垂直ミルを使用しないときに生ずべき
仕上圧延終了後の厚板の幅形状変化量を予測し、かつ、
垂直ミルを使用したとき該ミルから水平ミルに向う仕上
圧延により生じる厚板前後端部の非対称を含んだ非定常
幅形状の変化量を予測すること とわらの予測値の和に基づき、あらかじめ成形圧延の最
終パスでロール間隙を変化させ被圧延材の圧延方向に板
厚変化を付与して圧延すること、その後前記幅出し圧延
及び仕上圧延を行うこと、の結合により圧延後の厚板の
幅形状を均一にすることを特徴とする厚板圧延方法であ
る。

（Ｖ−Ｈ併用仕上圧延の基礎） Ｖ−Ｈ併用仕上圧延に供する、第１図に示したミル配列
における厚板圧延においては、図の段階に先行してまず
スラブの厚みを整えるための成形圧延を１〜４パスで行
い、次いでとれを９０°転回して所定の板幅を得るため
の幅出し圧延を所要パス回数行った後更にこれを９０°
転回して元の方向に戻し、仕上圧延を目的の板厚になる
ように所要のパス回数水平ロール１、１′にて行うと同
時に、垂直ロール２、２′にて、長手方向幅形状改善と
ともに、所定の幅が得られるようにいわゆるエツジング
を行い、目的の板厚、板幅に仕上げるようにしている。

図中８は被圧低利である。

この仕上圧延時において、エッジングパスはＶ→Ｈの方
向のみが選択され、最終エッジングバス後、所定の板幅
が得られるように圧延がなされる。

このようにして圧延完了された被圧延材の平面１形状は
Ｖ→Ｈ一方向圧延のため、第２図のごとく先端非定常幅
形状変化量δＷＴＨと後端非定常幅形状変化量δＷＢＨ
とが異なり、とくに先端側での変化量δＷＴＨの方がよ
り大きくなるため、その分必要な長さがとれなくなり、
厚板歩出ロスの増加がエツジングによる幅精度向上の代
償として余儀なくされる。それというのはエツジングパ
スのみを通り抜けた場合を仮想した平面形状を示す第８
図のようにエツジングによるドツグボーン状変形が先端
、後端でそれぞれ定常圧低域と異なる生成挙動を生じる
からである。

上記の歩出ロスの増加を防止するため、この発明ではあ
らかじめ作成したＶ−Ｈパススケジュールより、第２図
の先後端非定常幅形状変化量　１δ δＷＴＨ、ＷＢＨを予測し、それぞれの予測値に対応し
て成形圧延の最終パスでロール間隙を変化させ板厚偏差
ΔｈＴ、ΔｈＢを被圧延材の圧延方向前後端部に予め付
与し、第４図に示すように前後端部のそれぞれ厚い断面
形に形成する。なお第４図では下側板厚偏差を上側に置
換し、まとめて表わし”た。

このときの板厚偏差ΔｈＴ、ΔｈＢはそれぞれ、により
まる。ここでＷは成形圧延最終パスにおける板幅である
が、成形圧延の暢拡がりは殆んど無視され得るので圧延
前スラブ幅をとってもよい、またＴｏは幅世し圧延終了
後の板厚である。このように形成した後、幅出し圧延、
仕上圧延を行う。

一方におりて垂直ミルを使用しない場合における厚板圧
延の先行開発（上掲特公昭５６−２１４８１公報）に従
うと最終圧延後の厚板の幅形状は一般に幅出し比α（＝
幅出しパス後の版幅／スラブ幅）により決まり、α≒１
．５以下ではその幅形状は長手方向中央部の挾いつづみ
形状に、α≒１．５以上では長手方向中央部の広い、た
いこ形状になるととが知られている。従ってこの先行技
術に基く圧下修正圧延方法においてはその幅形状の変化
量δＷＨを予測し、この予測値に基づいて、成形圧延の
最終パスでロール間隙を変化させて被圧延材の前後端部
を前記圧延終了後の幅形状がっづみ形状になるときは薄
く（−Δｈ）、たいこ形状となるときは厚く（＋Δｈ′
）形成する。

このときに付与する板厚偏差±Δｈは この板厚偏差（±Δｈ）を付した状態がら幅出し圧延を
行なったと仮定し、仕上圧延にてＶ→Ｈによる圧延を行
った後の非対称を含む厚板の前後端部非定常型化量δＷ
ＴＨ’、ＷＢＨＫ対応する前後端それぞれの板厚偏差Δ
ｈＴ’、ΔｈＢ’を加えてΔｈＴΔｈＢをめ板厚偏差を
修正し成形最終パスを行った後に幅出し圧延、仕上圧延
を行うとさらに全長に亘って幅精度の良い厚板を得るこ
とができる。

実施例（１） 厚み２２０ｍｍ、幅１５８０ｍｍ、長さ８０００ｍｍの
スラブから厚み１５ｍｍ、幅８８００ｍｍ、長さ２１０
００ｍｍの厚板を得る場合、成形圧延の最終パスでの板
厚１８０ｍｍ１幅出し圧延の最終パスでの、板厚は８６
．１ｍｍ、仕上圧延ではＶ→Ｈ圧延を４パス行った。こ
の場合、圧延スケジュールよりＶ→Ｈ圧延の前端側の幅
形状変化量δＷＴＨ＝５８ｍｍ、後端側幅変化量δＷＢ
Ｈ＝３４ｍｍと予測された。

このときはＷ＝１５８０ｍｍ、Ｔ１＝８６．１ｍｍであ
る。従ってＶ→Ｈ圧延で前端になる側に後端となる側に の板厚偏差が付くよう成形圧延の最後パスで圧延方向前
後端部でロール間隙を変化させてそれぞれ前後端部が厚
くなるよう圧延した。この圧延後の形状を第５図に示す
。

このように形成した被圧延材を９０°転回して幅出し圧
延を行い次いでさらに９０°転回して前気△ｈＴの板厚
偏差を付けた側を前端としたＶ→Ｈ圧延を含む仕上圧延
を行い圧延を終了した。

この場合は垂直ミルによる圧延で生じたドッグ・ポーン
４の幅戻りの影響が幅形状にやや残ったが、前後端部の
非定常幅形状は大幅に改善することができた。

実施例　（２） 実施例（１）と同一条件の厚板圧延において従来の圧下
修正圧延方法にこの発明を加味して圧延を行った。

この場合の幅出し比αは となりα＞１．５で仕上圧延終了後の幅形状はたいこ形
状になる。

さらにこの場合の幅出し比αから幅形状変化量δＷＨは
９０ｍｍと予測される。

従って従来の圧下修正圧延方法では の板厚偏差が付くように成形圧延の最終バスで圧延方向
の前後端部でロール間隙を変化させて被圧延材の前後端
部がそれぞれ４．９ｍｍ厚くなるように圧延していたの
に対しこの発明では、この板厚偏１差Δｈに前記実施例
（１）と同様に板厚偏差ΔｈＴ’ΔｈＢ’を加えて板厚
を修正する。

すなわち、仕上げ圧延におけるＶ→Ｈ圧延後の前端側幅
変化δＷＴＨ＝４１ｍｍ、後端側幅変化量δＷＢＨ′＝
２７ｍｍと予測されたため、それぞれの板厚偏差は となり、最終的な板厚偏差量は ΔｈＴ＝Δｈ＋ΔｈＴ′＝４．９＋２．２＝７．１ｍｍ
ΔｈＢ＝Δｈ＋ΔｈＢ′＝４．９＋１．５＝６．４ｍｍ
となる。

このように形成した成形圧延終了後の形状を第６図に示
す。その後幅出し圧延を行い、実施例（１）と同様に板
厚偏差の大きいΔｈＴ′側を前端としたＶ→圧延を含む
仕上圧延を行った後の厚板の形、状は全長に亘ってさら
に幅形状の良好な圧延材を得ることができた。

なお実権例（１）、（２）を通じて第５図、第６図にお
けるｌ（圧下修正部長さ）は従来どおり３００ｍｍ〜１
０００ｍｍ程度でよい。

第７図にＶ→Ｈ仕上圧延のパスを含むこの発明の厚板圧
延パターンを示す。またこのうちこの発明の厚板圧延方
法でのＨミル、Ｖミル、圧延スケジュール作成フローを
第８図に示す。

このようにＶミルスケジュールは、Ｈミルスケジュール
に対して作成し、この両者のスケジュールをもって、Ｖ
→Ｈバスによる先後端部の非対称量をめ、この値に対し
て、Ｈミルパススケジュールを再作成する。そしてこの
パススケジュールに従った圧延を実施する。

第９図は、この圧延方法による、平面形状を従来法に比
して、概念的に示しまた第１０図には歩止向上効果を対
比して示す。なお第１０図の横軸は延幅比（最終圧延終
了後の厚板目標長さ／圧延前のスラブ長さ×幅出し比）
でＶ→Ｈ仕上圧延を行う従来の圧下修正圧延方法と、こ
の発明の実施例（２）に相当する圧延方法との比較であ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図はミル配置図、 第２図はＶ→Ｈミルを通した時の平面形状を示す平面図
、 第８図はＶロールのみで通した仮想の平面形状を示す平
面図、 第４図は圧下修正後のプロフィール図、第５図、第６図
はこの発明の各別実施例の長手方向断面図、 第７図は圧延パターンの説明図であり、第８図はスケジ
ュール計算フロー、 第９図は平面形状の比較図、 第１０図は歩止ロスの比較グラフである。 （１５） 第１図 第２図 第３図 Ｈ富穿 第７図 第８図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　水平ミルによる成形圧延を行い被圧延材を９０°転
   回して幅出し圧延を行った後さらに被圧延材を９０°転
   回して垂直ミルと水平ミルによる仕上圧延を行う厚板圧
   延において、垂直ミルから水平ミルに向う仕上圧延によ
   り生ずる、 圧延終了後の厚板前、後端部の非対称 を含んだ非定常幅形状変化量を予測すること、 この予測値に基づき、あらかじめ成形圧延の最終パスで
   ロール間隙を変化させ、被圧延材の圧延方向、前後端部
   でそれぞれの厚みを厚く形成すること、 その後、前記幅出し圧延及び仕上圧延を行うこと、 の結合により圧延後の厚板の幅形状を均一にするこＥを
   特徴とする厚板圧延方法。 ム　水平ミルによる成形圧延を行い被圧延材を、９０’
   転回して幅出し圧延を行った後さらに被圧延材を９００
   転回して垂直ミルと水平ミルによる仕上圧延を行う厚板
   圧延において、垂直ミルを使用しないときに生ずべき仕
   上。 圧延終了後の厚板の幅形状変化量を予測し、かつ、垂直
   ミルを使用したとき該ミルから水平ミルに向う仕上圧延
   により生じる厚板前、後端部の非対称を含んだ非定常幅
   形状の変化量を予測すること、 これらの予混値の和に基づき、あらかじめ成形圧延の最
   終パスで四−ル間隙を変化させ被圧延材の圧延方向に板
   厚変化を付与して圧延すること・ その後前記幅出し圧延及び仕上圧延を行うこと、の結合
   により圧延後の厚板の幅形状を均一にすることを特徴と
   する厚板圧延方法。