JPS60259663A - 不織布の製造法 - Google Patents
不織布の製造法Info
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- JPS60259663A JPS60259663A JP59110955A JP11095584A JPS60259663A JP S60259663 A JPS60259663 A JP S60259663A JP 59110955 A JP59110955 A JP 59110955A JP 11095584 A JP11095584 A JP 11095584A JP S60259663 A JPS60259663 A JP S60259663A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- web
- fibers
- shrinkage
- treatment
- nonwoven fabric
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く技術分野〉
本発明は人−1皮革用に適(、た不織布の製造法に関す
るものであり、特に製靴性及び着用性に必要な長手方向
(以後タテ方向と略す)とそれに直角な方向(以後ヨコ
方向と略す)の物性バランスに優れた入玉皮革用の不織
布の製造法に関するものである。
るものであり、特に製靴性及び着用性に必要な長手方向
(以後タテ方向と略す)とそれに直角な方向(以後ヨコ
方向と略す)の物性バランスに優れた入玉皮革用の不織
布の製造法に関するものである。
〈従来技術〉
長手方向に繊維が配列したもの、例えば空気流で繊維を
積* f、たウェブ1枚か又は複数枚重ね合せたものが
あった。しかしながら、かかるウェブよりなる不織布は
タテとヨコの物性バランスが良くない欠点がある。即ち
、空気流で繊維を積層すると、繊維は比較的タテ。
積* f、たウェブ1枚か又は複数枚重ね合せたものが
あった。しかしながら、かかるウェブよりなる不織布は
タテとヨコの物性バランスが良くない欠点がある。即ち
、空気流で繊維を積層すると、繊維は比較的タテ。
ヨコ方向にランダムに分布され℃いるものの、ニードル
絡合以降の不織布製造工程において。
絡合以降の不織布製造工程において。
繊維は工程張力とともに配向され易く、タテ方向ta、
維成分が多く izると同時に@(ヨコ方向)が狭くな
って(、ま5゜特に収縮させろさいには張力によりヨコ
方向の収縮率は太き(なり、人工皮革に1.た場合ヨコ
方向の伸び止め感が不足[−1更にヨコ方向に折り曲げ
ると折り段のある角ので易い欠点がある。一方、繊維フ
リースをクロスラッパーを利用C1てヨコ方向のみに積
fit−だウェブの場合には、絡、l 合処理後の収縮
処理時にタテ方向の張力により伸び易いため、タテ方向
の収縮率は小さくなり、人工皮革に1.た場合ヨコ方向
の伸び止め感が不足(7、更にタテ方向に折り曲げると
折れ段のある角ので易い欠点がある。
維成分が多く izると同時に@(ヨコ方向)が狭くな
って(、ま5゜特に収縮させろさいには張力によりヨコ
方向の収縮率は太き(なり、人工皮革に1.た場合ヨコ
方向の伸び止め感が不足[−1更にヨコ方向に折り曲げ
ると折り段のある角ので易い欠点がある。一方、繊維フ
リースをクロスラッパーを利用C1てヨコ方向のみに積
fit−だウェブの場合には、絡、l 合処理後の収縮
処理時にタテ方向の張力により伸び易いため、タテ方向
の収縮率は小さくなり、人工皮革に1.た場合ヨコ方向
の伸び止め感が不足(7、更にタテ方向に折り曲げると
折れ段のある角ので易い欠点がある。
このよ5にタテ方向の伸び止め感不足(20チ伸長時の
応力が低い)や柔軟性と腰のバランス物性が劣るものは
製靴性に劣るものにしかなり得ないI2、またヨコ方向
の20%伸長時応力や柔軟性と腰の物性が劣るものは着
用時のフィツト感や型くづれの[、易いものにしかなり
得ない。
応力が低い)や柔軟性と腰のバランス物性が劣るものは
製靴性に劣るものにしかなり得ないI2、またヨコ方向
の20%伸長時応力や柔軟性と腰の物性が劣るものは着
用時のフィツト感や型くづれの[、易いものにしかなり
得ない。
この解消方法として、繊維原料をカードから紡出1.た
フリースを一枚ずつタテ方向とヨコ方向とに交互に積層
することも考えられるが、かかる方法では工業生産では
非常に複峠となり、生産効率が悪いため実用的でない、
〈目 的〉 本発明は対土の事情を背fとして為されたもので、生産
効率がよく月つ人工皮革としたとき・′テと°°方向0
物性″う77′9良u゛。
フリースを一枚ずつタテ方向とヨコ方向とに交互に積層
することも考えられるが、かかる方法では工業生産では
非常に複峠となり、生産効率が悪いため実用的でない、
〈目 的〉 本発明は対土の事情を背fとして為されたもので、生産
効率がよく月つ人工皮革としたとき・′テと°°方向0
物性″う77′9良u゛。
不織布を提供することにある。
〈発明の構成〉
即ち、本発明は収縮処理後潜在自発伸長性を有する高収
縮性ボlJzステル峻維がらなり繊維が主と【、て長手
方向に配列(2ているウェブfil K、収縮処理後潜
在自発伸長性を有する高収縮性ポリエステル繊維がらな
りカードより紡出されたフリース(1)を、該ウェブ(
りに対する該フリース(Wlの重量比が70〜3o:3
0ニア0となる量、交叉角度が900未満になるように
折り返1.積層j−て積層ウェブとt【(、該S層つェ
ブに絡合処理を施(5た後収縮処理することによって該
積層ウェブなそのfi面fRKt+イテ30%以」−収
縮させると共に長手方向に刈I、そ才1に直角な方向の
収縮率のH:が1〜0,7となるll′卯縮さぜ、次い
で繊維が自発伸長を発現する温度で且つ積積層ウェブσ
、)面積が実質的に拡大(、ないよう忙拘束した状態で
熱処理することを特徴とする不織布の製造法て゛ある。
縮性ボlJzステル峻維がらなり繊維が主と【、て長手
方向に配列(2ているウェブfil K、収縮処理後潜
在自発伸長性を有する高収縮性ポリエステル繊維がらな
りカードより紡出されたフリース(1)を、該ウェブ(
りに対する該フリース(Wlの重量比が70〜3o:3
0ニア0となる量、交叉角度が900未満になるように
折り返1.積層j−て積層ウェブとt【(、該S層つェ
ブに絡合処理を施(5た後収縮処理することによって該
積層ウェブなそのfi面fRKt+イテ30%以」−収
縮させると共に長手方向に刈I、そ才1に直角な方向の
収縮率のH:が1〜0,7となるll′卯縮さぜ、次い
で繊維が自発伸長を発現する温度で且つ積積層ウェブσ
、)面積が実質的に拡大(、ないよう忙拘束した状態で
熱処理することを特徴とする不織布の製造法て゛ある。
このように収縮処理によって潜在自発伸長ゼ[シ有する
高収縮性繊維を、IIY@させることと更に熱処理で自
発伸長することを利用すること如よって人工皮革に要求
される柔軟性と腰を保持(1、且つ不織布を構成する繊
維が長手方向(タテ)と長手方向と直角な方向(ヨコ)
とに両方に分布1.ているため、製靴及び着用で要求さ
れる20%伸長時の応力も含め、タテ、ヨコ方向ともに
優れた物性の確保が可能となるのである。
高収縮性繊維を、IIY@させることと更に熱処理で自
発伸長することを利用すること如よって人工皮革に要求
される柔軟性と腰を保持(1、且つ不織布を構成する繊
維が長手方向(タテ)と長手方向と直角な方向(ヨコ)
とに両方に分布1.ているため、製靴及び着用で要求さ
れる20%伸長時の応力も含め、タテ、ヨコ方向ともに
優れた物性の確保が可能となるのである。
本発明において使用する収縮処理後潜在自発伸長性を有
する高収縮性ポリエステノし繊維は、70℃の温水中で
30%以上の収縮率を有するものであり、このためウェ
ブになし60℃から80℃の温水浸漬による収縮処理す
ることによってその表面積を30チ以上収縮させること
が可能となる。ウェブの表面積の収縮が30チ未満では
折れ段のある角の発生する人工皮革になり易い。またこ
の繊維は60℃〜80℃の温水中で収縮させた後130
℃〜200℃で熱処理1.たとき自発伸長するものであ
り、少なくとも5%の伸長率を有すろもQ)が好ま1.
い。伸長率が5%未満の場合には表面積を変えずに拘束
(−た不織布の緻密性の均一化に劣る。このような収縮
処理後潜在自発伸長性を有する高収縮性繊維は、具体的
にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ
タレートなどのポリエステ/I、やこ第1らポリエステ
ルに芳香族又は脂肪族ジカルボン酸、又はグリコールを
共重合[、たコポリエステルを溶融紡糸し、次いで60
〜65℃の温水中で2,4〜2.7倍に延伸11.65
℃J)下で乾燥することによって容易に得られろ。
する高収縮性ポリエステノし繊維は、70℃の温水中で
30%以上の収縮率を有するものであり、このためウェ
ブになし60℃から80℃の温水浸漬による収縮処理す
ることによってその表面積を30チ以上収縮させること
が可能となる。ウェブの表面積の収縮が30チ未満では
折れ段のある角の発生する人工皮革になり易い。またこ
の繊維は60℃〜80℃の温水中で収縮させた後130
℃〜200℃で熱処理1.たとき自発伸長するものであ
り、少なくとも5%の伸長率を有すろもQ)が好ま1.
い。伸長率が5%未満の場合には表面積を変えずに拘束
(−た不織布の緻密性の均一化に劣る。このような収縮
処理後潜在自発伸長性を有する高収縮性繊維は、具体的
にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ
タレートなどのポリエステ/I、やこ第1らポリエステ
ルに芳香族又は脂肪族ジカルボン酸、又はグリコールを
共重合[、たコポリエステルを溶融紡糸し、次いで60
〜65℃の温水中で2,4〜2.7倍に延伸11.65
℃J)下で乾燥することによって容易に得られろ。
本発明にあっては、上記高収縮性繊維を用いて繊維が主
と・j、て長手(タテ)方向に配列[、たウェブ(1)
を作成し、これに上記高収縮性#2雄を用いてカー)゛
より紡出したフリース(胃)を折り返し交叉積層する。
と・j、て長手(タテ)方向に配列[、たウェブ(1)
を作成し、これに上記高収縮性#2雄を用いてカー)゛
より紡出したフリース(胃)を折り返し交叉積層する。
繊維がタテ方向に配列1 ?−ウェブf11を作成する
には、任意の方ぜ 法が採用さ才]る。例ターば上記高
収縮性繊維をカードで開繊(1、紡出]、たフリースを
複数枚重ね0せる方法でもよいが、通常はカード等で開
繊された繊維を空気流を利用【、て繊維を堆積させてウ
ェブを形成させる方法が採用される。かかるウェブ作成
機とj、ては市販され℃いるものも使用できる。
には、任意の方ぜ 法が採用さ才]る。例ターば上記高
収縮性繊維をカードで開繊(1、紡出]、たフリースを
複数枚重ね0せる方法でもよいが、通常はカード等で開
繊された繊維を空気流を利用【、て繊維を堆積させてウ
ェブを形成させる方法が採用される。かかるウェブ作成
機とj、ては市販され℃いるものも使用できる。
このように(7て得られるウニグーにカードより紡出1
、たフリース+If)を折り返I7交叉積層するには、
例えばローラカード、フラットカドなどを用いて開繊l
5、紡出[−たツーリースをクロスラッパーで折り返1
.交叉積層して積層ウェブとするのが好ま]−7い。こ
のように主に繊維がタテ方向に配列した、例えば空気流
を利用(2て作成(−だウェブ(11にクロスラッパー
でフリース+11を折り返1.交叉積層することにより
両方の欠点を補い、長所を備えた積層ウェブを工業的に
効率よく生産することができる。この場合、フリース(
11と空気流利用ウェブ(I)Q)積層はどちらが上層
になっても良いが、フリースfll)を上層にした方が
物性上好ましい。
、たフリース+If)を折り返I7交叉積層するには、
例えばローラカード、フラットカドなどを用いて開繊l
5、紡出[−たツーリースをクロスラッパーで折り返1
.交叉積層して積層ウェブとするのが好ま]−7い。こ
のように主に繊維がタテ方向に配列した、例えば空気流
を利用(2て作成(−だウェブ(11にクロスラッパー
でフリース+11を折り返1.交叉積層することにより
両方の欠点を補い、長所を備えた積層ウェブを工業的に
効率よく生産することができる。この場合、フリース(
11と空気流利用ウェブ(I)Q)積層はどちらが上層
になっても良いが、フリースfll)を上層にした方が
物性上好ましい。
瓢
この積層ウェブに必要なことは、フリース+11の折り
返し交叉角度を900未満にすることであり、200未
満にすることが好ま]7い。
返し交叉角度を900未満にすることであり、200未
満にすることが好ま]7い。
この角度が900以上になると繊維は略ヨコ方向に配列
しているとは糎えず不織布のヨコ方向の物性が劣る結果
を招くことになる。また、ウェブ(11とフリース(I
llとの積層重量比率はタデと円コとの物性バランス上
から70:30〜30ニア0にすべきであり、60:4
0〜40:60が好ま(−い。ここで言う交叉角度とは
、ウェブ(11にフリース(1)をクロスラッパーで積
層する際に7リースの折り返し時に形成−tろ角度であ
り、第1図中θで示される角°度である。なお第1図中
1はウェブ(1)を、2はフリース(11を示す。
しているとは糎えず不織布のヨコ方向の物性が劣る結果
を招くことになる。また、ウェブ(11とフリース(I
llとの積層重量比率はタデと円コとの物性バランス上
から70:30〜30ニア0にすべきであり、60:4
0〜40:60が好ま(−い。ここで言う交叉角度とは
、ウェブ(11にフリース(1)をクロスラッパーで積
層する際に7リースの折り返し時に形成−tろ角度であ
り、第1図中θで示される角°度である。なお第1図中
1はウェブ(1)を、2はフリース(11を示す。
次いで積層ウェブに、例えばキックを有する針t(どで
絡合処理を施した後、収縮処理を60℃〜80℃の温水
中で行い、積層ウェブをその表面積において30%以上
、好ましくは35%i城、ヒ収縮させる。積層ウェブの
表面積σ)収縮率が小さすぎろと、不織布の緻密性が不
足し、折れ段やしわが発生1.易く、人工皮革用不織布
には適さな(・。
絡合処理を施した後、収縮処理を60℃〜80℃の温水
中で行い、積層ウェブをその表面積において30%以上
、好ましくは35%i城、ヒ収縮させる。積層ウェブの
表面積σ)収縮率が小さすぎろと、不織布の緻密性が不
足し、折れ段やしわが発生1.易く、人工皮革用不織布
には適さな(・。
このようにウェブ表面積の収縮率を30チ以上、好ま(
7くは35チ以上とするには使用する潜在自発伸長性を
有する高収縮繊維σ〕70℃の温水中での収縮率が30
%以上であることが必要となる。
7くは35チ以上とするには使用する潜在自発伸長性を
有する高収縮繊維σ〕70℃の温水中での収縮率が30
%以上であることが必要となる。
更に、この収縮処理によるタテ方向とヨコ方向との収縮
率の比は、本発明におけろ積層ウェブにおいては、工程
張力によってヨコ方向の収縮率をタテ方向の収縮率とほ
ぼ等し℃・か又は大きく、即ち(タテ収縮率÷ヨコ収縮
率)=1〜0.7とすべきである。これに対しウェブH
のみでは、この比が容易に0.6以下となり、0.7以
上にするj(はウェブにシワが入り易くなり連続生産上
難1−1<、このためヨコ方向の伸び止め感が不足する
結果となる。
率の比は、本発明におけろ積層ウェブにおいては、工程
張力によってヨコ方向の収縮率をタテ方向の収縮率とほ
ぼ等し℃・か又は大きく、即ち(タテ収縮率÷ヨコ収縮
率)=1〜0.7とすべきである。これに対しウェブH
のみでは、この比が容易に0.6以下となり、0.7以
上にするj(はウェブにシワが入り易くなり連続生産上
難1−1<、このためヨコ方向の伸び止め感が不足する
結果となる。
また、フリース+It)のみではタテ収縮率は低く核化
は0.4以下となり、タテ方向の折り曲ζずしわが角の
あるものとなって1.ま5゜この収縮比は収縮時の工程
張力にも影響を受けろ力1、大部分は繊維のタテとヨコ
方向の分布によるものであり、収縮率がタテ、ヨコ方向
にほぼ等]−い方が、タテ、ヨコ方向の物性と【、ては
好ま1.い。この結果から見ても本発明におけろ積層ウ
ェブは有効である。
は0.4以下となり、タテ方向の折り曲ζずしわが角の
あるものとなって1.ま5゜この収縮比は収縮時の工程
張力にも影響を受けろ力1、大部分は繊維のタテとヨコ
方向の分布によるものであり、収縮率がタテ、ヨコ方向
にほぼ等]−い方が、タテ、ヨコ方向の物性と【、ては
好ま1.い。この結果から見ても本発明におけろ積層ウ
ェブは有効である。
更に、このようにして得られる収縮ウェブに、構成する
繊維が自発伸長性を発現する温度で目つこのウェブの面
積が実質的に拡大しないようにウェブを拘束り、た状態
で熱処理する。例えば収縮ウェブをベルトと加熱シリン
ダー間に加圧杷持j、てウェブの表面積が実質的に拡大
しないよ5に拘束し、加熱温度を130℃〜200℃、
好ま(2くは150℃〜180℃にすればよく、こうす
ることKよって構成繊維の自発伸長性が発現し、同時に
拘束加圧さλすることによりウェブは高密度で且つ均一
になる。また、特に轍維轍度には制限はないが、不織布
の高密度化には、単糸繊度)′・1 が小さい方が積層
ウェブの収縮率か同一でも可能であるが、一方カードの
生産性から考えると0.5デニ一ル以上が好ましく、1
.0デニ一ル以上が特に好まI7いつ 従って、カードを通過させた時の単糸繊度が0.5デニ
一ル以上である海鳥型複合紡糸繊維や分割型繊維であっ
て不織布後に単糸繊度が0.5デニ一ル未満になる#l
#の使用は好ましいことである。
繊維が自発伸長性を発現する温度で目つこのウェブの面
積が実質的に拡大しないようにウェブを拘束り、た状態
で熱処理する。例えば収縮ウェブをベルトと加熱シリン
ダー間に加圧杷持j、てウェブの表面積が実質的に拡大
しないよ5に拘束し、加熱温度を130℃〜200℃、
好ま(2くは150℃〜180℃にすればよく、こうす
ることKよって構成繊維の自発伸長性が発現し、同時に
拘束加圧さλすることによりウェブは高密度で且つ均一
になる。また、特に轍維轍度には制限はないが、不織布
の高密度化には、単糸繊度)′・1 が小さい方が積層
ウェブの収縮率か同一でも可能であるが、一方カードの
生産性から考えると0.5デニ一ル以上が好ましく、1
.0デニ一ル以上が特に好まI7いつ 従って、カードを通過させた時の単糸繊度が0.5デニ
一ル以上である海鳥型複合紡糸繊維や分割型繊維であっ
て不織布後に単糸繊度が0.5デニ一ル未満になる#l
#の使用は好ましいことである。
なお、本発明の不織布を人工皮革圧するには、通常合成
皮革の製造に用いられる高分子重合体、例えばポリウレ
タンエラストマー。
皮革の製造に用いられる高分子重合体、例えばポリウレ
タンエラストマー。
アクリロニトリル−ブタジェン重合体、ポリ塩化ヒニー
ル、ポリアミド等に必要な各種添加物を含有させて溶液
又は分散液とし、これを含浸させ、更にこの含浸基材に
必要に応じて色艶をグラヒアロールで塗布したり、ラミ
ネートして仕上層を形成し、ヱンポスロール等で柄を付
与することKよって得られる。
ル、ポリアミド等に必要な各種添加物を含有させて溶液
又は分散液とし、これを含浸させ、更にこの含浸基材に
必要に応じて色艶をグラヒアロールで塗布したり、ラミ
ネートして仕上層を形成し、ヱンポスロール等で柄を付
与することKよって得られる。
〈実施例〉
更に本発明の特徴を具体的な実施例を挙げ とて説明す
る。以下実施例及び比較例中におけろ各(llll定値
・評価は下記の方法により実施したつ 0 to:収縮処理前に繊維に初荷重20mvdeをかけて
測定[また長さ tl:収縮処理後に荷重20 mg / deをかけて
測定(、た長さ L1 eo;伸長処理前に荷重2011?/deをかけて測定
j、た長さ e、:伸長熱処理後に荷重20 Q / daをかけて
測定した長さ so;収縮処理前のウェブの面積 !+1:収縮処理後のウェブの面積 (4) 伸び止め状態”(JIS−6505−5,2,
3)(20チ伸長応力) テンシロンで下記条件で サンプルをタテ方向とヨコ 方向での20チ伸長時の応 力値(K7/σ)で表わす。
る。以下実施例及び比較例中におけろ各(llll定値
・評価は下記の方法により実施したつ 0 to:収縮処理前に繊維に初荷重20mvdeをかけて
測定[また長さ tl:収縮処理後に荷重20 mg / deをかけて
測定(、た長さ L1 eo;伸長処理前に荷重2011?/deをかけて測定
j、た長さ e、:伸長熱処理後に荷重20 Q / daをかけて
測定した長さ so;収縮処理前のウェブの面積 !+1:収縮処理後のウェブの面積 (4) 伸び止め状態”(JIS−6505−5,2,
3)(20チ伸長応力) テンシロンで下記条件で サンプルをタテ方向とヨコ 方向での20チ伸長時の応 力値(K7/σ)で表わす。
サンプルサイズ 9m×ICrn
ゲージレングス 50m
チャートスピード 50飼/冒
ヘッドスピード 50 m / +5
(5) 曲げ硬さ;タテ方向とヨコ方向に各々(RB)
2.5 cm X 9.Ocmのサンプルを曲率半径
2.0 cmに曲げたときの反 撥力を1の幅に換算【−た値(f/ rrn)で表わす。
2.5 cm X 9.Ocmのサンプルを曲率半径
2.0 cmに曲げたときの反 撥力を1の幅に換算【−た値(f/ rrn)で表わす。
(6) 圧縮応力°タテ方向とヨコ方向に各々(P5)
2.5 cm X 9.Otynのサンプルを2つに
折り曲げ、厚さの3倍まで 折り曲げ圧縮1.たときの反撥力 を歪計で測定(1,1cItI幅に換算した値Cf1口
)で表わす。
2.5 cm X 9.Otynのサンプルを2つに
折り曲げ、厚さの3倍まで 折り曲げ圧縮1.たときの反撥力 を歪計で測定(1,1cItI幅に換算した値Cf1口
)で表わす。
(711,f−ライク性:圧縮応力÷曲げ硬さで表わし
、この値が大きいほど折り曲げシ ワが丸味のあることを示す。
、この値が大きいほど折り曲げシ ワが丸味のあることを示す。
(8) 製靴性°つり逐時のイセの発生状態、つり込部
分σ)修正やパフ掛は時間の 加工性評価 (9)着用性;着用時のフィツト感や型(ずれ等の着用
面の評価 実施例1 ポリエチレンテレフタレート(0−クロロフェノール中
35℃で測定1.た固有粘度0.60 )を紡糸温度2
90℃、紡糸口金孔数500個、紡糸速度1,500m
/+mの東件で溶融紡糸し、単糸t’l W 4 、6
yニールの未延伸糸を得た。この未延伸糸を64℃の温
水中で2,3倍に延伸1−1次いで押込補縮機によ、リ
クリップを付与し、油剤処理(1、カットして序糸繊度
2.0デニール、績維長51畔の繊維を得たつこの繊維
を7CIc中:、p o7、オ、、2゜、、、、n 、
t、 t、= P。”、’)IIRM□、、4゜チであ
り、また、遠赤外加熱Pで110℃。
分σ)修正やパフ掛は時間の 加工性評価 (9)着用性;着用時のフィツト感や型(ずれ等の着用
面の評価 実施例1 ポリエチレンテレフタレート(0−クロロフェノール中
35℃で測定1.た固有粘度0.60 )を紡糸温度2
90℃、紡糸口金孔数500個、紡糸速度1,500m
/+mの東件で溶融紡糸し、単糸t’l W 4 、6
yニールの未延伸糸を得た。この未延伸糸を64℃の温
水中で2,3倍に延伸1−1次いで押込補縮機によ、リ
クリップを付与し、油剤処理(1、カットして序糸繊度
2.0デニール、績維長51畔の繊維を得たつこの繊維
を7CIc中:、p o7、オ、、2゜、、、、n 、
t、 t、= P。”、’)IIRM□、、4゜チであ
り、また、遠赤外加熱Pで110℃。
160℃、180℃で夫々60秒間処理(−たとき、夫
々0.5チ、6.3弼、9.6チの伸長率を示]、た。
々0.5チ、6.3弼、9.6チの伸長率を示]、た。
この繊維をシングルビータ−の開綿機で開綿し、カード
を通して空気流を利用したウェブ作成機で目付150f
!/靜のウェブ(1)を作成し、更にその上に2山のロ
ーラーカードから上記同一の開綿繊維を使用(、てフリ
ース(菖)を紡出【2、りμスラツパーでフリース折り
返し交叉角度160 で積層して目付を300f/lr
?の積層ウェブを得た。この積層ウェブを40番レギュ
ラーバーブ9個を有する針を装着したニードルロッカー
ルームで打込本数800本/cdのバンチング(2、得
られたニードルパンチウェブを64℃の温水で2分間浸
漬j、て収縮処理をした結果タテ、ヨコ方向の収縮率は
各々22%、26チで、タテ/ヨコの収縮率比は0,8
5であり、面積収縮率は42チであった。この収縮ウェ
ブを真空脱水1.たのち、80℃で5分間乾燥させ j
。
を通して空気流を利用したウェブ作成機で目付150f
!/靜のウェブ(1)を作成し、更にその上に2山のロ
ーラーカードから上記同一の開綿繊維を使用(、てフリ
ース(菖)を紡出【2、りμスラツパーでフリース折り
返し交叉角度160 で積層して目付を300f/lr
?の積層ウェブを得た。この積層ウェブを40番レギュ
ラーバーブ9個を有する針を装着したニードルロッカー
ルームで打込本数800本/cdのバンチング(2、得
られたニードルパンチウェブを64℃の温水で2分間浸
漬j、て収縮処理をした結果タテ、ヨコ方向の収縮率は
各々22%、26チで、タテ/ヨコの収縮率比は0,8
5であり、面積収縮率は42チであった。この収縮ウェ
ブを真空脱水1.たのち、80℃で5分間乾燥させ j
。
たし、次いで160℃の熱シリンダーと120メツシユ
のステンレスベルト間に把持加圧[2て実質的にウェブ
表面積が変化【、ないようにして約1分間処理した。得
られた不織布はソフトな風合を有するもので、特に不織
布を折り曲げたときの折曲線に折れ段の発生し、ないも
のであった。
のステンレスベルト間に把持加圧[2て実質的にウェブ
表面積が変化【、ないようにして約1分間処理した。得
られた不織布はソフトな風合を有するもので、特に不織
布を折り曲げたときの折曲線に折れ段の発生し、ないも
のであった。
この不織布をコロイダルシリカ(商品名スノーテックス
、日量化学■製)の水分散液に浸漬(7て、対繊維付着
量が1.0チになるよ5に含浸乾燥1.た後、ポリウレ
タン樹脂の14%ジメチルホルムアミド溶液を均一に含
浸させ、スクイズロールで絞った後20℃の温水、更に
40℃の温水中に浸漬1.#固させ、更に溶媒が殆んど
なくなる士でバイブロワッシャ〜で洗浄し、乾燥した。
、日量化学■製)の水分散液に浸漬(7て、対繊維付着
量が1.0チになるよ5に含浸乾燥1.た後、ポリウレ
タン樹脂の14%ジメチルホルムアミド溶液を均一に含
浸させ、スクイズロールで絞った後20℃の温水、更に
40℃の温水中に浸漬1.#固させ、更に溶媒が殆んど
なくなる士でバイブロワッシャ〜で洗浄し、乾燥した。
この含浸基材をグラビアロールで仕上塗装し、更にエン
ボスロールで柄を刻印【、て人工皮革を得た。得られた
人工皮革の特性を表−1に示1.た。表より明らかな通
りタテ、ヨコ方向ともに伸び止め感があり、ソフトで腰
のある折曲線に丸味のあるものであり、製靴性及び実着
用性に中12分のない優れたものであった。
ボスロールで柄を刻印【、て人工皮革を得た。得られた
人工皮革の特性を表−1に示1.た。表より明らかな通
りタテ、ヨコ方向ともに伸び止め感があり、ソフトで腰
のある折曲線に丸味のあるものであり、製靴性及び実着
用性に中12分のない優れたものであった。
実施例2
実施例1の開綿された繊維を使い、主に長手方向に繊維
が配列1.た空気流を利用[、たウェブ0)の目付を2
10f/−とし、カードフリースをりqスラツパーで交
叉角度160で積層するウェブ(II+の目付を90f
/dとして積層ウェブを作成した。この積層ウェブを実
施例1と同様に【7て不織布に1.た。そのときの収縮
処理により面積収縮率は実施例1と変わらなかったが、
実施例1より3コ方向の収縮率が大きくなり、タテ、ヨ
コの収縮比率は0.74と低目になった。
が配列1.た空気流を利用[、たウェブ0)の目付を2
10f/−とし、カードフリースをりqスラツパーで交
叉角度160で積層するウェブ(II+の目付を90f
/dとして積層ウェブを作成した。この積層ウェブを実
施例1と同様に【7て不織布に1.た。そのときの収縮
処理により面積収縮率は実施例1と変わらなかったが、
実施例1より3コ方向の収縮率が大きくなり、タテ、ヨ
コの収縮比率は0.74と低目になった。
得られた不織布を実施例1と同様に(−て人工皮革を作
成j5、その物性を表−IK示1−だ。実施例1と比較
してヨコ方向の20チ伸長応力は低[1である以外は秀
れた特性を有するものであった。
成j5、その物性を表−IK示1−だ。実施例1と比較
してヨコ方向の20チ伸長応力は低[1である以外は秀
れた特性を有するものであった。
実施例3
実施例1の積層ウェブをニードル絡合した後、収縮処理
を62℃と1.たところタテ、ヨコの収縮率は各々18
チ、2−1チで面積収縮率は35チとなった。この収縮
ウェブを実施例1と同様K lて不織布に【1、更に人
工皮革1c [−た。結果は表−1に示した通り実施例
1に比較【〜ソフト性にJPヤ劣るものの折り曲げ段の
ない製靴性及び実着用の良好なものであったっ 実施例4 実施例1のニードルバンチウェブを収縮させる際に張力
をかけて、タテ方向の収縮率を低(1、た結果タテ、ヨ
コの収縮率は各々19チ、26チとなりタテ/ヨコ収縮
率比が0.73と低目となった。この収縮ウェブな実施
例1と同様に1゜て不織布にし、更に人工皮革に(−て
評価(、た結果、表−IK示すように実施例1よりヨコ
方向のzOチ伸長時の応力が低目となったことと、j
ソフトと腰のバランス、レザーライク性も劣るが折り曲
げ段も少ないもので製靴性及び実着用性に問題のない良
好なものであった。
を62℃と1.たところタテ、ヨコの収縮率は各々18
チ、2−1チで面積収縮率は35チとなった。この収縮
ウェブを実施例1と同様K lて不織布に【1、更に人
工皮革1c [−た。結果は表−1に示した通り実施例
1に比較【〜ソフト性にJPヤ劣るものの折り曲げ段の
ない製靴性及び実着用の良好なものであったっ 実施例4 実施例1のニードルバンチウェブを収縮させる際に張力
をかけて、タテ方向の収縮率を低(1、た結果タテ、ヨ
コの収縮率は各々19チ、26チとなりタテ/ヨコ収縮
率比が0.73と低目となった。この収縮ウェブな実施
例1と同様に1゜て不織布にし、更に人工皮革に(−て
評価(、た結果、表−IK示すように実施例1よりヨコ
方向のzOチ伸長時の応力が低目となったことと、j
ソフトと腰のバランス、レザーライク性も劣るが折り曲
げ段も少ないもので製靴性及び実着用性に問題のない良
好なものであった。
比較例1
実施例1のニードルバンチウェブを収縮処理する際、実
施例4よりも大きな張力をかけた結果、タテ、ヨコの収
縮率は各々18%、30チとなり、タテ/ココ収縮率比
は0.60となったものの面積収縮率の43%であった
。この収縮ウェブを実施例]と同様にj−て不織布に1
2、更に人工皮革にして評価(、た結果、表−1に示す
ようにヨコ方向の20チ伸長時応力の低い伸び止め感の
不足+ろもので、実着用時に型くづれの問題の発生する
ものであった。
施例4よりも大きな張力をかけた結果、タテ、ヨコの収
縮率は各々18%、30チとなり、タテ/ココ収縮率比
は0.60となったものの面積収縮率の43%であった
。この収縮ウェブを実施例]と同様にj−て不織布に1
2、更に人工皮革にして評価(、た結果、表−1に示す
ようにヨコ方向の20チ伸長時応力の低い伸び止め感の
不足+ろもので、実着用時に型くづれの問題の発生する
ものであった。
比較例2
実施例1σ)ニードルバンチウェブを収縮処理するに当
り、温水温度を5F1℃と【、たところタテ、ヨコの収
縮率は各々13%、14%でタテ/ヨコ収縮率比は0.
93と高かったが、面積状 )! 縮率は25チと低く、実施例1と同様にして不織布K
lたが、ソフト性や折り曲げ段の目立つものであった。
り、温水温度を5F1℃と【、たところタテ、ヨコの収
縮率は各々13%、14%でタテ/ヨコ収縮率比は0.
93と高かったが、面積状 )! 縮率は25チと低く、実施例1と同様にして不織布K
lたが、ソフト性や折り曲げ段の目立つものであった。
この不織布を実施例1と同様に1−て人工皮革に1−て
評価した結果、表−1に示すようにソフト性に欠け、更
に折り曲げ角の出るもので製靴性及び実着用のフィツト
感に欠けるものであった。
評価した結果、表−1に示すようにソフト性に欠け、更
に折り曲げ角の出るもので製靴性及び実着用のフィツト
感に欠けるものであった。
比較例3
実施例1の収縮ウェブを使い、加圧加熱する温度を11
0℃として不織布忙したところ、実mN1よりン7ト感
忙欠けるものであった。この不織布を実施例1と同様托
して人工皮革にして評価1.た結果、表−IK示すよ5
にソフト感に劣り、折り曲げシワはJPヤ丸味の欠ける
もので、製靴性及び実着用性も’Pや劣るものであった
。
0℃として不織布忙したところ、実mN1よりン7ト感
忙欠けるものであった。この不織布を実施例1と同様托
して人工皮革にして評価1.た結果、表−IK示すよ5
にソフト感に劣り、折り曲げシワはJPヤ丸味の欠ける
もので、製靴性及び実着用性も’Pや劣るものであった
。
比較例4
実施例1の開綿された繊維を使い、空気流を利用し繊維
を堆積〔5て得たウェブのみで目付3009/n/とj
またにのウェブを実施例1と同様にニードル結合し、収
縮処理し、加圧加熱処理1.て不織布を作成した。この
不織布を実施例1と同様に人工皮革K iて評価した結
果、表−IIC示すようにヨコ伸びが大きく着用時の型
くずれを発生することやヨコ方向の腰のない折り曲げ段
のあるもの1.がならなかった。
を堆積〔5て得たウェブのみで目付3009/n/とj
またにのウェブを実施例1と同様にニードル結合し、収
縮処理し、加圧加熱処理1.て不織布を作成した。この
不織布を実施例1と同様に人工皮革K iて評価した結
果、表−IIC示すようにヨコ伸びが大きく着用時の型
くずれを発生することやヨコ方向の腰のない折り曲げ段
のあるもの1.がならなかった。
比較例5
実施例1の開綿された繊維を使い、カードから紡出した
フリースのみをクロスラッパーで交叉角度16c′で積
層して目付300f/−のウェブを作成1.た。このウ
ェブを実施例1と同様K lて不織布にしたところタテ
方向の収縮率は張力により伸び易く18%で、タテ/ヨ
コの収縮率比は0.72で面積収縮率は39チであった
2、この不織布を実施例1と同様に人工皮革にして評価
した結果、タテ方向の腰のないもので、タテ折り曲げ段
も発生L、製靴性及び実着用性に劣るものであった。
フリースのみをクロスラッパーで交叉角度16c′で積
層して目付300f/−のウェブを作成1.た。このウ
ェブを実施例1と同様K lて不織布にしたところタテ
方向の収縮率は張力により伸び易く18%で、タテ/ヨ
コの収縮率比は0.72で面積収縮率は39チであった
2、この不織布を実施例1と同様に人工皮革にして評価
した結果、タテ方向の腰のないもので、タテ折り曲げ段
も発生L、製靴性及び実着用性に劣るものであった。
〈効 果〉
以上説明1.たよりに、本発明の方法による不織布は人
工皮革用と【、てタテ、ヨコ方向の20%伸長時の応力
、柔軟性と圧縮応力(腰)及び柔軟性と圧縮応力とのバ
ランスに優れたもので、実用上も製靴性9着用性に良好
な人工皮革用の不織布と【−て有効なものである。
工皮革用と【、てタテ、ヨコ方向の20%伸長時の応力
、柔軟性と圧縮応力(腰)及び柔軟性と圧縮応力とのバ
ランスに優れたもので、実用上も製靴性9着用性に良好
な人工皮革用の不織布と【−て有効なものである。
第1図は主として長手方向に繊維が配列(またウェブf
11の一ヒにカードから紡出されたフリースTl1lを
クロスラッパーで折り返1.交叉積層する状態を表わす
モデル図である。図中1はウェブ(1)、2はフリース
[11、θはウェブ(1)上の7リースfl+の折り返
1.交叉角度を示す。 第1図
11の一ヒにカードから紡出されたフリースTl1lを
クロスラッパーで折り返1.交叉積層する状態を表わす
モデル図である。図中1はウェブ(1)、2はフリース
[11、θはウェブ(1)上の7リースfl+の折り返
1.交叉角度を示す。 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 収縮処理後潜在自発伸長性を有する高収縮性ポリエ
ステル繊維からなり線維が主として長手方向に配列して
いるウェブ(1)に、収縮処理後潜在自発伸長性を有す
る高収縮性ポリエステル繊維からなりカードより紡出さ
れたフリース(1)を、該ウェブmに封する該フリース
+Illの重量比が70〜30:30ニア0となる量、
交叉角度が90°未満になるように折り返147廣して
積層ウェブとなし、該積層ウェブに絡合処理を施[、た
後収縮処理することによって該積層ウェブをその表面積
において30%以上収縮させると共に長手方向に対しそ
れに直角な方向の収縮率の比が1〜0.7となろ量収縮
させ、次いで繊維が自発伸長を発的に拡大1−ないよう
に拘束(た状態で熱処理することを特徴とする不織布の
製造法。 2、収縮処理後潜在自発伸長性を有する高収縮性ポリエ
ステル繊維が、70℃の温水中で30チ以上の収縮性を
有する繊維である特許請求の範囲第1項記載の不織布の
製造法。 3、拘束熱処理温度が、収縮処理後の繊維が少なくとも
5チ自発伸長する温度である特許請求の範囲第1項又は
第2項記載の不織布の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59110955A JPS60259663A (ja) | 1984-06-01 | 1984-06-01 | 不織布の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59110955A JPS60259663A (ja) | 1984-06-01 | 1984-06-01 | 不織布の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60259663A true JPS60259663A (ja) | 1985-12-21 |
JPH0127177B2 JPH0127177B2 (ja) | 1989-05-26 |
Family
ID=14548767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59110955A Granted JPS60259663A (ja) | 1984-06-01 | 1984-06-01 | 不織布の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60259663A (ja) |
-
1984
- 1984-06-01 JP JP59110955A patent/JPS60259663A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0127177B2 (ja) | 1989-05-26 |
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