JPS6025808A - 低騒音タイヤ - Google Patents
低騒音タイヤInfo
- Publication number
- JPS6025808A JPS6025808A JP58134913A JP13491383A JPS6025808A JP S6025808 A JPS6025808 A JP S6025808A JP 58134913 A JP58134913 A JP 58134913A JP 13491383 A JP13491383 A JP 13491383A JP S6025808 A JPS6025808 A JP S6025808A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tire
- noise
- main element
- pitch
- pitch length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
- B60C11/03—Tread patterns
- B60C11/0318—Tread patterns irregular patterns with particular pitch sequence
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタイヤの周方向にのびる縦溝を形成する模様構
成単位の各エレメントのピッチ長さ等を選択することに
よって、走行ノイズの低減を図った低騒音タイヤに関す
る。
成単位の各エレメントのピッチ長さ等を選択することに
よって、走行ノイズの低減を図った低騒音タイヤに関す
る。
近年、自動車の低騒音化の要請とともに、タイヤにおい
てもその転勤騒音を低下することが希求されている。
てもその転勤騒音を低下することが希求されている。
一般にタイヤトレッドに形成される周方向の溝は、溝模
様のくり返し単位である模様構成単位を周方向に連続さ
せ（り返すことにより形成しており、そのためタイヤ転
勤の際、接地面との間で生じる溝中に含まれる空気の周
期的な圧縮、開放、又は模様構成単位ごともしくはその
複数次ごとのパルス的振動によって空気に粗密波が生じ
、いわゆるパンピング音に基づ（パターンノイズが発生
する。このパターンノイズを軽減するため、バタ−ンノ
イズを広い周波数域に分散させ騒音を緩和するべく、模
様構成単位を調整することが一部で知られている。これ
は数種類のピッチ長さの異なるジグザグ成分を用いて模
様構成単位を形成することによって、タイヤ転勤時に発
生するパルス的騒音、及び振動の時間間隔を変化させ、
特定周波数への音の集中を防止するようにしたものでは
あるが、従来の模様構成単位は、短いピッチ長さのジグ
ザグ成分である従エレメントに対して整数倍長さのジグ
ザグ成分即ち主エレメントを用いるなど、模様構成単位
は外観の見映え、作り易さ等により主として定められ、
その手法は理論的に確立されたものではなく、所望の効
果を奏しうるちのではなかった。
様のくり返し単位である模様構成単位を周方向に連続さ
せ（り返すことにより形成しており、そのためタイヤ転
勤の際、接地面との間で生じる溝中に含まれる空気の周
期的な圧縮、開放、又は模様構成単位ごともしくはその
複数次ごとのパルス的振動によって空気に粗密波が生じ
、いわゆるパンピング音に基づ（パターンノイズが発生
する。このパターンノイズを軽減するため、バタ−ンノ
イズを広い周波数域に分散させ騒音を緩和するべく、模
様構成単位を調整することが一部で知られている。これ
は数種類のピッチ長さの異なるジグザグ成分を用いて模
様構成単位を形成することによって、タイヤ転勤時に発
生するパルス的騒音、及び振動の時間間隔を変化させ、
特定周波数への音の集中を防止するようにしたものでは
あるが、従来の模様構成単位は、短いピッチ長さのジグ
ザグ成分である従エレメントに対して整数倍長さのジグ
ザグ成分即ち主エレメントを用いるなど、模様構成単位
は外観の見映え、作り易さ等により主として定められ、
その手法は理論的に確立されたものではなく、所望の効
果を奏しうるちのではなかった。
他方、タイヤのトレッドデザインは制動性、操縦性、耐
摩耗性等の緒特性に極めて重要な影響を及ぼす。
摩耗性等の緒特性に極めて重要な影響を及ぼす。
本発明は模様構成単位について研究を重ねた結果完成し
たものであり、タイヤ特性を維持しつつ低騒音化を可能
とする低騒音タイヤの提供を目的としている。
たものであり、タイヤ特性を維持しつつ低騒音化を可能
とする低騒音タイヤの提供を目的としている。
本発明は、タイヤトレンド面に少なくとも１本の周方向
にのびる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１
〜４個の従ニレメン１−からなる模様構成単位のくり返
しから構成されるとともに、各模様構成単位の主エレメ
ントのピッチ長さくＲｍ）とそのピッチ高さくＨｍ）は
、従エレメントのピッチ長さくＲｓ）とそのピッチ高さ
くＨｓ）よりもそれぞれ大（Ｒｍ＞ｌ？ｓ、Ｈｎｔ＞Ｈ
ｓ）であり、又各模様構成単位の主エレメントのピッチ
長さＲｍと該模様構成単位に含まれる各従エレメントの
ピッチ長さＲｓとの各ピッチ長さの比（ｒＰ＝Ｒａ／Ｒ
ｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｐ ＜ ０．７で、ピンチ高さ
の比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｈ＜ ０
゜７の範囲にあり、更に少なくとも１つ以上の模様構成
単位のピッチ長さの比ｒＰｌが、次に定義される領域Ｓ
にふくまれない低騒音タイヤである。
にのびる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１
〜４個の従ニレメン１−からなる模様構成単位のくり返
しから構成されるとともに、各模様構成単位の主エレメ
ントのピッチ長さくＲｍ）とそのピッチ高さくＨｍ）は
、従エレメントのピッチ長さくＲｓ）とそのピッチ高さ
くＨｓ）よりもそれぞれ大（Ｒｍ＞ｌ？ｓ、Ｈｎｔ＞Ｈ
ｓ）であり、又各模様構成単位の主エレメントのピッチ
長さＲｍと該模様構成単位に含まれる各従エレメントの
ピッチ長さＲｓとの各ピッチ長さの比（ｒＰ＝Ｒａ／Ｒ
ｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｐ ＜ ０．７で、ピンチ高さ
の比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｈ＜ ０
゜７の範囲にあり、更に少なくとも１つ以上の模様構成
単位のピッチ長さの比ｒＰｌが、次に定義される領域Ｓ
にふくまれない低騒音タイヤである。
０、２２５≦Ｎ≦０．２７５
１／３−０．０２５≦Ｎ≦１／３＋０．０２５０、４７
５≦Ｎ≦０．５２５ ２／３−０．０２５≦Ｎ≦２／３＋０．０２５以下本発
明の一実施例を図面に従って説明する。
５≦Ｎ≦０．５２５ ２／３−０．０２５≦Ｎ≦２／３＋０．０２５以下本発
明の一実施例を図面に従って説明する。
第１図は本発明の低騒音タイヤ１のトレッド面の一部平
面図であり、低騒音タイヤ１は本実施例では、周方向に
のびる例えば４本の縦溝Ｇ１、Ｇ１、Ｇ’ｌ、Ｇ１を具
え、各縦溝６１・−はタイヤ赤道Ｃを挾んでその両側に
、夫々略等間隔に配置される。各縦溝６１は、ピンチ長
さＲｍｌの主ニレメンｌ−Ｍ １と、それに比べて夫々
短いピッチ長さＲｓｌの従ニレメンｌ−３１からなる模
様構成単位ｐＩ（総称するとき模ｍ構成単位ｐという）
のくり返し体からなり、本実施例では、模様構成単位ｐ
ｌは各１つの主エレメントＭｌ、従エレメントＳ１を有
し、かつタイヤ赤道Ｃ上の点を中心として対称形状に配
される。なお本例では主エレメントＭｌ、従エレメント
Ｓ１は略同−角度で傾斜した山形状をなし従って模様構
成単位ｐ１はジグザグ状に形成される。なお模様構成単
位ｐは後記するごとく、その主ニレメン１−Ｍ（主エレ
メントを総称するとき主エレメントＭという）、従エレ
メントＳ（従エレメントを総称するとき従エレメントＳ
という）に、タイヤ赤道面Ｃと平行な成分を有するジグ
ザグ状にも形成しうる。
面図であり、低騒音タイヤ１は本実施例では、周方向に
のびる例えば４本の縦溝Ｇ１、Ｇ１、Ｇ’ｌ、Ｇ１を具
え、各縦溝６１・−はタイヤ赤道Ｃを挾んでその両側に
、夫々略等間隔に配置される。各縦溝６１は、ピンチ長
さＲｍｌの主ニレメンｌ−Ｍ １と、それに比べて夫々
短いピッチ長さＲｓｌの従ニレメンｌ−３１からなる模
様構成単位ｐＩ（総称するとき模ｍ構成単位ｐという）
のくり返し体からなり、本実施例では、模様構成単位ｐ
ｌは各１つの主エレメントＭｌ、従エレメントＳ１を有
し、かつタイヤ赤道Ｃ上の点を中心として対称形状に配
される。なお本例では主エレメントＭｌ、従エレメント
Ｓ１は略同−角度で傾斜した山形状をなし従って模様構
成単位ｐ１はジグザグ状に形成される。なお模様構成単
位ｐは後記するごとく、その主ニレメン１−Ｍ（主エレ
メントを総称するとき主エレメントＭという）、従エレ
メントＳ（従エレメントを総称するとき従エレメントＳ
という）に、タイヤ赤道面Ｃと平行な成分を有するジグ
ザグ状にも形成しうる。
本発明の特徴はまず、それぞれの縦溝Ｇ１−に起因する
ノイズを模様構成単位ｐを調整することにより、ノイズ
の分散を図っている。タイヤの転勤時のパターンノイズ
は、模様構成単位ｐごとに周期的に、接地面で生じるパ
ンピング音に起因するが、この模様構成単位ｐによる音
はそれぞれの１次、２次、３次等の音において鋭いピー
クが生じ耳ざわりな騒音となるものである。従って鋭い
ピーク音の発生を緩和するため、模様構成単位ｐを主エ
レメントＭと、従ニレメンｌ−Ｓ 七に分割し、かつ主
エレメントＭのピッチ長さＲｍｌ（総称するときピンチ
長さＲｍという）と従ユレメントＳのピッチ長さＲ５１
（総称するときピッチ長さＲ８という）のピッチ長さの
比ｒＰＷＪＪ’３ｒＰ＝Ｒｓ／ Ｒｍ ヲ、０．２〜０
．７の範囲に設定しているのである。なお模様構成単位
ｐに２〜４の従エレメントＳを有するときには、模様構
成単位ｐに含まれる各従ニレメンｌ−３のピッチ長さＲ
ｓについて、前記ビッグ長さの比ｒＰＩを夫々同範囲に
設定する。
ノイズを模様構成単位ｐを調整することにより、ノイズ
の分散を図っている。タイヤの転勤時のパターンノイズ
は、模様構成単位ｐごとに周期的に、接地面で生じるパ
ンピング音に起因するが、この模様構成単位ｐによる音
はそれぞれの１次、２次、３次等の音において鋭いピー
クが生じ耳ざわりな騒音となるものである。従って鋭い
ピーク音の発生を緩和するため、模様構成単位ｐを主エ
レメントＭと、従ニレメンｌ−Ｓ 七に分割し、かつ主
エレメントＭのピッチ長さＲｍｌ（総称するときピンチ
長さＲｍという）と従ユレメントＳのピッチ長さＲ５１
（総称するときピッチ長さＲ８という）のピッチ長さの
比ｒＰＷＪＪ’３ｒＰ＝Ｒｓ／ Ｒｍ ヲ、０．２〜０
．７の範囲に設定しているのである。なお模様構成単位
ｐに２〜４の従エレメントＳを有するときには、模様構
成単位ｐに含まれる各従ニレメンｌ−３のピッチ長さＲ
ｓについて、前記ビッグ長さの比ｒＰＩを夫々同範囲に
設定する。
ノイスの分散について説明する。縦溝Ｇ１は、前記のご
とく、各１個の主エレメント（Ｍｌ）と従ニレメン）（
３１）からなる模様構成単位ｐ１を有しており、このよ
うな模様構成単位ｐ１について騒音レベルとピッチ長さ
の比（ｒＰｌ） （縦溝を特に特定するとき縦ＩＧＩ−
の符号に応じて符号ｌ、２−を付し、総称するときピッ
チ長さの比ｒＰという）の関係をコンピュータシミュレ
ーションによりめると第３図に示すように、１次から５
次までの音はそれぞれピンチ長さの比（ｒＩ）１）とと
もに正弦波的に変化している。ここでピンチ長さの比（
ｒｌ’ｌ）が０即ち主エレメントＭ１のみの場合には１
次成分が主要なノイズ源となる。反面、ピッチ長さの比
（ｒＰｌ）が１の場合即ち牛ニレメンｌ−（Ｍｌ）と従
エレメント （ＳＩ）のピンチ長さＲｍｌ、Ｒｓｌが同
じときには、２次成分が主要なノイズ源となる。なお後
で判明するごとく、主エレメントＭの個数と従エレメン
トＳの個数を合計した次数成分の音がピッチ長さの比ｒ
Ｐが１のときの主要なノイズ源となるのである。
とく、各１個の主エレメント（Ｍｌ）と従ニレメン）（
３１）からなる模様構成単位ｐ１を有しており、このよ
うな模様構成単位ｐ１について騒音レベルとピッチ長さ
の比（ｒＰｌ） （縦溝を特に特定するとき縦ＩＧＩ−
の符号に応じて符号ｌ、２−を付し、総称するときピッ
チ長さの比ｒＰという）の関係をコンピュータシミュレ
ーションによりめると第３図に示すように、１次から５
次までの音はそれぞれピンチ長さの比（ｒＩ）１）とと
もに正弦波的に変化している。ここでピンチ長さの比（
ｒｌ’ｌ）が０即ち主エレメントＭ１のみの場合には１
次成分が主要なノイズ源となる。反面、ピッチ長さの比
（ｒＰｌ）が１の場合即ち牛ニレメンｌ−（Ｍｌ）と従
エレメント （ＳＩ）のピンチ長さＲｍｌ、Ｒｓｌが同
じときには、２次成分が主要なノイズ源となる。なお後
で判明するごとく、主エレメントＭの個数と従エレメン
トＳの個数を合計した次数成分の音がピッチ長さの比ｒ
Ｐが１のときの主要なノイズ源となるのである。
第２図の模様構成単位ｐ１のタイヤの場合には、２次成
分の音が最も重要となり、この成分の騒音レベルの最も
低い範囲は、ピッチ長さの比（ｒＰｌ）が０．２〜０゜
７となるのである。
分の音が最も重要となり、この成分の騒音レベルの最も
低い範囲は、ピッチ長さの比（ｒＰｌ）が０．２〜０゜
７となるのである。
さらにｆｆ１３図において１．２次から５次までの各次
数成分はピッチ長さの比！・Ｐｌが１／４．１／３．１
／２．２／′３ の位置でピーク値となることが認めら
れる。これは主ニレメン１Ｍ、！：従工１ノメンｌ−Ｓ
による音が同期することに起因するものである。
数成分はピッチ長さの比！・Ｐｌが１／４．１／３．１
／２．２／′３ の位置でピーク値となることが認めら
れる。これは主ニレメン１Ｍ、！：従工１ノメンｌ−Ｓ
による音が同期することに起因するものである。
なおコンピュータシミュレーションに伴・う同期の条件
は次のようにしてめることができる。
は次のようにしてめることができる。
主エレメントＭ１と従ニレメンｌ−Ｓ Ｌを、それらの
タイヤの軸方向での長さ寸度即ちピッチ高さＨｍｆ、Ｈ
ｓｌと等しい強さのパルス列Ｕ１、Ｕ２でおきかえる。
タイヤの軸方向での長さ寸度即ちピッチ高さＨｍｆ、Ｈ
ｓｌと等しい強さのパルス列Ｕ１、Ｕ２でおきかえる。
そしてこれを次式によってノ＼−モニクス解析を行う。
Ｈｎ＝ＣｏΣＷｋ−ｅＬ Ｌ ”
ここでｌ（ｎ ： ｎ次ハーモニクス成分Ｃ〇二正規化
定数 Ｗｋｚパルス重みつけ定数 Ｌ ；模様構成単位の全ピッチ長さ に：に番目のエレメント（ｋ＝１のときは主エレメント
） ｎ ：模様構成単位内のエレメント個数Ｒｍｓ主エレメ
ントのピッチ長さ Ｒ３：従エレメントのピッチ長さ χに：パルスの位置 前記において主ニレメンｌ−Ｍ １と従エレメントそこ
で ここでパターンノイズは高次成分程、騒音への寄与率は
低下するためｎ＝５とする。
定数 Ｗｋｚパルス重みつけ定数 Ｌ ；模様構成単位の全ピッチ長さ に：に番目のエレメント（ｋ＝１のときは主エレメント
） ｎ ：模様構成単位内のエレメント個数Ｒｍｓ主エレメ
ントのピッチ長さ Ｒ３：従エレメントのピッチ長さ χに：パルスの位置 前記において主ニレメンｌ−Ｍ １と従エレメントそこ
で ここでパターンノイズは高次成分程、騒音への寄与率は
低下するためｎ＝５とする。
従ってｎ−１，２，３，４，５かつＪｏｎがっＪ／（ｎ
−Ｊ）＜１を満足するピッチ長さの比ｒＰをめると１／
４．１／３．１／２．２／３の４列がまりこれが前記の
騒音のピーク位置となるのである。従ってピンチ長さの
比ｒＰが前記の数値にならないようにすることが重要で
あるが、さらにこのピークの位置からピッチ長さの比ｒ
Ｐの値が上、下の０．０２５の範囲内に包含されないこ
とが望ましく又必要であり、従ってピッチ長さの比ｒＰ
は次の排除範囲（Ｎ）から除外される。
−Ｊ）＜１を満足するピッチ長さの比ｒＰをめると１／
４．１／３．１／２．２／３の４列がまりこれが前記の
騒音のピーク位置となるのである。従ってピンチ長さの
比ｒＰが前記の数値にならないようにすることが重要で
あるが、さらにこのピークの位置からピッチ長さの比ｒ
Ｐの値が上、下の０．０２５の範囲内に包含されないこ
とが望ましく又必要であり、従ってピッチ長さの比ｒＰ
は次の排除範囲（Ｎ）から除外される。
１／４−０．０２５≦Ｎ≦１／４十０．０２５１／３−
０．０２５≦Ｎ≦１／３４０．０２５１／２−０．０２
５≦Ｎ≦１／２＋０．０２５２／３−０．０２５≦Ｎ≦
２／３４０．０２５即ち排除範囲Ｎは、０．２．２５以
」二かつ０．２７５以下、０．３０８以」二かつ０．３
５８以下、０．４７５以上かつ０．５２５以下、０．６
４２以にかつ０．６９２以下となる。
０．０２５≦Ｎ≦１／３４０．０２５１／２−０．０２
５≦Ｎ≦１／２＋０．０２５２／３−０．０２５≦Ｎ≦
２／３４０．０２５即ち排除範囲Ｎは、０．２．２５以
」二かつ０．２７５以下、０．３０８以」二かつ０．３
５８以下、０．４７５以上かつ０．５２５以下、０．６
４２以にかつ０．６９２以下となる。
また模様構成単位ｐ中の主ニレメンｌ−Ｍと従エレメン
トＳのピッチの高さＨｍ、Ｈｓｊｌｌち前記したごとく
、主エレメントＭと従エレメントＳのタイヤ軸方向にお
いてその両端部を挟む長さは、その比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈ
ｍ）が０．２〜０．７の範囲であることが必要である。
トＳのピッチの高さＨｍ、Ｈｓｊｌｌち前記したごとく
、主エレメントＭと従エレメントＳのタイヤ軸方向にお
いてその両端部を挟む長さは、その比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈ
ｍ）が０．２〜０．７の範囲であることが必要である。
なお模様構成単位ｐに２〜４の従エレメントＳを有する
ときには、該模様構成単位ｐに含まれる各従ニレメン）
Ｓのピッチ高さＨｓについて、前記ピッチ高さの比ｒ
Ｈを夫々同範囲に設定する。これは、ピッチの高さの比
ｒ Ｈを前記ピンチ長さの比ｒＰと略等しい範囲に設定
することによって、主エレメントＭと従ニレメンＩ−３
の各高さをそのピッチ長さと略相似させ、縦溝Ｇ１にお
ける溝の傾斜角度を略均−化している。これはパターン
剛性の変化を少なくし、偏摩耗への悪い影響を防止する
ためと、更に従エレメントのピッチ高さが高くなると傾
斜角度が大きくなり、騒音レベルも増大するのを防ぐた
めである。
ときには、該模様構成単位ｐに含まれる各従ニレメン）
Ｓのピッチ高さＨｓについて、前記ピッチ高さの比ｒ
Ｈを夫々同範囲に設定する。これは、ピッチの高さの比
ｒ Ｈを前記ピンチ長さの比ｒＰと略等しい範囲に設定
することによって、主エレメントＭと従ニレメンＩ−３
の各高さをそのピッチ長さと略相似させ、縦溝Ｇ１にお
ける溝の傾斜角度を略均−化している。これはパターン
剛性の変化を少なくし、偏摩耗への悪い影響を防止する
ためと、更に従エレメントのピッチ高さが高くなると傾
斜角度が大きくなり、騒音レベルも増大するのを防ぐた
めである。
第４図は、１（１Ｍの主エレメントＭ２と２個かつ同寸
の従ニレメン）３２、Ｓ２を組み合わせた模様構成単位
ｐ２を具えた縦溝Ｇ２を示している。
の従ニレメン）３２、Ｓ２を組み合わせた模様構成単位
ｐ２を具えた縦溝Ｇ２を示している。
この縦ｆｆ１Ｇ２のピッチ長さの比ｒＰ２と騒音レベル
の関係をコンピュータシミュレーシロンした結果を第５
図に示す。縦溝Ｇ２は１個の主エレメントＭ２と２個の
従エレメントＳ２の組み合わせであり、両者の合計個数
３の次数即ち３次の音が騒音に最も影響する。３次の音
もピッチ長さの比ｒＰ２が０．２〜０．７の範囲で騒音
レベルは最も低いことが認められる。
の関係をコンピュータシミュレーシロンした結果を第５
図に示す。縦溝Ｇ２は１個の主エレメントＭ２と２個の
従エレメントＳ２の組み合わせであり、両者の合計個数
３の次数即ち３次の音が騒音に最も影響する。３次の音
もピッチ長さの比ｒＰ２が０．２〜０．７の範囲で騒音
レベルは最も低いことが認められる。
なお第６図に１個の主ニレメン）Ｍ３と３個の従エレメ
ントＳ３、Ｓ３、Ｓ３を組み合わせた模様構成単位ｐ３
を示し、こ４子に対するピッチ長さ＋７）比（ｒＰ３）
と騒音レベルの関係をコンビエーターシミレーションに
より分析した結果を第７図に示す。ここで主エレメント
Ｍ３と従エレメントＳ３の合計数が４であるため、４次
の音が騒音に最も影響する。４次の音もピッチ比（ｒＰ
）が０゜２〜０．７の範囲で騒音レベルは最も低いこと
が？忍められる。
ントＳ３、Ｓ３、Ｓ３を組み合わせた模様構成単位ｐ３
を示し、こ４子に対するピッチ長さ＋７）比（ｒＰ３）
と騒音レベルの関係をコンビエーターシミレーションに
より分析した結果を第７図に示す。ここで主エレメント
Ｍ３と従エレメントＳ３の合計数が４であるため、４次
の音が騒音に最も影響する。４次の音もピッチ比（ｒＰ
）が０゜２〜０．７の範囲で騒音レベルは最も低いこと
が？忍められる。
このように本発明の低騒音タイ−１−は、各縦溝を構成
する模様構成単位の各エレメント形状、ピンチ長さ等を
調整することにより、ノイズを効果的に分散することを
可能としたものである。
する模様構成単位の各エレメント形状、ピンチ長さ等を
調整することにより、ノイズを効果的に分散することを
可能としたものである。
なお本発明の低騒音タイヤは、第１４図に示すごとく、
第１ｔｆ目の縦溝Ｇａと第３番目の縦ＷａＧａおよび第
２番目の縦ｉＧｂと第４番目の縦溝Ｇｂを夫々向かい合
う対称にした形状のもの、あるいは第１５図に示す如く
、縦溝Ｇｃにタイヤ赤道Ｃと平行なストレート部分ＧＳ
を含むもの、あるいは第１６図に示す如く、隣り合う各
縦溝Ｇｄ、Ｇｄ・−がその主エレメントＭｄと従エレメ
ントＮｄとを夫々向き合うごとく配したものなど種々な
形状のものを採用でき、又本発明に係る縦溝を従来構成
の縦溝のものと組合わせて用いることもでき、さらに模
様構成単位の全ピッチ長さの異なるものを混在さ−Ｖる
なと本発明の低騒音タイヤは、前記実施例に示したもの
に拘束されることなく種々自在に変形できる。
第１ｔｆ目の縦溝Ｇａと第３番目の縦ＷａＧａおよび第
２番目の縦ｉＧｂと第４番目の縦溝Ｇｂを夫々向かい合
う対称にした形状のもの、あるいは第１５図に示す如く
、縦溝Ｇｃにタイヤ赤道Ｃと平行なストレート部分ＧＳ
を含むもの、あるいは第１６図に示す如く、隣り合う各
縦溝Ｇｄ、Ｇｄ・−がその主エレメントＭｄと従エレメ
ントＮｄとを夫々向き合うごとく配したものなど種々な
形状のものを採用でき、又本発明に係る縦溝を従来構成
の縦溝のものと組合わせて用いることもでき、さらに模
様構成単位の全ピッチ長さの異なるものを混在さ−Ｖる
なと本発明の低騒音タイヤは、前記実施例に示したもの
に拘束されることなく種々自在に変形できる。
実施例 １
タイートサイズ７．００−１５のＬ／Ｔタイヤで、トレ
ンドデザインを第１図に示した実施別品１と、第８図に
示す、主エレメントＭ２と２つの従ニレメン１−Ｎ２、
Ｎ２からなる模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ２を設けた本発
明に係る実施別品２と、第９図に示した、１つのジグザ
グ成分Ｍａをくり返えす縦溝Ｇａの模様構成単位ｐａを
有する比較別品のタイヤを第１表に示す仕様にて試作し
た。
ンドデザインを第１図に示した実施別品１と、第８図に
示す、主エレメントＭ２と２つの従ニレメン１−Ｎ２、
Ｎ２からなる模様構成単位ｐ２の縦溝Ｇ２を設けた本発
明に係る実施別品２と、第９図に示した、１つのジグザ
グ成分Ｍａをくり返えす縦溝Ｇａの模様構成単位ｐａを
有する比較別品のタイヤを第１表に示す仕様にて試作し
た。
そして、騒音試験、耐摩耗性、及び操縦安定性について
詳価した。
詳価した。
耐摩耗性、操縦安定性については第１表に、騒音試験に
ついては、第１０図に各場合の騒音レベルの走行速度に
よる影響を示すとともに第１１図（ａ）、第１２図（ａ
）、１３図（ａ）にはそれらの騒音レベルの周波数依存
性を、又第１１ν１（ｂ）、第１２図（ｂ）、第１３図
（ｂ）に分散度を示している。第１１図が比較別品、第
１２図が実施別品１、第１３図が実施別品２を示す。実
施別品１．２はいずれも騒音レベルの低減、音の５）成
度に関し大幅に改善されていることが認められる。
ついては、第１０図に各場合の騒音レベルの走行速度に
よる影響を示すとともに第１１図（ａ）、第１２図（ａ
）、１３図（ａ）にはそれらの騒音レベルの周波数依存
性を、又第１１ν１（ｂ）、第１２図（ｂ）、第１３図
（ｂ）に分散度を示している。第１１図が比較別品、第
１２図が実施別品１、第１３図が実施別品２を示す。実
施別品１．２はいずれも騒音レベルの低減、音の５）成
度に関し大幅に改善されていることが認められる。
簾＝４＝４←
ネ ｌ 長
表中のテストの値は従来品を１００とした時の値を指数
で表しており、いずれの特性値についても値の大きい方
が優れていることになる。
で表しており、いずれの特性値についても値の大きい方
が優れていることになる。
なおＰｉ％縦安定性及び耐摩耗性及び騒音試験の試験条
件は次の通りである。
件は次の通りである。
（１１操縦安定性
前後輪７．００−１５８Ｆ’Ｒ，のタイヤについて、内
圧をフロント２．４ｋｇ／ｃ＋ｉｌ、リヤー３．２５ｋ
ｇ／ｃｓＡとして、実車フィーリングテスト（安定性、
操縦性）を３人のテストドライバーで実施し、３点評価
法で結果を集計した。
圧をフロント２．４ｋｇ／ｃ＋ｉｌ、リヤー３．２５ｋ
ｇ／ｃｓＡとして、実車フィーリングテスト（安定性、
操縦性）を３人のテストドライバーで実施し、３点評価
法で結果を集計した。
（２）耐摩耗性
実使用テストにおいて３０，０００ｋｍ走行後クラウン
紺溝の残漬を測定して評価した。
紺溝の残漬を測定して評価した。
（３）騒音試験
タイヤサイズ： ７．００−１’５８１”Ｒ，内圧２．
４０ｋｔｒ／、ｎ、荷重５３０ｋｇ／タイヤ、集音マイ
クを、タイヤの真横でタイヤ中の中心より１００ ｃｍ
の−、たたり、接地面より２５ｃｎの高さに設置、無響
室内でドラムを回転させることによりタイヤを駆動しな
がら測定（Ｓ＾Ｓｏ Ｃ６０６規定のタイヤ騒音試験法
準拠）。
４０ｋｔｒ／、ｎ、荷重５３０ｋｇ／タイヤ、集音マイ
クを、タイヤの真横でタイヤ中の中心より１００ ｃｍ
の−、たたり、接地面より２５ｃｎの高さに設置、無響
室内でドラムを回転させることによりタイヤを駆動しな
がら測定（Ｓ＾Ｓｏ Ｃ６０６規定のタイヤ騒音試験法
準拠）。
第１図は０本発明の低騒音タイヤの一実施例を示すその
トレッド面の平面部分図、第２図は縦溝を拝承する平面
図、第３図はその騒音のコンピュータシュミレーション
結果を示す線図、第４図は他の縦溝を拝承する平面図、
第５しＩはその騒音のコンピュータシュミレーション結
果を示す線図、第６図は他の縦溝を拝承する平面図、第
７図はその騒音のコンピュータシュミレーシ四ン結ｉｔ
−示す線図、第８図は本発明の低騒音タイヤの他の実施
例を示す平面部分図、第９図は比較別品を示す平面部分
図、ｆｆｌｌＯ図は騒音レベルと走行速度の関係を示す
グラフ、第１１図（ａ）、第１２図（ｂ）、第１３図（
ｃ）は騒音レベルと周波数の関係を示すグラフ、第１１
図（ｂ）、第１２図（ｂ）、第１３図（ｂ）は分散度を
示すグラフ、第１４図〜１７図は夫々他の実施例を示す
平面部分図である。 Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３〜縦溝、 Ｍ、ＭＬＭ２、Ｍ３−・主エレメント、Ｎ、Ｎｌ、Ｎ２
、Ｎ３−・・従エレメント、ＲＭＩ・ＲＭ２、ＲＭ３−
・・ピッチ長さ、ｐｌ、ｐ２、ｐ３−・模様構成単位、 ｒｐｌ−−ピッチ長さの比、 Ｌ−一模様構成単位の全ピンチ長さ。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社 代理人 弁理士 苗 村 正 第１ 図 ′ 第２図 １ 第６図 ｐ３ ｒＰ３（Ｒｓ３／Ｒｍ３ン ｕｌ：ｉ Ｑ５’１．Ｕ第
９１１ 第８図 １″＜−ｙｉ ｉ市ｊ［冑：（方式） 昭ｊ０５Ｂ年１゛１月ＩＯ日 昭用５８年特許願第１３４９１３号 ３、袖ｉ［をするｆｉ 事１′１．との間係 特許出願人 件 所神戸市中央区筒井町］丁目１番１号４、代理人 ５− ？１ｉｌ−命令の口Ｎ’ １１ｒ（Ｆｉｌ ５８
年１０月２５日（発送日）に、禎ｉｌｘにより増加Ｊ−
る発明の数 なし７、７ｆｆｉ正の対象 （１）明？ＩＩＩＦｌの１図面の簡ｔＩＸな説明」の脂
８、補１にの内容 （１） 明細書の第１７頁６．７行の［第１２ツ１（ｂ
）、第１３図（Ｃ）」をｌ−！ｆｆ５ｌ ２ＢＹＩ （
ａ） 、第１３図（ａ）」と補正する。 以」。
トレッド面の平面部分図、第２図は縦溝を拝承する平面
図、第３図はその騒音のコンピュータシュミレーション
結果を示す線図、第４図は他の縦溝を拝承する平面図、
第５しＩはその騒音のコンピュータシュミレーション結
果を示す線図、第６図は他の縦溝を拝承する平面図、第
７図はその騒音のコンピュータシュミレーシ四ン結ｉｔ
−示す線図、第８図は本発明の低騒音タイヤの他の実施
例を示す平面部分図、第９図は比較別品を示す平面部分
図、ｆｆｌｌＯ図は騒音レベルと走行速度の関係を示す
グラフ、第１１図（ａ）、第１２図（ｂ）、第１３図（
ｃ）は騒音レベルと周波数の関係を示すグラフ、第１１
図（ｂ）、第１２図（ｂ）、第１３図（ｂ）は分散度を
示すグラフ、第１４図〜１７図は夫々他の実施例を示す
平面部分図である。 Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３〜縦溝、 Ｍ、ＭＬＭ２、Ｍ３−・主エレメント、Ｎ、Ｎｌ、Ｎ２
、Ｎ３−・・従エレメント、ＲＭＩ・ＲＭ２、ＲＭ３−
・・ピッチ長さ、ｐｌ、ｐ２、ｐ３−・模様構成単位、 ｒｐｌ−−ピッチ長さの比、 Ｌ−一模様構成単位の全ピンチ長さ。 特許出願人 住友ゴム工業株式会社 代理人 弁理士 苗 村 正 第１ 図 ′ 第２図 １ 第６図 ｐ３ ｒＰ３（Ｒｓ３／Ｒｍ３ン ｕｌ：ｉ Ｑ５’１．Ｕ第
９１１ 第８図 １″＜−ｙｉ ｉ市ｊ［冑：（方式） 昭ｊ０５Ｂ年１゛１月ＩＯ日 昭用５８年特許願第１３４９１３号 ３、袖ｉ［をするｆｉ 事１′１．との間係 特許出願人 件 所神戸市中央区筒井町］丁目１番１号４、代理人 ５− ？１ｉｌ−命令の口Ｎ’ １１ｒ（Ｆｉｌ ５８
年１０月２５日（発送日）に、禎ｉｌｘにより増加Ｊ−
る発明の数 なし７、７ｆｆｉ正の対象 （１）明？ＩＩＩＦｌの１図面の簡ｔＩＸな説明」の脂
８、補１にの内容 （１） 明細書の第１７頁６．７行の［第１２ツ１（ｂ
）、第１３図（Ｃ）」をｌ−！ｆｆ５ｌ ２ＢＹＩ （
ａ） 、第１３図（ａ）」と補正する。 以」。
Claims (1)
- （１）タイヤトレッド面に少なくとも１本の周方向にの
びる縦溝を有し、該縦溝は１個の主エレメントと１〜４
個の従エレメントからなる模様構成単位のくり返しから
構成されるとともに、各模様構成単位の主エレメントの
ピッチ長さく Ｒｍ ）とそのピッチ高さくＨｍ）は、
従エレメントのピッチ長さくＲｓ）とそのピッチ高さく
Ｈａ）よりもそれぞれ大（Ｒｍ＞、Ｒｓ、Ｈｍ ＞ Ｈ
ｓ ）であり、又各模様構成単位の主エレメントのピッ
チ長さＲｌｎと該模様構成単位に含まれる各従エレメン
トのピッチ長さＲａの各ピッチ長さの比（ｒｐ−Ｒｓ／
Ｒｍ ）は６．２ ＜ ｒ Ｐ ＜ ０．７、ピッチ
高さの比（ｒＨ＝Ｈｓ／Ｈｍ）は０．２ ＜ ｒ Ｈ＜
０．７の範囲にあり、更に模様構成単位のピッチ長さ
の比ｒＰｌが、次に定義される領域Ｎにふくまれない低
騒音タイヤ。 ０．２２５≦Ｎ≦０．２７５ １／３−０．０２５≦Ｎ≦１／３＋０．０２５０、４７
５≦Ｎ≦０．５２５ ２／３−０．０２５≦Ｎ≦２／３＋０．０２５
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58134913A JPS6025808A (ja) | 1983-07-24 | 1983-07-24 | 低騒音タイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58134913A JPS6025808A (ja) | 1983-07-24 | 1983-07-24 | 低騒音タイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6025808A true JPS6025808A (ja) | 1985-02-08 |
Family
ID=15139457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58134913A Pending JPS6025808A (ja) | 1983-07-24 | 1983-07-24 | 低騒音タイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6025808A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088607A (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088606A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| US20170210176A1 (en) * | 2016-01-21 | 2017-07-27 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Pneumatic tire |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
| JPS5826608A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-17 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス空気タイヤ |
| JPS5878801A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 低騒音のバイアス構造空気タイヤ |
| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
-
1983
- 1983-07-24 JP JP58134913A patent/JPS6025808A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5822364A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-09 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金の製造法 |
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| JPS6025806A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6025807A (ja) * | 1983-07-24 | 1985-02-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPH0429563B2 (ja) * | 1983-07-24 | 1992-05-19 | ||
| JPS6088605A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088606A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPS6088607A (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 低騒音タイヤ |
| JPH0429564B2 (ja) * | 1983-10-20 | 1992-05-19 | ||
| US20170210176A1 (en) * | 2016-01-21 | 2017-07-27 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Pneumatic tire |
| US10703145B2 (en) * | 2016-01-21 | 2020-07-07 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Pneumatic tire |
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