JPS60199522A - 合金系超電導線の製造方法 - Google Patents
合金系超電導線の製造方法Info
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- JPS60199522A JPS60199522A JP59053444A JP5344484A JPS60199522A JP S60199522 A JPS60199522 A JP S60199522A JP 59053444 A JP59053444 A JP 59053444A JP 5344484 A JP5344484 A JP 5344484A JP S60199522 A JPS60199522 A JP S60199522A
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- Japan
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- wire
- wire rod
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、合金系超電導線の製造方法に係り、特に、外
部磁界の変動による交流損失が少なく、しかも安定で高
磁界を発生させ得る合金系超１に導線を歩留りよく製造
する方法に関する。
部磁界の変動による交流損失が少なく、しかも安定で高
磁界を発生させ得る合金系超１に導線を歩留りよく製造
する方法に関する。
超電導線は大きく分けて、合金系超電導線と、化合物超
電導線とに大別される。化合物超電導線は応力劣化の点
で問題があり、最近では大型のマグネット等では合金系
超電導ｌＩＤを使用する傾向におる。
電導線とに大別される。化合物超電導線は応力劣化の点
で問題があり、最近では大型のマグネット等では合金系
超電導ｌＩＤを使用する傾向におる。
ところで、合金系超゛鳴尋りメの多くは、第１図に示す
ように１銅やアルミニウム等の高２１に性のマトリック
ス１内に複数のＮｂＴＩＩＭの芯Ｔｏ２を組込んだ極細
多芯構造に形成されている。マトリックス１は、芯線２
の超電導状態が破れたときの電流バイパス路および８轟
２に生じたジュール熱を速やかに除去するだめのもので
安定性を確保するのに不可欠のものである。
ように１銅やアルミニウム等の高２１に性のマトリック
ス１内に複数のＮｂＴＩＩＭの芯Ｔｏ２を組込んだ極細
多芯構造に形成されている。マトリックス１は、芯線２
の超電導状態が破れたときの電流バイパス路および８轟
２に生じたジュール熱を速やかに除去するだめのもので
安定性を確保するのに不可欠のものである。
しかし、上記のように高導電性のマトリックス１内に単
に多数の芯線２を平行に配置した構造では、外部磁界が
変動したとき、電磁気的な結合作用によって芯線群が１
本の太い等価超電尋体としてふるまい、通常、安定化を
達成することが困難である。
に多数の芯線２を平行に配置した構造では、外部磁界が
変動したとき、電磁気的な結合作用によって芯線群が１
本の太い等価超電尋体としてふるまい、通常、安定化を
達成することが困難である。
そこで、上述した結合損失を減少させるために第２図に
示すように８憇２をツイストしたり、また第３図に示す
ように芯紐２とマトリックス１の禍取材との間に高抵抗
材、たとえば銅ニツケル合金のバリア３を介在させるよ
うにした構造が考えられている。このような構造を採用
すると確かに結合損失を減少させることができる。
示すように８憇２をツイストしたり、また第３図に示す
ように芯紐２とマトリックス１の禍取材との間に高抵抗
材、たとえば銅ニツケル合金のバリア３を介在させるよ
うにした構造が考えられている。このような構造を採用
すると確かに結合損失を減少させることができる。
しかし、交流損失には結合損失の他にヒステリシス損失
がある。このヒステリシス損失は、芯線の特性によって
左右され、条件によっては、交流損失全体の４０〜５０
％を占める場合もある。このため、ヒステリシス損失を
減少させるＫは芯線の特性そのものを改善する必要があ
る。
がある。このヒステリシス損失は、芯線の特性によって
左右され、条件によっては、交流損失全体の４０〜５０
％を占める場合もある。このため、ヒステリシス損失を
減少させるＫは芯線の特性そのものを改善する必要があ
る。
しかしながら、使用範囲を拡大するには、ヒステリシス
損失に限らず交流損失全体を低減できなければ意味がな
く、また、これに加えて高磁界での臨界電流特性に勝れ
ていなければ意味がない。このため、上述した要望を満
し得る製造方法の出現が望まれているのが実情である。
損失に限らず交流損失全体を低減できなければ意味がな
く、また、これに加えて高磁界での臨界電流特性に勝れ
ていなければ意味がない。このため、上述した要望を満
し得る製造方法の出現が望まれているのが実情である。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、そ
の目的とするところは、交流損失が少なく１．かつ安定
で、しかも高磁界発生可能な超電導線を歩留りよく製造
できる合金系超電導線の製造方法を提供することにある
。
の目的とするところは、交流損失が少なく１．かつ安定
で、しかも高磁界発生可能な超電導線を歩留りよく製造
できる合金系超電導線の製造方法を提供することにある
。
本発明に係る製造方法は、Ｔａ’ｉ１〜１５原子％含ん
だＮｂ−Ｔｆ−Ｔａ合金またはＨｆを１〜１０原子％含
んだＮｂ−Ｔｉ−Ｈｆ合金を鍛造して線状化する第１の
工程と、この工程によって得られた線状化物に被覆材を
装着した後、冷間減面加工を施し、続いてこれら被櫟線
材を安定化材中に複数本組込み、再度冷間減面加工を施
して多芯線を形成する第２の工程と、この工程によって
得られた多芯線に３００〜５００℃の熱処理を施した後
、冷間減面加工を施す作業を複数回繰り返し、続いて再
び熱処理を施した後にツイスト加工する第３の工程から
なることを％徴としている。
だＮｂ−Ｔｆ−Ｔａ合金またはＨｆを１〜１０原子％含
んだＮｂ−Ｔｉ−Ｈｆ合金を鍛造して線状化する第１の
工程と、この工程によって得られた線状化物に被覆材を
装着した後、冷間減面加工を施し、続いてこれら被櫟線
材を安定化材中に複数本組込み、再度冷間減面加工を施
して多芯線を形成する第２の工程と、この工程によって
得られた多芯線に３００〜５００℃の熱処理を施した後
、冷間減面加工を施す作業を複数回繰り返し、続いて再
び熱処理を施した後にツイスト加工する第３の工程から
なることを％徴としている。
本発明に係る製造方法では、芯線材としてＮｂ−Ｔｉ−
Ｔａ合金またはＮｂ −Ｔ １−Ｈｆ合金を用いるよう
にしている。Ｔａ、Ｈｆの添加は、交流損失、特にヒス
テリシス損失の低減化ならびに高磁界での臨界電流向上
化に寄与する。
Ｔａ合金またはＮｂ −Ｔ １−Ｈｆ合金を用いるよう
にしている。Ｔａ、Ｈｆの添加は、交流損失、特にヒス
テリシス損失の低減化ならびに高磁界での臨界電流向上
化に寄与する。
Ｎｂ−Ｔｌ−Ｔａ合金を芯線材として用いる場合、Ｔａ
の添加量が１ｍ子％未満であると、ヒステリシス損失の
低減にあまり効果がなく、また、１５ＪＪＸ子％を越え
ると硬度が増加して数１０μ専の太さに加工することが
困難である。一方、Ｎｂ−Ｔｉ−Ｈｆ合金を芯線材とし
て用いる場合には、Ｈｆの添加量が１原子％未溝である
とヒステリシス損失の低減にあまり効果がなく、シかも
１０原子％を越えると、Ｔａの添加の場合と同様に数１
０μｍの太さに加工することが困難である。
の添加量が１ｍ子％未満であると、ヒステリシス損失の
低減にあまり効果がなく、また、１５ＪＪＸ子％を越え
ると硬度が増加して数１０μ専の太さに加工することが
困難である。一方、Ｎｂ−Ｔｉ−Ｈｆ合金を芯線材とし
て用いる場合には、Ｈｆの添加量が１原子％未溝である
とヒステリシス損失の低減にあまり効果がなく、シかも
１０原子％を越えると、Ｔａの添加の場合と同様に数１
０μｍの太さに加工することが困難である。
しかして、本発明に係る製造方法では、上述した組成の
合金を第１の工程において鍛造して線状化した後、第２
の工程において上記線状化物に被覆材を装着し、この被
板線材に冷間減面加工を施し、続いてこれら被覆線材を
安定化材中に複数本組込み、再び冷間減面加工を施して
多芯線を形成するようにしている。したがって、上記被
覆材として、たとえば銅ニツケル合金管等の高抵抗材を
用いることによって、各芯線と安定化材との間に高抵抗
バリア層を形成することができる。このバリア層は、交
流損失のうちの結合損失の低減化に寄与する。
合金を第１の工程において鍛造して線状化した後、第２
の工程において上記線状化物に被覆材を装着し、この被
板線材に冷間減面加工を施し、続いてこれら被覆線材を
安定化材中に複数本組込み、再び冷間減面加工を施して
多芯線を形成するようにしている。したがって、上記被
覆材として、たとえば銅ニツケル合金管等の高抵抗材を
用いることによって、各芯線と安定化材との間に高抵抗
バリア層を形成することができる。このバリア層は、交
流損失のうちの結合損失の低減化に寄与する。
また、第２の工程によって得られた多芯線に第３の工程
において熱処理、冷間減面加工の工程を複数回繰り返し
、続いて熱処理した後、ツイスト加工を施すようにして
いる。上記熱処理、冷間減面加工の繰り返しは、高磁界
での特性向上に効果的である。ただし、熱処理温度が３
００℃未満の場合には、焼鈍効果を期待することができ
ず、また５００℃を越える場合には、Ｔａ。
において熱処理、冷間減面加工の工程を複数回繰り返し
、続いて熱処理した後、ツイスト加工を施すようにして
いる。上記熱処理、冷間減面加工の繰り返しは、高磁界
での特性向上に効果的である。ただし、熱処理温度が３
００℃未満の場合には、焼鈍効果を期待することができ
ず、また５００℃を越える場合には、Ｔａ。
Ｈｆ の偏析が起こる。したがって、本発明のように熱
処理温度が３００〜５００℃の範囲であると、臨界電流
密度を向上させるに十分な高密度の析出物を生成させる
ことができる。なお、減面加工時に１回当りの加工度を
３０％以上に設定すると転位の導入が良好に行なわれ高
磁界下での臨界電流密度向上に有効である。また、この
第３の工程において最終的に多芯線にツイスト加工を施
すようにしている。したがって、このツイストによって
交流損失のうちの結合損失をさらに低減させることがで
きる。
処理温度が３００〜５００℃の範囲であると、臨界電流
密度を向上させるに十分な高密度の析出物を生成させる
ことができる。なお、減面加工時に１回当りの加工度を
３０％以上に設定すると転位の導入が良好に行なわれ高
磁界下での臨界電流密度向上に有効である。また、この
第３の工程において最終的に多芯線にツイスト加工を施
すようにしている。したがって、このツイストによって
交流損失のうちの結合損失をさらに低減させることがで
きる。
かくして、本発明製造方法によれば、交流損失が少なく
、シかも高磁界下での臨界電流特性を向上させ得る合金
系超電導線を容易に製造することができる。
、シかも高磁界下での臨界電流特性を向上させ得る合金
系超電導線を容易に製造することができる。
実施例工。
表１の資料番号Ａ〜Ｄに示される％にＮｂ。
Ｔｉ、Ｔａ 素材を用意し、これら素材を資料番号毎に
溶解して４１類の合金インゴットを作製した。次に、各
合金インゴット毎に第４図に示す工程表にしたがって、
面側、鍛造加工を行なって線状化し、次に溶体化処理を
施して第１の工程を終了した。
溶解して４１類の合金インゴットを作製した。次に、各
合金インゴット毎に第４図に示す工程表にしたがって、
面側、鍛造加工を行なって線状化し、次に溶体化処理を
施して第１の工程を終了した。
次に、各線状化物に銅製の被覆管を装着し、さらに、こ
れら被り線材に冷間減面加工を施して伸線化した。この
ようにして伸線化された４穏類の線材をそれぞれ２９５
等分に切断した。
れら被り線材に冷間減面加工を施して伸線化した。この
ようにして伸線化された４穏類の線材をそれぞれ２９５
等分に切断した。
次に２９５本に切断されたものを鋼材で形成された安定
化材中に各種類毎に組込み、次に静水圧押し出し加工を
施し、伸線化して、４釉類の多芯線を得て第２の工程を
終了した。なお、上記多芯線におけるＮｂ−Ｔｉ−Ｔａ
合金芯りと銅との１１面積比は、それぞれ１．４であっ
た。
化材中に各種類毎に組込み、次に静水圧押し出し加工を
施し、伸線化して、４釉類の多芯線を得て第２の工程を
終了した。なお、上記多芯線におけるＮｂ−Ｔｉ−Ｔａ
合金芯りと銅との１１面積比は、それぞれ１．４であっ
た。
次に、上記のようにして得られた４釉類の多芯線にそれ
ぞれ３５０℃、１００時の熱処理を施した後、加工度６
０％の冷間減面加工を施し、これを繰り返して、太さ０
．５５ ａｕｎφの４柚類の超電等＆Ｉを得た。続いて
、これら超電−Ｊ蔵に再度熱処理を施した後、伸線加工
を施しながら１０ｍｍピッチでツイスト加工金族し、第
３工程を終了した。
ぞれ３５０℃、１００時の熱処理を施した後、加工度６
０％の冷間減面加工を施し、これを繰り返して、太さ０
．５５ ａｕｎφの４柚類の超電等＆Ｉを得た。続いて
、これら超電−Ｊ蔵に再度熱処理を施した後、伸線加工
を施しながら１０ｍｍピッチでツイスト加工金族し、第
３工程を終了した。
表 １
また、参考例として表１の資料＠号Ｅに示されるように
Ｔａ添加量を大幅に増加させたＮｂ−Ｔｉ−Ｔａ合金お
よび資料番号Ｆ、ＧＫ示されるようにＴＩＬを全く添加
していないＮｂ−Ｔ＋金合金芯線材として用い第４図に
示す工程表にしたがって超電導線を製作した。しかし、
資料番号ＧＫついては、Ｔａ量が多すぎて芯糺切れが発
生していることが判った。
Ｔａ添加量を大幅に増加させたＮｂ−Ｔｉ−Ｔａ合金お
よび資料番号Ｆ、ＧＫ示されるようにＴＩＬを全く添加
していないＮｂ−Ｔ＋金合金芯線材として用い第４図に
示す工程表にしたがって超電導線を製作した。しかし、
資料番号ＧＫついては、Ｔａ量が多すぎて芯糺切れが発
生していることが判った。
このようＫして得られたＧａＩ類（資料番号Ｅは除く）
の超電導線についてヒステリシス損失を測定したところ
第５図に示す結果を得た。なお、測定温度は４．２に、
印加磁界の変化速度は０．１Ｔ／ａｅｃＸ最大印加磁界
は５Ｔである。また、測定は、パルスマグネットによる
磁化測定法によった。
の超電導線についてヒステリシス損失を測定したところ
第５図に示す結果を得た。なお、測定温度は４．２に、
印加磁界の変化速度は０．１Ｔ／ａｅｃＸ最大印加磁界
は５Ｔである。また、測定は、パルスマグネットによる
磁化測定法によった。
第５図から明らかなように、Ｔａを１〜１５原子％含む
超電導線（資料番号Ａ−Ｄ）は、従来の超電導線（資料
番号Ｆ、Ｇ）に較べてヒステリシス損失が著しく少ない
。これは、Ｔａ添加による組繊液化によるものである。
超電導線（資料番号Ａ−Ｄ）は、従来の超電導線（資料
番号Ｆ、Ｇ）に較べてヒステリシス損失が著しく少ない
。これは、Ｔａ添加による組繊液化によるものである。
但し、Ｔ＆を２０原子％添加した場合には芯線切れが起
こり、実用すること唸できない。また、娼５図に示す傾
向から判るようにＴａを１原子％未満添加した場合には
、それ程効果がない。したがって、交流損失のうち、ヒ
ステリシス損失を低減させるには、Ｔａを１〜１５原子
％添加すればよいことがｂｔｔｔｙされた。また、ツイ
スト加工によって交流損失のうちの結合損失を低減させ
ることができるので、資料番号Ａ−Ｄの超゛龜導緑は、
交流損失全体を低減できることになる。
こり、実用すること唸できない。また、娼５図に示す傾
向から判るようにＴａを１原子％未満添加した場合には
、それ程効果がない。したがって、交流損失のうち、ヒ
ステリシス損失を低減させるには、Ｔａを１〜１５原子
％添加すればよいことがｂｔｔｔｙされた。また、ツイ
スト加工によって交流損失のうちの結合損失を低減させ
ることができるので、資料番号Ａ−Ｄの超゛龜導緑は、
交流損失全体を低減できることになる。
一方、高磁界も性を確認するために、従来のＮｂ−６０
原子％Ｔｉ合金を芯線として用いたもの（資料番号Ｇ）
と、ＮｂＴｉ−７ｍ子％Ｔａ合金を芯線として用いたも
の（資料番号Ｃ）とについて、両者の臨界゛電流泥液を
調べてみたところシル６図に示す結果を得た。なお、測
矩諷度は、４．２にである。この第６図から明らかなよ
うに低磁界下でＵＮｂ−Ｔｉ−Ｔａ合合金芯金用いたも
のの方がＮｂ−Ｔｌ合金芯８を用いたものより臨界′電
流ｍ＆が低い。しかし、６Ｔ以上の高磁界になると、両
者にはほとんど差がみられない。したがって、紀６図中
Ｙで示す励磁曲線から判るように両者の１材を使ってマ
グネットを製作した場合、発生可能な最大磁界は同じと
なる。つまり、Ｎｂ−Ｔｊ−Ｔａ合金芯＆ｉの場合も十
分な高磁界物性が得られることが確認された。
原子％Ｔｉ合金を芯線として用いたもの（資料番号Ｇ）
と、ＮｂＴｉ−７ｍ子％Ｔａ合金を芯線として用いたも
の（資料番号Ｃ）とについて、両者の臨界゛電流泥液を
調べてみたところシル６図に示す結果を得た。なお、測
矩諷度は、４．２にである。この第６図から明らかなよ
うに低磁界下でＵＮｂ−Ｔｉ−Ｔａ合合金芯金用いたも
のの方がＮｂ−Ｔｌ合金芯８を用いたものより臨界′電
流ｍ＆が低い。しかし、６Ｔ以上の高磁界になると、両
者にはほとんど差がみられない。したがって、紀６図中
Ｙで示す励磁曲線から判るように両者の１材を使ってマ
グネットを製作した場合、発生可能な最大磁界は同じと
なる。つまり、Ｎｂ−Ｔｊ−Ｔａ合金芯＆ｉの場合も十
分な高磁界物性が得られることが確認された。
実施例２
辰２の資料番号Ｈ−ＫＫ示される％にＮｂ。
ＴＩ、Ｈｆ素祠を用意し、これら素材を資料計号毎に溶
解して４極類の合金インゴットを作製した。そして、各
合金インゴットを第４図に示した工程と全く同じ工程で
、かつ実施例１と同じ条件で加工し、最終的に４＆＋頬
の超奄等紛金製造した。
解して４極類の合金インゴットを作製した。そして、各
合金インゴットを第４図に示した工程と全く同じ工程で
、かつ実施例１と同じ条件で加工し、最終的に４＆＋頬
の超奄等紛金製造した。
また、参考例として表２の資料番号りに示されるように
Ｈｆ添加緻を大幅に壜加させたＮｂ−Ｔｉ−Ｈｆ合金を
７；線材として用い第４図に示した工程表にしたがって
超電導線を製作した。
Ｈｆ添加緻を大幅に壜加させたＮｂ−Ｔｉ−Ｈｆ合金を
７；線材として用い第４図に示した工程表にしたがって
超電導線を製作した。
しかし、資料番号りの芯１材を用いた超電導線は、加工
時に芯線切れが発生し、このため使用できないことが確
認された。
時に芯線切れが発生し、このため使用できないことが確
認された。
このようにして製造された４釉類の超電みメ線について
、実施例１で説明した条件と等しい条件でヒステリシス
損失を測定したところ泥７図に示す結果が得られた。な
お、図中Ｆ、Ｇは、表１の資料番号Ｆ、Ｇの芯１ｆｊｒ
桐、つまりＨｆを全く含まない芯線材を用いたものの結
果を参考例として示している。この図から明らかなよう
にヒステリシス損失を低減させるためにＨｆの１＾加も
有効であることが確認された。
、実施例１で説明した条件と等しい条件でヒステリシス
損失を測定したところ泥７図に示す結果が得られた。な
お、図中Ｆ、Ｇは、表１の資料番号Ｆ、Ｇの芯１ｆｊｒ
桐、つまりＨｆを全く含まない芯線材を用いたものの結
果を参考例として示している。この図から明らかなよう
にヒステリシス損失を低減させるためにＨｆの１＾加も
有効であることが確認された。
また、賃料番号Ｉの芯線材を用いた超岨専赳について臨
界゛電流特注をＡ１べたところＴａを添加した芯線杓を
用いたものと同じ傾向を示し、６Ｔ以上の高磁界下では
Ｎｆ −６０原子％Ｔｊ合金芯ｋｉ ｋ用いたものと同
じ値であることが確認された。
界゛電流特注をＡ１べたところＴａを添加した芯線杓を
用いたものと同じ傾向を示し、６Ｔ以上の高磁界下では
Ｎｆ −６０原子％Ｔｊ合金芯ｋｉ ｋ用いたものと同
じ値であることが確認された。
なお、上述した各実施例における第２の工程において、
被ａＵとして４１１ニッケル合金等の高抵抗高熱伝導材
を用いると、尚−施結合損失を少なくすることができる
。
被ａＵとして４１１ニッケル合金等の高抵抗高熱伝導材
を用いると、尚−施結合損失を少なくすることができる
。
第１図から第３図は従来の合金系超電導縁の構造を説明
するための図、第４し４は本発少３の一実施例に係る製
造方法の工程を説明するための図、第５図は本発明製造
方法によって製造された超゛亀導紐のヒステリシス損失
を従来のそれと比較して示す図、第６図は向超電２！を
綜の臨界電流特性を従来のそれと比較して示す図、第７
図は本発明製造方法によって製造された他の超゛醸尋線
のヒステリシス損失を従来のそれと比較して示す図であ
る。 出軸人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 ０ ５ １０ １５ ＮｂＴｉ中のＴａ量、／！！子０７゜ 第６図 λｎＦｊ（ｆスラ） 第１頁の続き ■ＩｎＪＣ１，’ 識別記号 ０発 明 者 小 泉 操 Ｏ発 明 者 村 瀬 暁 庁内整理番号 研究所内
するための図、第４し４は本発少３の一実施例に係る製
造方法の工程を説明するための図、第５図は本発明製造
方法によって製造された超゛亀導紐のヒステリシス損失
を従来のそれと比較して示す図、第６図は向超電２！を
綜の臨界電流特性を従来のそれと比較して示す図、第７
図は本発明製造方法によって製造された他の超゛醸尋線
のヒステリシス損失を従来のそれと比較して示す図であ
る。 出軸人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 ０ ５ １０ １５ ＮｂＴｉ中のＴａ量、／！！子０７゜ 第６図 λｎＦｊ（ｆスラ） 第１頁の続き ■ＩｎＪＣ１，’ 識別記号 ０発 明 者 小 泉 操 Ｏ発 明 者 村 瀬 暁 庁内整理番号 研究所内
Claims (4)
- （１）Ｔａを１〜１５ＸＩＸ子％含んだＮｂ−Ｔｉ−Ｔ
ａ合金またはＨｆ ’ｉ１〜１０原子％含んだＮｂ−Ｔ
ｉ−Ｈｆ合金を鍛造して線状化する第１の工程と、この
工程によって得られた線状化物に被覆材を装着した後、
冷間減面加工を施し、続いてこれら被ａ線材を安定化材
中に複数本組込み、再度冷間減面加工を施して多芯線を
形成する第２の工程と、この工程によって得られた多芯
線に３００〜５００℃の熱処理を施した後、冷間減面加
工を施す作業を複数回繰り返し、続いて再び熱処理を施
した後にツイスト加工する第３の工程とを具備してなる
ことを％徴とする合金系超電導線の製造方法。 - （２） 前記被覆材は、鋼管であることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の合金系超電導線の製造方法。 - （３） 前記被覆材は、銅ニツケル合金管であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の合金系超電＃＃
の製造方法。 - （４）前記第３の工程における減面加工度は１回につき
３０％以上であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載合金系超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59053444A JPS60199522A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | 合金系超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59053444A JPS60199522A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | 合金系超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60199522A true JPS60199522A (ja) | 1985-10-09 |
Family
ID=12943021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59053444A Pending JPS60199522A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | 合金系超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60199522A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63257122A (ja) * | 1987-04-13 | 1988-10-25 | Fujikura Ltd | 超電導線のツイスト加工方法 |
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-
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- 1984-03-22 JP JP59053444A patent/JPS60199522A/ja active Pending
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